一級減速器設(shè)計說明書1

1、機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書設(shè)計題LI：帶式輸送機(jī)傳動裝置設(shè)訃學(xué)生姓名：周俊學(xué) 號： 09432322151608班 級：材型 0903院 系：機(jī)械工程專 業(yè)：材料成型與控制工程指導(dǎo)教師：何雅槐完成日期：2011 年 4 月 11 H湖南涉外經(jīng)濟(jì)學(xué)院課程設(shè)計的內(nèi)容設(shè)計題目：帶式輸送機(jī)傳動裝置設(shè)計一、傳動方案簡圖方變一二、已知條件：1、帶式輸送機(jī)的有關(guān)原始數(shù)據(jù)：減速器齒輪類型：応齒関林齒輪_;輸送帶工作拉力：F 二主_kN：輸送帶工作速度：7=1 2 m/s：滾簡直徑：D二 35（） mm.2、滾筒效率：=0 96 （包括滾筒與軸承的效率損失）；3、工作情況：使用期限 10年，一班制（每年按 300天

2、計算：），單向運轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速誤差不得超過5%,載荷有輕微振動：4、工作環(huán)境：運送砂、石等，室內(nèi)常溫，灰塵較大；5、檢修間隔期：3年一次大修：6、制造條件及生產(chǎn)批量：一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)；7、動力來源：電力，三相交流，電壓 380 / 220Vo三、設(shè)計任務(wù)：1、傳動方案的分析和擬左2、設(shè)計計算內(nèi)容1）運動參數(shù)的計算，電動機(jī)的選擇：2） V帶傳動的設(shè)計計算：3）齒輪傳動的設(shè)計計算：4）軸的設(shè)計與強(qiáng)度計算；5）滾動軸承的選擇與校核；6）鍵的選擇與強(qiáng)度校核；7）聯(lián)軸器的選擇。3、設(shè)計繪圖：1）減速器裝配圖一張（A0或 A1 圖紙）：2）零件工作圖 2張（低速級齒輪、低速軸，A2 或 A3 圖紙）；

3、3）設(shè)計計算說明書 1份（6000字）;4）減速器三維爆炸圖（此項選做）。注：提交 CAD 圖的同學(xué)在提交圖紙和說明書打印稿的同時必需提交相應(yīng)電子版文件、手工繪制 的裝配圖草圖和手寫計算說明書草稿。四、主要參考書目1李育錫機(jī)械設(shè)計課程設(shè)訃M匕京：高等教育出版社.2008.2濮良貴機(jī)械設(shè)計（第八版）M北京：高等教育出版社,2006.成大仙機(jī)械設(shè)計手冊（第 5版）M北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2007.機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計任務(wù)書. (1)一、傳動方案的擬定及說明. (2)二、電動機(jī)的選擇. (2)三、V 帶的設(shè)計計算.(3)四、齒輪的設(shè)計.(4)五、軸的設(shè)計及校核.( (8)六、軸承的壽命校核八、鑄件減

4、速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸計算表及附件的選擇.(16)九、潤滑與密封方式的選擇、潤滑劑的選擇. (17)十、設(shè)計小結(jié).(17)十一.(17)(13)七、(15) 4 設(shè)計計算及說明結(jié)果一 傳動方案的擬定及說明傳動方案初步確左為兩級減速器（包含帶輪減速和一級圓柱齒輪輪 解傳動減速），說明如下：為了估計傳動裝置的總傳動比范圍，以便選擇合適的傳動機(jī)構(gòu)擬泄傳動方案，可先由已知條件計算其驅(qū)動卷筒的轉(zhuǎn)速” W，即60000V60000 x1.2.n. =- =-= 65.5 lr/muijrd3.14x350一般常選用同步轉(zhuǎn)速為 lOOOr/min的電動機(jī)作為原動機(jī)，傳動比約 在1315左右，可選用任務(wù)書中的傳動方

5、式進(jìn)行設(shè)計。二.電機(jī)的選擇1、 電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式按工作要求和工作條件，選用一般用途的 Y系列（IP44）三向異步電動機(jī)。它為臥式全封閉結(jié)構(gòu)，具有防止灰塵等其他雜物侵入電機(jī)內(nèi)部 的特點。2、 電動機(jī)容量門Fv2 700 x1.2 rc”1）、電機(jī)所需功率 P“ ooow10002）、電動機(jī)輸出功率巳Pd= 傳動裝置的總效率 = 式中，卩.Z為從電動機(jī)至滾筒軸之間的各傳動機(jī)構(gòu)和軸承的效率。由參考書【1】表 2-4査得：齒輪傳動效率為山=0.98、，滑動軸承傳動效率為仏=0.99,聯(lián)軸器傳動效率為仏=0.99, V帶傳動效率“廠。.。貝 IJ總=0.98 x 0.99 x 0.99 x 0.96

6、 q 0.922故 -?W-324u3.51kW“總 0.9223、電動機(jī)額定功率打nw= 65.5 Ir/minP =3 25kW總=0.922嚴(yán) 3.51kW 4 設(shè)計計算及說明結(jié)果由【1】表 17-7選取電動機(jī)額定功率 Pni= 4.0kW4、電動機(jī)的轉(zhuǎn)速為了便于選擇電動機(jī)轉(zhuǎn)速，先推算電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范囤。由任務(wù)書中推薦減速裝置傳動比范圍產(chǎn)=620,貝電動機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為nd= nw-i2= 65.51 x （6 20） = 393.1 1310.2r/min可見同步轉(zhuǎn)速為 1000r/min 的電動機(jī)均符合。由【1】表 17-7選泄電動機(jī)的型號為 Y132M16。主要性能如下表：Pm=

7、4.0kWnm=960r/mini 總=14.654i, = 3.4匚=431m = 282.35r/ni nn9=65.51 r/minnw=65.51 r/min電機(jī)型號額左功率滿載轉(zhuǎn)速堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩Y132M164.0KW960r/min2.02.25、計算傳動裝置的總傳動比 i總并分配傳動比1）、總傳動比 i 門一 -960-14.654 （符合 6ift20）總 nw65.51總2）、分配傳動比 假設(shè) V帶傳動分配的傳動比 h =3.4 ,則齒輪的傳動.414.654 -i3.4三、計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)1.各軸轉(zhuǎn)速減速器傳動裝苣各軸從髙速軸至低速軸依次編號為：I軸、11軸，

8、 滾筒軸為 III軸。各軸的轉(zhuǎn)速為（r/min）高速軸【的轉(zhuǎn)速叫一 96（）一 282.35i, 3.4低速軸 II的轉(zhuǎn)速一 960-65.51-i2 2.84x560滾筒軸 III的轉(zhuǎn)速 =n2=65.512. 各軸輸入功率為（kW）設(shè)計計算及說明Pi = Pm. ;4= 4.0 x 0.96 = 3.84P2 = R 仏“】=3.84 X 0.99 X 0.98 = 3.726滾筒軸 II【的輸入功率P3=P2-72 3 = 3.726X0.99x0.99 = 3.5053各軸輸入轉(zhuǎn)矩(N m)將各數(shù)據(jù)匯總?cè)缦卤?1傳動參數(shù)的數(shù)據(jù)表電機(jī)軸軸【軸 II軸【II功率 p/kW4.03.843.

9、7263.505轉(zhuǎn)矩 T/(N m)39.80129.885437510.96轉(zhuǎn)速 n(r/min)960282.3565.5165.51傳動比 i3.44.311效率 q0.960.970.98四、傳動件的設(shè)計計算1、設(shè)計帶傳動的主要參數(shù)1）、已知帶傳動的工作條件：班制（共 16h）,連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，載 荷平穩(wěn)， 所需傳遞的額定功率 p=4.0kW,小帶輪轉(zhuǎn)速% =960r/min ,大帶輪轉(zhuǎn)速n, = 282.35r/niin ,傳動比 i,=3.4o2）、設(shè)計內(nèi)容包括選擇帶的型號、確左基準(zhǔn)長度、根數(shù)、中心距、帶的材料、基準(zhǔn)直徑以及結(jié)構(gòu)尺寸、初拉力和壓軸力等等。3）、確泄計算工率髙速軸 I

10、的輸入功率低速軸 II的輸入功率1）、電機(jī)軸的轉(zhuǎn)矩2）、 軸 I 的轉(zhuǎn)矩為3）、軸 II的轉(zhuǎn)矩為nm960-9550 P,9550 x 3.84ni282.359550- P29550 x 3.726n.65.519550 P39550 x 3.5051】365.51片=3 84kWP2= 3.726RWP3= 3.505kWT = 39 80N mT, = 129.88N -mT2=543.17N ml=510.96NmKA=1 2=129.88= 543.17= 510.96 9550 Pm9550 x 4.0I =- =- 4 設(shè)計計算及說明結(jié)果 4 由【2】表 8-7查得工作情況系數(shù)

11、KA=1.2,故Pea =KAP = 1.2X4kW = 4.8kW選擇 V帶的帶型根據(jù)匕八 nw由【2】圖 8-10選用 A型。4) 、確定帶輪的基準(zhǔn)直徑山并驗算帶速 v(1) 、初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑 ddl由【2】表 8-6和【2】表 8-8,取小 帶輪的基準(zhǔn)直徑 dd產(chǎn) 125mm。(2) 、驗算帶速 vv=叫兒=nxl25 x 960 28nVs60 xl(XX)60 xl0(X)因為 5m./sv90Q395 = I.382kW4）、計算單根 V帶的額定功率 P。AP(=0.112kW由 dd產(chǎn) 125mm -fPnw=960r/min，查【2】表 8-4a 得 Po= 1.382

12、kWoKa= 0.876根據(jù) nt=960r/min , it=3. 4 査2表 8-4b 得 APo=O.112kW。KL=1.03查【2】表 8-5得 Ka=0.876,表 8-2得 K, = 1.03 ,于是Pr=1.348kW1 =(P+吒) 瓦=(1382 +0.112) x 0.876x1.03 =1.348kWz=47）、計算 V帶的根數(shù) z。Pca4.8 Q “ z = =Z56Pr1.348取 Z二 4 根。(F0)min= 181.1N8）、計算單根 V帶的初拉力的最小值便丿叭由【2】表 8-3得 A型帶的單位長度質(zhì) M q=o. 1 kg/m,所以(E)min= )00-

13、+ qv- =00 x- +0.1 x 6.28- =181.INnunK.zv0.876 x 4 x 6.28(Fp)mm328.64N應(yīng)使帶的實際初拉力 Fu 2323；- 2進(jìn) duaHKt=1.3行計算。3)、確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值=1.2988X105N-、試選載荷系數(shù) K. =1.3(2)、計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。4d i“95.5xlO5P.95.5X105X3.84 T 一1-門“T 2988xlON mmnt9bU13.4ZE=189.8MP3(3)、由表2 10-7 選取齒寬系數(shù)。aHiim.=650MPa(4)、由表 10-6差得材料的彈性影響系數(shù) ZE=189.8MP,5

14、aH2580Mn(5)、由圖 10-21d按齒而硬度差得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限Nj =2.619 xlO9aHbnil=650MPd；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限2.32- -60.435mmV15.16565.5b = 60.453nim(2)、計算圓周速度加汕60.435X282.35 八“八小zv_11 1-0.893m/sm, =2.518mm60 x100060 x1000l6)、計算齒寬。h = 5.67ninib =(j)ddh= 1 x 60.435 = 60.435mm 4 設(shè)計計算及說明結(jié)果7）、計算齒寬與齒髙之比。- = 10.66模數(shù)m i = = W = 2.518mm

15、Z24h齒髙h = 2.25ml= 2.25 x 2.518 = 5.67mmKv=l.O4齒高比b_ 60.435 _o 66h 5.67KH =KFa=18）、計算載荷系數(shù)。KA=1.25根據(jù) v = 1.07m/s, 7 級精度，由【2】圖 10 8 査得動載系數(shù) Kv=l 04；Klip= 1.314直齒輪，KHa=KFa=lo由【2】表 10-2査得使用系數(shù) KA=1.25。K印= 1.32由【2】表 104用插值法査得 7 級精度、小齒輪相對支承對稱布置時，KHp = 1.314 aK = 1.708由- = 10.66, KH(3=1.422查【2】圖 10-13得 KFp=L3

16、2故載荷系數(shù) hK = KAKvKHxKHa=1.25x1.04x1x1.314 = 1.708q =6692 mm9）、按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑d| =dlt3- =60.435#:=6692 mmm = 2.758mm10）、計算模數(shù) m。m =d1=66.192=2758inmZ2411）、按齒根彎曲疲勞校核公式對小齒輪進(jìn)行設(shè)計。心礬（獸）12）、確定公式內(nèi)的各計算值：orei=55OMPa（1）、由【2】圖 10-20C查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限叭衛(wèi)=55OMP=390MPa大齒輪的彎曲疲勞極限 W E2 =390MPa。3=0.91（2）、由【2】圖 10-18取彎曲

17、疲勞壽命系數(shù) K附=0.91 , KIM=0.95。K 問=0.9513）、計算彎曲疲勞許用應(yīng)力。 取彎曲疲勞許用安全系數(shù) S=1.4,則OF, =357.5MPa 4 設(shè)計計算及說明結(jié)果KFN皿0.91x550 _357.5MPaF 1S1.4lo|.J2=264.6MPa(OFK - KFM。圧 4 _ 0 95 x 390 _264.6MPa S1.4K = 1.71614）、計算載荷系數(shù) KYFal=2.65K = KAKvKFaKFp= 1.25x1.04x1x1.32 = 1.71615）、查取齒形系數(shù)。丫閃=2.177由【2】表 10-5 査得 YFaI=2.65 ;YFa2=2

18、.177016）、査取應(yīng)力校正系數(shù)。&1=158由【2】表 10-5査得 丫樹=1.58 ;丫血=1 793。丫才 1.79317）、計算大.小齒輪的牟鼻并加以比較。loY-Y-=2-69XL58=0.011712357.5Y珀丫$_ 2.177x1.793F2264.6大齒輪的數(shù)值大。18）、設(shè)計計算J2xl.716xI.085xl05仃“ m - -x0.014752 =2.12mmVlx242對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù) m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度訃算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù) m的大小主要取決于彎曲彎曲強(qiáng)度 所決立的承載能力， 而齒而接觸疲勞強(qiáng)度所決立的承載能力， 僅與齒

19、輪 直徑 （即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取彎曲疲勞強(qiáng)度算得的模數(shù) 2.12mm,并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值為 m=2.5mm,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓Z =27直徑 d =66.192mm ,算出小齒輪齒數(shù)z d_ 66.192 _ 2647 ,取召-271m2.5z. =117厶d = 67.5mmz =4.31x27 117 ,取 z產(chǎn) 13919）、幾何尺寸的計算（1）、計算分度圓直徑d?= 292.5nmdj =z】m = 27x2.5 = 67.5mma = 180mmd, =z*m = l 17x2.5 = 292.5mmb = 67.5mm（2）、計算中心距d. + d?67.5 + 29

20、2.5八a = - =-= 180mm2 2Bj =73mm20）、計算齒輪寬度B7= 68mm設(shè)計計算及說明結(jié)果b = % 山=1x67.5 = 67.5mm取 B = 73mm B2= 68mm 表 2設(shè)計后傳動參數(shù)的數(shù)拯表電機(jī)軸軸 I軸 II軸 ni功率 P/kW4.03. 843. 7263. 505轉(zhuǎn)矩 T/(N m)39. 80129. 88541. 93509. 93轉(zhuǎn)速n(r/ min)960282. 3565. 6665. 66傳動比 i3.44.311效率 n0. 960. 970. 98五、軸的設(shè)計計算選取軸的材料為 45鋼調(diào)質(zhì)，查【2】表 15-1得許用應(yīng)力為6j =

21、60MP為了對軸進(jìn)行校核，先求作用在軸上的齒輪的嚙合力。2T.2x1.2988x10匸2T.2x5.419x101167.51-d2347.5耳嚴(yán) F(1tan20 = 1401N, Pr2= FtaiO0=1135N第一對和第二對嚙合齒輪上的作用力分別為j = 60M 匕Fu= 3848N耳 i=1401NFo=3119N耳 2 = 135N19N(1)、初步確定軸的最小直徑。初步計算軸的最小直徑。軸的材料為 45鋼，調(diào)質(zhì)又因為高速軸【有兩個鍵槽，應(yīng)增大軸徑以考慮鍵槽對軸的強(qiáng)度的削Aoi=113 dmini= 30mm按公式處理。根據(jù)【2】表 15 3,取 A01=113o 則設(shè)計計算及說明

22、結(jié)果1、高速軸的設(shè)計結(jié)果設(shè)計計算及說明弱。故軸應(yīng)相應(yīng)地增大 10%-1概?，F(xiàn)將軸增大 10亂則增大后的最小軸徑 dmini = 26.973 x (1 + 0.1) = 29.670mm，圓整為 30mma(2) 、軸上各段直徑的初步確左。A段:dl=32 由最小直徑算出。B段:d2二 35,根據(jù)氈圈油封標(biāo)準(zhǔn),選擇軸徑長度 35mm.C段:d3=40,與軸承(深溝球軸承 6208)配合，取軸承內(nèi)徑 40mm。D段：d4=44,設(shè)計非定位軸肩高度 h=2mm,髙速軸內(nèi)徑 44.E段：d5=56,設(shè)計定位軸肩高度 h 二 6mm。F段：d6=40,與軸承(深溝球軸承 6208)配合。(3) 、軸上

23、各段所對應(yīng)的長度。AB段長度為 L, = 50mm :BC 段長度為 L2=71nm :CD段長度為 L3= 42mm :DE 段長度為 L4= 61nm :EF 段長度為 L,=9.5mm ：FG段長度為 L6= 35mm。(4)、各軸段的倒角設(shè)計按【2】表 15-2(零件倒角 C與圓角半徑 R的推 薦值)進(jìn)行設(shè)計。2、低速軸的設(shè)計1)、初步確左軸的最小直徑。調(diào)質(zhì)處理。根拯表 15 3,取 A02=115O貝 I“A醴5x 曉=44.192訶又因為低速軸 I 有兩個鍵槽，應(yīng)增大軸徑以考慮鍵槽對軸的強(qiáng)度的削 弱。故軸應(yīng)相應(yīng)地增大10%-15%o現(xiàn)將軸增大 10紀(jì)則增大后的最小軸 徑為d2=44

24、.192x(1+0.1) =48.611mm,圓整為 49mm低速軸的輪卵圖如上所示。初步計算軸的最小直徑。選取軸的材料為 45鋼,A2 =115d2= 35nnn d3= 40nun d 斗=44nun d5=56mmd6=40ninL=50mmL2=71mni L3=42mmL4=61rrmL5=9.5nmmin2=49mm 4 設(shè)計計算及說明結(jié)果2）、軸上各段直徑的初步確定。A段：dl二 48mm,與彈性柱銷聯(lián)軸器配合B段：d2=55mm，設(shè)左軸肩髙 h 二 3.5mm，根據(jù)油封標(biāo)準(zhǔn)選擇軸徑為 55mm。C段：（13=60,與軸承配合。D段：d4=66mm,設(shè)定非軸肩高度為 3mmE段：

25、d5二 78mm,設(shè)定軸肩高為 6mm。F段：d6=60mm,與軸承配合。3）、軸上各段所對應(yīng)的長度。d =48mmAB段長度為:d* =55inmBC 段長度為 L2= 52nin :d? =60mmCD段長度為 L3= 50inni :d4= 66mmDE 段長度為 L4= 56nm :d5= 78mmEF 段長度為 L5= 12inm :d6= 60mmFG段長度為 L =35mm ；聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩 Tca= KAT2,査【2】表 14-1,取心=1.3,則L = 112nmXa= KAT2=1.3x541.93=7O4.51N-mL2= 52nm4）、各軸段的倒角設(shè)計按2表 15-2

26、 （零件倒角 C與圓角半徑 R的推 薦值）進(jìn)行設(shè)計。L, = 50mmL4= 56nm/J 軸承的選擇及計算L5=12nnn1、高速軸軸承的選擇及計算1）.髙速軸的軸承選取深溝球軸承 6102型=31.5knL6= 35mm2）、計算軸承的徑向載荷KA=1.3A 處軸承徑向力 Frl=A/FNII12+FNV12=V17332+1607.52=2364NT =704.5 IN-ml AC 處軸承徑向力 Fr2= JFMJ + FNV22=718222+1607.52=2430N 所以在 C 處軸承易受破壞。3）、軸承的校驗（1）、軸承的當(dāng)量載荷，因深溝球軸承只受徑向載荷，故 P = fp-Fr

27、7,查【2】表 13-6 得載荷系數(shù) fp=1.2oCr=31.5knP = l 2x2430 = 2916N 4 設(shè)計計算及說明結(jié)果(2)、假設(shè)軸承的使用壽命為兩年，即預(yù)計使用計算壽命L； =2x300 x24 = 14400h軸承應(yīng)有的基本額泄動載荷值 C =，其中 = 3,則fp=l-2P = 2916NC = 2916X-J60X池 35 x 14400 “。N = 18.57kNCrV106r(3)、驗算 6207軸承的壽命L； = 1400011Lh-10(Cr)3-10 14400hh60n P60 x 282.352916E =3綜上所得 6207軸承符合設(shè)計要求。C = 19

28、.347kN2、低速軸的軸承選取及訃算1) 、低速軸的軸承選取深溝球軸承 6012型，G=31.5kN2) 、計算軸承的徑向載荷Lh= 32972.47hFr=/F2NH2+F2NV2 =J567.5 2 +1559.52=166ON3)、軸承的當(dāng)量載荷，因深溝球軸承只受徑向載荷，故 P = fpFr,查表【2】13-6得載荷系數(shù) fp=1.2oP = 1.2xl660 = 1992N3)、假設(shè)軸承的使用壽命為兩年，即預(yù)計使用計算壽命=2 x 300 x 24 = 14400h軸承應(yīng)有的基本額泄動載荷值Cr=31.5kNC = P 件，其中 g = 3,則P = 1992NL； = 14400

29、hC 7992 x彈x 6566 x 14400= 7654N = 7654kN 14400h60n P60 x65.661992C = 7.654kN綜上所得 6012軸承符合設(shè)計要求。七、鍵連接的選擇及校核1、高速軸的鍵連接1)、髙速軸鍵的選取査1】表 14-26普通平鍵的型式和尺寸(GB/T1096-2003)選取 A型鍵，=103717.18h 4 設(shè)計計算及說明結(jié)果bXhXL=8X7X40o鍵聯(lián)接的組成零件均為鋼，鍵為靜連接并有輕微沖擊，査【2】表 6-2o二100 120HP3。2)、強(qiáng)度校核2TxlO32x114.6 xlO3力“r.a -一一 73.1MPaV bJPkid3.

30、5x32x28p故滿足設(shè)計要求。2、低速軸鍵的選取1) 、査【1】表 14-26普通平鍵的型式和尺寸(GB/T1096-2003)選取 A 型鍵，bXhXL=2OX 12X56,軸的直徑為 66mm.鍵聯(lián)接的組成零件均為鋼，鍵為靜連接并有輕微沖擊，査【2】表 6-2o二100 120HP&。2) 、強(qiáng)度校核2TxlO32x541.93x1()3_.an=-=-= 76.O3M Pa PA、C為軸承安裝位置的中心，B 為小齒輪安裝位苣的中心，D為 大帶輪安裝的中心付亂 其中 AC= 129.5mm,bc= 191.5mm,cd= 130mm.o2) 、水平方向力的求取 水平方向受力簡圖如下oP = 100-120MPaoP=76.03MPl設(shè)計計算及說明結(jié)果A Fnh1A Fnh2A FpABCDvFr對 A 點求矩-F.AB + FNH2 AC + Fp.AD = 0即1401 x65 + FNH2xl29.5 + 1328 x 259.5 = 0得FNH2=-1925.5N由水平方向力平衡得 FNH1-Fr+ FNH2=0解得 FNH1= 1998.5N3）、水平方向的剪力圖和彎矩圖分別為iA9l92NmmABCD Ft因為 AB 與 BC 距離相等，故 FNVI= 1827.4n= 2020.6/75）、剪力圖和力矩圖為FNH2=-1925.5NFNH1= 199