基于樁土相互作用下高樁碼頭地震響應(yīng)分析

1、第13卷第4期2014年8月江南大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）JournalofJiangnanUniversity（NaturalScienceEdition）Vol13AugNo42014基于樁土相互作用下高樁碼頭地震響應(yīng)分析1*112張文敬，張淑華，張淼，喻江（1河海大學(xué)港口海岸與近海工程學(xué)院，江蘇南京210024）江蘇南京210098；2南京水利科學(xué)研究院，摘要：針對(duì)樁土相互作用下髙樁碼頭結(jié)構(gòu)在不同工況下的地震響應(yīng)情況，利用大型商業(yè)軟件ABAQUS建立了樁-土-結(jié)構(gòu)有限元模型。在假定樁土之間非線性作用下，對(duì)高樁碼頭在不同地震幅值、土體強(qiáng)度、樁間間距、有無(wú)斜樁等工況下進(jìn)行模擬分析，得到了碼頭面板

2、及樁的位移和加速度動(dòng)態(tài)響應(yīng)圖。結(jié)果表明：碼頭的地震響應(yīng)隨地震幅值的增大而增強(qiáng)；土體的強(qiáng)度對(duì)碼頭的地震響應(yīng)影響相對(duì)較??；碼頭結(jié)構(gòu)對(duì)碼頭的地震響應(yīng)有較大影響。關(guān)鍵詞：樁土相互作用；髙樁碼頭；地震響應(yīng)分析；數(shù)值模擬中圖分類號(hào)：U656113文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號(hào)：16717147（2014）04045706SeismicesponseAnalysisoftheHigh-PileWharfBasedontheInteractionofPilesandSoilZHANGWenjing1，ZHANGShuhua*1，ZHANGMiao1，YUJiang2（1CollegeofHarbor，Costalan

3、dOffshoreEngineering，HohaiUniversity，Nanjing210098，China；2DepartmentofMaterialsandStructuralEngineering，NanjingHydraulicesearchInstitute，Nanjing210024，China）Abstract：Inordertostudytheseismicresponseofthehigh-pilewharfunderthedifferentconditionsconsideringtheinteractionofpilesandsoil，afiniteelementmo

4、delofthepiles-soil-structureisestablishedusingthecommercialABAQUSsoftwareBasedontheassumptionthatnonlineareffectsbetweenthepilesandsoil，thesimulationanalysisofthehigh-pilewharfislaunchedundertheconditionsofdifferentseismicamplitude，intensityofthesoil，pilesspacing，withorwithouttheinclinedpiles，andthe

5、dynamicresponsediagramofthedisplacementandaccelerationofthehigh-pilewharfpanelandpileisobtainedinthispaperTheresultsshowthattheseismicresponseofthewharfincreaseswiththeincreasingoftheseismicamplitudeThestructureofthewharfhaslagereffectontheresponseofwharfKeywords：interactionofpilesandsoil，high-pilew

6、harf，seismicresponseanalysis，numericalsimulation高樁碼頭是常見(jiàn)的碼頭結(jié)構(gòu)型式之一，具有承載能力大、自重小、波浪反射少、建設(shè)過(guò)程中砂石用量少等特點(diǎn)，目前已在各國(guó)內(nèi)河和外海的深水港口建設(shè)中得到了廣泛的應(yīng)用。我國(guó)是一個(gè)地震頻發(fā)1軟弱、持力層埋藏較深的軟土地基上。在地震發(fā)生過(guò)程中，土體與碼頭樁基礎(chǔ)之間存在復(fù)雜的動(dòng)力相互作用：震源引起的地震波通過(guò)場(chǎng)地土的傳播輸入到碼頭樁基礎(chǔ)體系，使碼頭整體發(fā)生振動(dòng)，同時(shí)振動(dòng)的碼頭結(jié)構(gòu)產(chǎn)生慣性力如同新震源又反過(guò)來(lái)作用于場(chǎng)地，引起新的場(chǎng)地振動(dòng)再作用于碼頭結(jié)構(gòu)。所以，當(dāng)高樁碼頭岸坡入土較深，岸坡土體強(qiáng)度較大時(shí)，研究地震下樁基-岸

7、坡的相互作用很有必要。的國(guó)家，自2008年汶川大地震以來(lái)，我國(guó)進(jìn)入了一個(gè)地震高發(fā)的階段。因此，震區(qū)髙樁碼頭結(jié)構(gòu)的抗2震問(wèn)題已成為防災(zāi)減災(zāi)研究中的一項(xiàng)重要課題。實(shí)際工程中，髙樁碼頭通常需要建在上部土層收稿日期：20140115；修訂日期：20140317。作者簡(jiǎn)介：張文敬（1989），男，重慶人，港口海岸及近海工程專業(yè)碩士研究生。*通信作者：張淑華（1962），女，北京人，教授，博士生導(dǎo)師。主要從事港口及近海工程結(jié)構(gòu)研究。Email：1247432740qqcom458江南大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）12模型建立第13卷地震作用下高樁碼頭的破壞形式主要有兩種：一是碼頭結(jié)構(gòu)自身破壞，二是土體液化，使碼頭

8、產(chǎn)生整體失穩(wěn)，從而導(dǎo)致破壞3。由于碼頭各個(gè)泊位具有相同的機(jī)構(gòu)型式，文中地震激勵(lì)考慮垂岸方向，故選取碼頭一個(gè)泊位進(jìn)行分析，建立如圖2所示的樁-土-結(jié)構(gòu)體系有限元模型。模型中土體的順岸方向計(jì)算寬度取44m，左右兩邊計(jì)算寬度各取50m，土體計(jì)算高度取45m。整個(gè)計(jì)算模型采用三維實(shí)體單元C3D8（八節(jié)點(diǎn)六面體二次縮減積分單元）和C3D6（六節(jié)點(diǎn)母性三棱柱28200個(gè)單元。單元），模型共有78438個(gè)節(jié)點(diǎn)、為了保證計(jì)算結(jié)果精確并簡(jiǎn)化計(jì)算，將靠近樁土接觸面的網(wǎng)格劃分的較密，遠(yuǎn)離樁土接觸面的劃分的較稀?；炷撩姘搴蜆俄斨g設(shè)置綁定接觸，樁土之間接觸采用主從接觸面模擬。目前，樁-土-結(jié)構(gòu)的動(dòng)力相互作用分析模型

9、可以分為集中質(zhì)量模型、彈性地基梁模型和有限元模型等。集中質(zhì)量模型又稱多點(diǎn)系質(zhì)量模型，以Penzien模型為代表，模型將樁簡(jiǎn)化為多質(zhì)點(diǎn)體系，樁頂添加等效的彈簧阻尼器模擬轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的剛度，該模型建模簡(jiǎn)便，但只能考慮樁土之間彈性剪切變形；彈性地基梁模型以Winkler模型為代表，模型用彈簧和阻尼器等力學(xué)原件模擬樁周圍土體對(duì)樁的動(dòng)力作用，該方法概念清晰，計(jì)算難度相對(duì)較小，在實(shí)際工程中應(yīng)用廣泛；有限元模型基于有限單元法理論，將樁和土分別離散為若干個(gè)單元的組合體，樁土之間的接觸行為用接觸單元模擬4。有限元模但其缺點(diǎn)型相對(duì)于前兩種模型計(jì)算結(jié)果精度更高，在于計(jì)算工作量大，建模復(fù)雜。文中采用有限元方法，以髙樁碼頭為

10、研究對(duì)象，利用大型商業(yè)軟件ABAQUS建立碼頭結(jié)構(gòu)的三維有限元模型，對(duì)考慮樁土相互作用下的髙樁碼頭結(jié)構(gòu)在不同地震幅值、土體強(qiáng)度、樁間間距、有無(wú)斜樁工況下進(jìn)行了地震響應(yīng)動(dòng)力時(shí)程分析，得到了碼頭面板及樁的位移和加速度動(dòng)態(tài)響應(yīng)圖，為實(shí)際工程應(yīng)用提供了參考。Fig2圖2樁-土-結(jié)構(gòu)體系有限元模型Finiteelementmodelofthepile-soil-structure13111模型的建立工程概況材料參數(shù)及邊界條件面板和樁基均采用C40混凝土，彈性模量3325×104kPa，密度取2500kg/m。泊松比為015，擋土墻是毛石材料，土體有6層，土體的材料參數(shù)見(jiàn)表1。建模過(guò)程中地基土體

11、選取巖土分析中常用的DP彈塑性本構(gòu)模型，碼頭和樁采用線彈性本構(gòu)模型。采用動(dòng)力時(shí)程法對(duì)樁-土-結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行抗震分析時(shí)，土體邊界條件的設(shè)置是影響分析結(jié)果精確度的關(guān)鍵因素。目前，常用的邊界條件主要分為人工邊界條件和自由場(chǎng)邊界條件兩大類。人工邊界條件截取結(jié)構(gòu)物下方的一部分土體通過(guò)在土體周圍設(shè)置一系列的彈簧和阻尼器單元，從而過(guò)濾掉地震波的反射，其相應(yīng)的物理參數(shù)可通5-6過(guò)下式確定：Cb=vsAGKb=A2rb某3000t級(jí)件雜貨髙樁碼頭，結(jié)構(gòu)為無(wú)梁板式高樁結(jié)構(gòu)，其剖面如圖1所示。樁臺(tái)寬度25m，橫向13榀排架組成。排架間距44m，每個(gè)結(jié)構(gòu)段由12-樁臺(tái)面板厚430mm，路面及磨耗層70mm，樁臺(tái)下基樁共

12、6根，每根長(zhǎng)26m，截面為邊長(zhǎng)550×550mm的正方形截面。（1）圖1Fig1高樁碼頭結(jié)構(gòu)剖面式中：為土體的密度；vs為介質(zhì)剪切波波速；G為介質(zhì)的剪切模量；rb為徑向半徑；A為施加了彈簧和阻尼器處的微元面面積。自由場(chǎng)邊界條件在建模時(shí)通過(guò)選擇適當(dāng)?shù)挠?jì)Cross-sectionofthehigh-pilewharfstructure第4期張文敬等：基于樁土相互作用下高樁碼頭地震響應(yīng)分析459算寬度使地震波得到過(guò)濾。本模型中由于選取土體范圍較大，基本可視為自由場(chǎng)邊界條件處理。土體表1Tab1土層毛石回填土淤泥質(zhì)黏土亞黏土亞砂土砂巖密度/（kg/m）左右邊界以及土體前后方邊界均設(shè)置垂直于相

13、應(yīng)平面的鏈桿約束，底面為固定約束。土體各層材料參數(shù)凝聚力/kPa020152521492內(nèi)摩擦角/（°）351615252145Physicalparametersofthesoilsinthefoundationofwharfstructures彈性模量/MPa泊松比030260302803302714樁土接觸設(shè)置樁土之間接觸的非線性是最常見(jiàn)的邊界條件非線性問(wèn)題，也是樁土分析的難點(diǎn)。分析過(guò)程中需要考慮到樁土間滑動(dòng)狀態(tài)、粘結(jié)狀態(tài)和分離狀態(tài)3（1）（2）（1）（2）種情況。在物體和的接觸邊界c和c上，需滿足如下定解條件：1）粘結(jié)狀態(tài)在接觸面的法向和切向位移定解條件分別為1）2）u（+n

14、=0u（nn固結(jié)，樁和土體之間無(wú)相對(duì)位移。因而在數(shù)值模擬過(guò)程中需要考慮初始地應(yīng)力平衡，即平衡掉初始應(yīng)力場(chǎng)（重力引起）產(chǎn)生的位移，得到一個(gè)位移為零的9初始應(yīng)力狀態(tài)。初始應(yīng)力場(chǎng)的平衡可按以下步驟進(jìn)行：1）建立樁土模型，對(duì)土體施加重力荷載，提交作業(yè)分析；2）在ABAQUS可視化模塊中提取單元積分點(diǎn)的應(yīng)力，用EXCEL和文本編輯軟件EditPlus等修改數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)，保存為aadat形式的文件；3）在ABAQUS的“編輯關(guān)鍵字”窗口添加“*initialconditions，type=stress，input=aadat”語(yǔ)句讀入單元積分點(diǎn)應(yīng)力，形成初始應(yīng)力場(chǎng)；4）重新提交作業(yè)，求解過(guò)程就是初始應(yīng)力建立的

15、過(guò)程。22地震荷載輸入該碼頭所在地區(qū)為二類場(chǎng)地，根據(jù)規(guī)范可選Centro波作為輸入地震波。取EI-地震波輸入方向?yàn)榇拱斗较?，持續(xù)時(shí)間15s。同時(shí)，為了滿足規(guī)范要求，需要對(duì)實(shí)際地震波的幅值進(jìn)行調(diào)整，使其加速度峰值等于規(guī)范中確定的設(shè)計(jì)加速峰值：A'maxa'（t）=a（t）Amax10（2）（3）（4）u（1）ju（2）j=0j=1，22）滑動(dòng)狀態(tài)1）2）u（+n=0u（nn1）1）|p（|p（|=0（5）n3）分離狀態(tài)接觸面上無(wú)法向和切向接觸力作用，表述為1）1）|p（|p（|=0（6）n式中：un為位移矢量；n為接觸初間隙；為摩擦系數(shù)；pn為法向接觸力；p為切向接觸力。文中考慮

16、樁土間協(xié)調(diào)變形和相對(duì)滑移與分離的非線性接觸情況。采用主-從接觸算法，通過(guò)定義樁土之間主控面（MasterSurface）和從屬面（SlaveSurface）模擬接觸問(wèn)題7。ABAQUS中采用庫(kù)侖摩擦在接觸面切向，（CoulombFriction）模型描述接觸面之間的相互摩擦作用，該模型的方程可表示為（7）crit=pn式中：crit為閉合狀態(tài)時(shí)切向應(yīng)力；文中取=04，切向行為采用罰函數(shù)進(jìn)行接觸的數(shù)值模擬。對(duì)大部分接觸問(wèn)題而言，兩在接觸面的法向，物體只有在壓緊狀態(tài)時(shí)才能傳遞法向壓力，當(dāng)接觸面之間的接觸壓力為零或負(fù)值時(shí)，兩個(gè)接觸面分離，且約束被移開(kāi)，這種法向行為在ABAQUS中稱為硬（hard）接

17、觸8。文中樁-土接觸面采用的是硬接觸。（8）A'max分別為調(diào)整后的地震加速度曲線式中：a'（t），和峰值，其中A'max取設(shè)防烈度要求的地震加速度；a（t），Amax分別為原地震加速度曲線和峰值。31計(jì)算結(jié)果與分析地震動(dòng)幅值的影響對(duì)EI波進(jìn)行調(diào)幅，使其峰值加速度為01g（g221初始荷載條件地應(yīng)力平衡由于實(shí)際工程中土體早已在自重荷載下發(fā)生02g，04g，8級(jí)為重力加速度，下同），即對(duì)應(yīng)7級(jí)，依次施加，探討地震動(dòng)幅值大小對(duì)和9級(jí)地震烈度，高樁碼頭地震響應(yīng)的影響。圖3、圖4分別為高樁碼頭在地震作用下碼頭頂面的加速度響應(yīng)時(shí)程和樁身的加速度峰值曲線。460江南大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科

18、學(xué)版）第13卷比值并不一致。這是因?yàn)橥馏w發(fā)生了塑性變形，體現(xiàn)了土體的彈塑性。地震烈度越大，碼頭向海側(cè)傾斜的趨勢(shì)越明顯：01g地震波作用下，碼頭頂面的位移基本上是在正負(fù)之間波動(dòng)，負(fù)向波動(dòng)更明顯；而在04g地震波作用下，碼頭在6s之后位移都為01g負(fù)值。比較地震響應(yīng)結(jié)束后碼頭的殘余位移，圖3Fig3decks碼頭頂面的加速度響應(yīng)時(shí)程Time-historiesofthehorizontalaccelerationof04g時(shí)碼頭的和02g時(shí)，碼頭的殘余位移比較小，殘余位移較大為008m。說(shuō)明在強(qiáng)震作用下，碼頭變形過(guò)大，殘余位移較大，在震后修復(fù)比較困難。32土體強(qiáng)度的影響在地震響應(yīng)過(guò)程中，土體對(duì)樁基

19、的變形和位移具有約束作用。土體強(qiáng)度越大，土體對(duì)樁基的約束作用越強(qiáng)。為了便于比較和分析，將土體簡(jiǎn)化為一層，計(jì)算兩種工況，考慮土體彈性模量為15和30MPa。分析高樁碼頭在01g地震荷載作用時(shí)的地震響應(yīng)。高樁碼頭頂面的位移時(shí)程如圖6所示。圖4Fig41號(hào)樁身峰值加速度曲線Peakaccelerationcurveofpile1由圖3可以看出，各級(jí)地震波作用下，碼頭頂面加速度峰值之間的比值接近124。在圖4中，樁頂?shù)募铀俣软憫?yīng)明顯大于樁底輸入的加速度，并且周期有所增大，由此反映了土體對(duì)地震波的過(guò)濾和放大作用。同時(shí)可以看到，樁的地震加速度響應(yīng)從底往上呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì)，并在樁和岸坡土體交界處附近

20、達(dá)到了峰值。因此，樁和岸坡交界面處承擔(dān)了較大地震荷載分量，地震作用時(shí)可能會(huì)發(fā)生嚴(yán)重破壞。為了減小地震時(shí)樁基的破壞，可以在樁和岸坡的交界面處對(duì)岸坡土體的強(qiáng)度適當(dāng)加強(qiáng)。圖5為碼頭頂面的位移響應(yīng)時(shí)程。圖6Fig601g時(shí)碼頭頂面的位移響應(yīng)時(shí)程Time-historiesofthehorizontaldisplacementofdecksattheaccelerationof01g在地震波作用下，土體彈性模由圖6可以看出，量E=15MPa時(shí)，碼頭頂面的最大位移為004m；E=30MPa時(shí)最大位移為0048m。因此，震后高樁碼頭的殘余位移差別不大。隨著土體強(qiáng)度的提高，碼頭頂面的位移呈減小趨勢(shì)。比較土體彈

21、性模量不同情況下碼頭頂面的加速度響應(yīng)時(shí)程（見(jiàn)圖7）。圖5Fig5碼頭頂面的位移響應(yīng)時(shí)程ofthehorizontalTime-historiesdisplacementofdecks由圖5可以看出，位移響應(yīng)的周期明顯比加速度的周期大。比較各級(jí)地震下碼頭的最大位移值，01g時(shí)最大位移位為004m，02g時(shí)最大位移為01m，04g時(shí)最大位移為022m，發(fā)生的時(shí)間點(diǎn)基本相同，都在6s附近。結(jié)合整個(gè)時(shí)間段的位移時(shí)程圖可以看出，位移的比值與所施加的加速度大小的Fig7圖701g時(shí)碼頭頂面的加速度響應(yīng)時(shí)程Time-historiesofthehorizontalaccelerationofdecksatt

22、heaccelerationof01g隨著地基土強(qiáng)度的提高，加速由圖7可以看出，度峰值增加，即土體對(duì)樁基的約束作用增強(qiáng)，但在其加速度小的區(qū)段，兩者差異不大。第4期張文敬等：基于樁土相互作用下高樁碼頭地震響應(yīng)分析461由上述分析可以看出，提高地基土的強(qiáng)度可以增加土體對(duì)樁基的約束，減小樁基的變形和位移，但減小的幅度不大。因此，通過(guò)提高地基土體強(qiáng)度減小地震時(shí)高樁碼頭的位移和變形效果不明顯。33碼頭結(jié)構(gòu)型式的影響高樁碼頭在地震的作用下產(chǎn)生振動(dòng)。碼頭的剛度、自振頻率、結(jié)構(gòu)尺寸等都會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)結(jié)果產(chǎn)生影響。合理選擇和設(shè)計(jì)碼頭結(jié)構(gòu)型式，一方面可以減小地震對(duì)碼頭的損害，另一方面可以減少建筑成本，充分發(fā)揮

23、結(jié)構(gòu)的抗震能力。331樁間間距的影響增大樁基的間距，將碼頭的樁基數(shù)量由6根減為5根，但最前端和最后端兩根樁的位置保持不變，計(jì)算碼頭的響應(yīng)情況。01g時(shí)碼頭頂面的位移和加速度響應(yīng)時(shí)程如圖8和圖9所示。加，并且發(fā)生的時(shí)刻都有些滯后。這說(shuō)明碼頭上每根樁基所承擔(dān)的地震荷載增加，碼頭的變形加劇。因而，在碼頭設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)其承載能力需要和所在地區(qū)抗震烈度的要求選擇合適的樁基數(shù)量。同時(shí)可以看到，兩個(gè)碼頭在震后的殘余位移相差并不大，這說(shuō)明碼頭最前端和最后端的樁在碼頭抗震時(shí)起到了關(guān)鍵的作用。332直樁和斜樁的影響在現(xiàn)有的高樁碼頭結(jié)構(gòu)型式中，主要分為有斜樁和無(wú)斜樁兩種。其中，帶有斜樁的高樁碼頭在承受船舶停泊、靠岸和

24、裝卸操11作產(chǎn)生的側(cè)向荷載方面表現(xiàn)出良好的性能。但目前很少有對(duì)斜樁高樁碼頭和直樁髙樁碼頭在震害作用時(shí)的對(duì)比研究。文中對(duì)碼頭的結(jié)構(gòu)型式進(jìn)行了一些改動(dòng)，把中間的一根直樁替換成了兩根斜樁，樁的尺寸及強(qiáng)度等其他條件不變。圖10為兩種不同高樁碼頭結(jié)構(gòu)型式。對(duì)結(jié)構(gòu)體系施加峰值為01g的地震波，比較其碼頭頂面位移的時(shí)程變化，具體結(jié)果如圖11所示。圖8Fig801g時(shí)碼頭頂面的位移響應(yīng)時(shí)程Time-historiesofthehorizontaldisplacementofdecksattheaccelerationof01g圖9Fig901g時(shí)碼頭頂面的加速度響應(yīng)時(shí)程ofthehorizontal圖10Fi

25、g10兩種不同結(jié)構(gòu)型式的高樁碼頭Time-histories01gaccelerationofdecksattheaccelerationof由圖8可以看出，隨著碼頭樁基的減少，碼頭頂6根樁情況下的碼頭頂面的最大位面的位移增大。5根樁情況下碼頭頂面的最大位移為移是004m，005m，出現(xiàn)的時(shí)刻稍有些滯后。地震后碼頭面的6根樁情況下殘余位移相差不大。由圖9可以看出，25根樁時(shí)碼頭的碼頭頂面的最大加速度是2m/s，5根樁時(shí)由此可見(jiàn)，頂面的最大加速度為26m/s。的峰值加速度比6根樁情況下要大，出現(xiàn)時(shí)刻也有些滯后。因此，減小樁基的數(shù)量，增加樁基的間距，會(huì)導(dǎo)致碼頭頂面位移的增大，碼頭頂面的峰值加速度增

26、2Twodifferentkindsoflongpipewharfstructures圖11Fig11兩種情況下碼頭頂面的位移響應(yīng)時(shí)程Time-historiesofthehorizontaldisplacementofdecksinthesetwoconditions462江南大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）第13卷由圖11可以看出，斜樁碼頭頂面的最大位移為0065m，全直樁碼頭頂面的最大位移為012m。因此，斜樁碼頭相對(duì)全直樁碼頭，碼頭頂面的水平位移大大減小。這主要是因?yàn)橛靡粚?duì)斜樁替換一根直樁后，碼頭的剛度增加，而且斜樁相對(duì)于直樁，可以承受更大的水平荷載。但是也要看到，斜樁碼頭相對(duì)于直樁碼頭的震后的

27、殘余位移較大，不利于碼頭的修復(fù)。所以，在一般的高樁碼頭抗震設(shè)計(jì)中，應(yīng)適當(dāng)布置斜樁，以減小碼頭在地震作用下的橫向變形。4結(jié)語(yǔ)#1）在不同震級(jí)地震荷載作用下，碼頭前沿1的最大加速度響應(yīng)均發(fā)生在樁和岸坡土體交接處，因而在碼頭設(shè)計(jì)過(guò)程中該部位需要重點(diǎn)考慮；2）增加土體強(qiáng)度可以在一定程度上提高地震作用過(guò)程中土體對(duì)碼頭的約束，但效果不明顯；3）減少樁基數(shù)量會(huì)引起碼頭頂面位移增大，因此在設(shè)計(jì)過(guò)程中確定樁基數(shù)量時(shí)需謹(jǐn)慎；4）髙樁碼頭設(shè)計(jì)時(shí)適當(dāng)布置斜樁可以減小其在地震作用時(shí)的橫向變形。參考文獻(xiàn)（eferences）：1邱駒港口水工建筑物M天津：天津大學(xué)出版社，20022付東王，J水運(yùn)工程，2011（3）：71-

28、75李洪煊，郭興文，等高樁碼頭結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)分析FUDongwang，LIHongxuan，GUOXingwen，etalSeismicresponseanalysisofhigh-pilewharfJPortandWaterwayEngineering，2011（3）：71-75（inChinese）3劉曉沉箱碼頭地震破壞及地基加固的非線性數(shù)值分析2009D大連：大連理工大學(xué)，4肖曉春，J世界地震工程，2002，18（4）：123-129林皋，遲世春樁-土-結(jié)構(gòu)動(dòng)力相互作用的分析模型與方法XIAOXiaochun，LINGao，CHIShichunTheanalysismodelandmethodofthepile-soil-structuredynamicinteractionJWorldEarthquakeEnginee