機(jī)械設(shè)計(jì)考研練習(xí)題-蝸桿傳動(dòng)

1、蝸桿傳動(dòng)選擇題(1)對(duì)于傳遞動(dòng)力的蝸桿傳動(dòng)，為了提高傳動(dòng)效率，在一定限速內(nèi)可采用B 。A.較大的蝸桿直徑系數(shù)B.較大的蝸桿分度圓導(dǎo)程角C.較小的模數(shù)D.較少的蝸桿頭數(shù)(2)蝸桿傳動(dòng)中，是以蝸桿的 B 參數(shù)、蝸輪的 A參數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值。A.端面B.軸向C.法向(3)蝸桿傳動(dòng)的正確嚙合條件中，應(yīng)除去C 。A. mal mt2B. al t2C. 12D. 12 ,螺旋相同(4)設(shè)計(jì)蝸桿傳動(dòng)時(shí)，通常選擇蝸桿材料為A ,蝸輪材料為C ,以減小摩擦力。A.鋼B.鑄鐵C.青銅D.非金屬材料(5)閉式蝸桿傳動(dòng)失效的主要形式是B 。A.點(diǎn)蝕 B.膠合C.輪齒折斷D.磨損(6)下列蝸桿副材料組合中，有 B 是錯(cuò)誤或

2、不恰當(dāng)?shù)?。序?hào)蝸桿蝸輪140Cr表面淬火ZCuA110Fe3218CrMnTi滲碳淬火ZCuSn10Pbi345鋼淬火ZG340-640445鋼調(diào)質(zhì)HT2505zCuSn5Pb5Zn5HT150A. 一組B.二組C.三組D.四組E.五組(7)在標(biāo)準(zhǔn)蝸輪傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)一定，加大蝸桿特性系數(shù)q將使傳動(dòng)效率B 。A.增加B.減小C.不變D.增加或減小(8)在蝸桿傳動(dòng)中，X于滑動(dòng)速度vs 4m/s的重要傳動(dòng)，應(yīng)該采用D作為蝸輪齒圈的材料。A. HT200 B. 18CrMnTi 滲碳淬火C. 45 鋼調(diào)質(zhì)D. ZCuSn10Pbi(9)在蝸桿傳動(dòng)中，輪齒承載能力1t算，主要是針對(duì)D來(lái)進(jìn)行的。A.蝸桿

3、齒面接觸強(qiáng)度和蝸輪齒根彎曲強(qiáng)度B.蝸輪齒面接觸強(qiáng)度和蝸桿齒根彎曲強(qiáng)度C.蝸桿齒面接觸強(qiáng)度和蝸桿齒根彎曲強(qiáng)度D.蝸輪齒面接觸強(qiáng)度和蝸輪齒根彎曲強(qiáng)度(10)對(duì)閉式蝸桿傳動(dòng)進(jìn)行熱平衡計(jì)算，其主要目的是BA.防止?jié)櫥褪軣岷笸庖纾斐森h(huán)境污染B.防止?jié)櫥蜏囟冗^(guò)高使?jié)櫥瑮l件惡化C.防止蝸輪材料在高溫下力學(xué)性能下降D.防止蝸輪蝸桿發(fā)生熱變形后正確嚙合受到破壞(11)圖11-1所示蝸桿傳動(dòng)簡(jiǎn)圖中，圖 C轉(zhuǎn)向是正確的?？删庉嫹侗緳M)(C)(D)圖 11-1(12)蝸桿所受的圓周力 入 、軸向力Fa1分別與蝸輪所受的B 、 A 大小相等,方向相反。A.圓周力Ft2B.軸向力Fa2C.徑向力Fr2(13)與齒輪

4、傳動(dòng)相比，D 不是蝸桿傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)。A.傳動(dòng)平穩(wěn)，噪聲小B.傳動(dòng)比可以很大C.可以自鎖D.傳動(dòng)效率高(14)普通蝸桿傳動(dòng)，蝸桿頭數(shù)Z1常取為A. 1、2、4、6C. 36(15)在蝸桿傳動(dòng)中，通常的傳動(dòng)形式是A.蝸桿主動(dòng)，蝸輪從動(dòng)C.蝸桿或蝸輪主動(dòng)(16)蝸桿直徑系數(shù)q(或蝸桿分度圓直徑A 。B. 25D. 48A 。B.蝸輪主動(dòng)，蝸桿從動(dòng)D.增速傳動(dòng)d1)值的標(biāo)準(zhǔn)化，是為了 CB.提高蝸桿傳動(dòng)的效率可編輯范本A.保證蝸桿有足夠的剛度C.利于蝸輪滾刀的標(biāo)準(zhǔn)化D.便于蝸桿刀具的標(biāo)準(zhǔn)化(17)蝸桿傳動(dòng)變位前后，蝸輪的節(jié)圓直徑 A 。A.不變B.改變C.不一定改變D.是否改變由設(shè)計(jì)者確定(18)蝸輪輪

5、緣與輪轂采用不同材料的目的是為了C 。A.加工方便B.提高精度C.節(jié)約有色金屬D.減輕重量(19)已知圖11-2中I軸的轉(zhuǎn)向，欲提升重物W,則蝸桿螺旋線方向及蝸輪輪齒旋向應(yīng)為A.右、右B.右、左C.左、左D.左、右圖 11-2(20)蝸桿傳動(dòng)較為理想的材料組合是B 。A.鋼和鑄鐵B.鋼和青銅C.鋼和鋁合金D.鋼和鋼(21)在蝸桿傳動(dòng)的強(qiáng)度計(jì)算中，若蝸輪的材料選用鑄鐵或者B 300MPa的青銅，則其許用應(yīng)力與B 有關(guān)。A.蝸輪的鑄造方法B.蝸桿與蝸輪齒面間的相對(duì)滑動(dòng)速度C.應(yīng)力循環(huán)次數(shù)D.蝸輪受雙向載荷還是單向載荷(22)蝸桿減速器采用風(fēng)扇冷卻時(shí)，風(fēng)扇應(yīng)裝在 A 。A.蝸桿軸上B.蝸輪軸上C.較

6、高的(上面的)軸上D.較低的(下面的)軸上(23)蝸桿傳動(dòng)中，蝸輪的輪緣通常采用青銅，蝸桿常采用鋼來(lái)制造，這是因?yàn)檫@樣配對(duì)B。A.強(qiáng)度高B.減摩耐磨性好D.價(jià)格便宜C.加工性能好(24)蝸輪材料為HT200的開式蝸桿傳動(dòng)，其主要失效形式是A.齒面點(diǎn)蝕B.齒面磨損C.齒面膠合D.蝸輪輪齒折斷(25)在其他條件相同時(shí)，若增加蝸桿頭數(shù),則齒面滑動(dòng)速度A.增加B.保持不變C.減小D.可能增加或減小可編輯范本(26)提高蝸桿傳動(dòng)效率的有效措施是A.增加蝸輪齒數(shù)z2B.增加蝸桿頭數(shù)引ZiC.減小模數(shù)mD.增大蝸桿直徑系數(shù)q(27)蝸桿分度圓直徑不能按公式計(jì)算。A. d1 mqB. d1mz1C. diz1

7、m tanD. di 2a(28)蝸桿傳動(dòng)熱平衡計(jì)算的目的是為了控制溫升，防止A.蝸桿力學(xué)性能下降B.潤(rùn)滑油變質(zhì)和膠合C.傳動(dòng)效率下降D.蝸輪材料退火(29)設(shè)計(jì)蝸桿傳動(dòng)時(shí)，為了提高蝸桿的剛度，應(yīng)首先A.增大蝸桿的分度圓直徑d1C.提高蝸桿硬度和降低表面粗糙度(30)在增速蝸桿傳動(dòng)中，必須使蝸桿的導(dǎo)程角A.大于B.等于(31)蝸桿傳動(dòng)在單位時(shí)間內(nèi)的發(fā)熱量，是通過(guò)A.傳遞的功率P1與傳動(dòng)效率C.傳動(dòng)比i和傳動(dòng)效率B.采用高強(qiáng)度合金鋼制造蝸桿D.增加蝸桿頭數(shù)A當(dāng)量摩擦角。C.小于D.小于或等于A來(lái)進(jìn)行計(jì)算的。B.蝸桿的轉(zhuǎn)速ni與傳動(dòng)效率D.潤(rùn)滑油的黏度和滑動(dòng)速度 vs(32)蝸桿傳動(dòng)中，己知蝸桿頭

8、數(shù)z1 1,模數(shù)m 6.3mm,蝸桿分度圓直徑 d1 63mm,蝸輪齒數(shù)Z2 40 ,轉(zhuǎn)速n2 50r/min ,則蝸桿傳動(dòng)嚙合節(jié)點(diǎn)的相對(duì)滑動(dòng)速度vs等于 D m/s。A. 1.89B. 3.35C. 6.25D. 6.63(33)在計(jì)算蝸桿的變形時(shí)，可以不考慮蝸桿所受B力的影響。A.徑向B.軸向C.切向D.徑向和軸向(34)阿基米德蝸桿傳動(dòng)中，規(guī)定 D上的參數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值。A法平面B軸面C端面D中間平面(35)按蝸桿形狀不同，蝸桿傳動(dòng)可分為ABC 。A圓環(huán)面蝸桿傳動(dòng)B圓柱面蝸桿傳動(dòng)C阿基米德蝸桿傳動(dòng)D錐蝸桿傳動(dòng)(36)蝸桿傳動(dòng)與齒輪傳動(dòng)相比較，其主要特點(diǎn)有ABC 。A傳動(dòng)比大，傳動(dòng)平穩(wěn)B可實(shí)現(xiàn)自

9、鎖C發(fā)熱量大D傳遞功率大(37)計(jì)算蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比時(shí)，用BD 公式計(jì)算是正確的。AiW1/W2B iz2/z1C id2aD i n1n2(38)常用蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比的范圍通常為C 。A i121B i121 8C i12 880(39)蝸桿直徑系數(shù)q的定義是 B 。d , d1aAqd1m B q -C q 一md1(40)起吊重物用的手動(dòng)蝸桿估動(dòng)，宜米用 A 蝸桿。A單頭，小升角B單頭，大升角C多頭，小升角D多頭，大升角(41)在其他條件相同情況下，若增加蝸桿頭數(shù)Z1,則滑動(dòng)速度A 。A增加 B保持不變 C減小 D可能增加，也可能減小(42)蝸桿傳動(dòng)中的滑動(dòng)速度等于C 。A蝸桿的圓周速度

10、B蝸輪的圓周速度22 12C V1v2 2 (V1蝸桿的圓周速度，V2一蝸輪的圓周速度)(43)以下幾種蝸桿傳動(dòng)中，傳動(dòng)效率最高的是A 。Am6mmz2,v250,q9Bm6mmz2,v250,q11Cm6mmz1,v250,q9Dm6mm, z11,v250,q11,端面模數(shù)和壓力角分別為mt2(44)蝸桿升角為，軸面模數(shù)和壓力角分別為ma1和a1 ;蝸輪螺旋角和t2。若蝸桿和蝸輪正確嚙合，則以下條件中，ABCD 成立。B旋向相同C malmt2D al t2(45) 一對(duì)變位的蝸桿傳動(dòng)，若其變位系數(shù)為X 0,則 AA蝸輪的節(jié)圓直徑大于其分度圓直徑B其壓力角和嚙合角相等C和標(biāo)準(zhǔn)傳動(dòng)相比，蝸桿

11、的齒頂高增大，齒根高減小D蝸桿傳動(dòng)的節(jié)圓柱直徑大于分度圓柱直徑(46)蝸桿傳動(dòng)時(shí)，蝸桿的3個(gè)分力用Fti、Fai、Fri與蝸輪的3個(gè)分力的Ft2、Fa2、Fr2關(guān)系為AFtiFt2，F(xiàn)a1Fa2，F(xiàn)r1Fr2,并且方向相反BFtiFt2,FaiFa2,FriFr2,并且方向相同CFtiFt2,FaiFt2,Fri匕2,并且方向相反D FtiFa2，F(xiàn)aiFt2，F(xiàn)riFr2,并且方向相反(47)采用蝸桿變位傳動(dòng)時(shí)，B.僅對(duì)蝸輪進(jìn)行變位A.僅對(duì)蝸桿進(jìn)行變位C.同時(shí)對(duì)蝸桿、蝸輪進(jìn)行變位(48)對(duì)于普通圓柱蝸桿傳動(dòng)，下列說(shuō)法錯(cuò)誤的B 。A.傳動(dòng)比不等于蝸輪與蝸桿分度圓直徑比B.蝸桿直徑系數(shù)q越小，則

12、蝸桿剛度越大C.在蝸桿端面內(nèi)模數(shù)和壓力角為標(biāo)準(zhǔn)值D.蝸輪頭數(shù)4多時(shí)，傳動(dòng)效率提高二填空題(i)在蝸桿傳動(dòng)中，產(chǎn)生自鎖的條件是螺旋線升(導(dǎo)程)角小于嚙合面的當(dāng)量磨擦角或(1 2 )或(2)對(duì)閉式蝸桿傳動(dòng)，通常是按蝸輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì),而按蝸輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度進(jìn)行校核；對(duì)于開式蝸桿傳動(dòng)，則通常只需按蝸輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。(3)在閉式蝸桿傳動(dòng)中，只需對(duì) 蝸輪進(jìn)行齒面點(diǎn)蝕(替代月合)和齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算。(4)蝸桿傳動(dòng)的承載能力計(jì)算包括以下幾個(gè)方面：蝸輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度、蝸輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度、蝸桿剛度。(5)蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿的頭數(shù)根據(jù)要求的傳動(dòng)比和傳動(dòng)效率選定;蝸輪的齒數(shù)主要是根據(jù)傳

13、動(dòng)比確定。(6)蝸桿傳動(dòng)中，作用在蝸桿上的3個(gè)分力中最大的是軸向力 。(7)蝸桿傳動(dòng)變位的目的主要是為了配湊中心距 、提高承載能力、 提高傳動(dòng)效率 。(8)蝸桿傳動(dòng)中，把蝸桿螺旋部分看作以蝸桿齒根圓直徑為直徑的軸進(jìn)行 強(qiáng)度 和 剛度的校核。(9)采用鑄鋁青銅 ZCuAll0Fe3作蝸輪輪緣材料時(shí)，其許用接觸應(yīng)力H與相對(duì)滑動(dòng)速度Vs有關(guān)，而與 接觸疲勞次數(shù)無(wú)關(guān)。(10)蝸桿傳動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)中心距的計(jì)算公式為a m q Z2。2(11)在蝸桿傳動(dòng)中，由于 材料和結(jié)構(gòu) 的原因，蝸桿螺旋部分的強(qiáng)度總是高于蝸輪輪齒的強(qiáng)度，所以失效常發(fā)生在蝸輪輪齒 上。(12)普通圓柱蝸桿傳動(dòng)的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m和標(biāo)準(zhǔn)壓力角在 中間平

14、面上,在該平面內(nèi)，蝸桿傳動(dòng)相當(dāng)于 齒條與齒輪 嚙合傳動(dòng)。(13)蝸輪輪齒的失效形式有齒面膠合、點(diǎn)蝕、磨損、齒根彎曲疲勞。但因蝸桿傳動(dòng)在齒面間有較大的相對(duì)滑動(dòng)速度，所以更容易產(chǎn)生膠合和磨損失效。(14)在蝸桿傳動(dòng)中，蝸輪的螺旋線方向應(yīng)與蝸桿螺旋線方向相同 。(15)規(guī)定蝸桿直徑系數(shù) q(或分度圓直徑d1)的標(biāo)準(zhǔn)，是為了減少蝸輪滾刀的數(shù)目.以利于刀具的標(biāo)準(zhǔn)化 。(16)蝸桿直徑系數(shù)q定義為 蝸桿分度圓直徑d 1與模數(shù) 里之比。(17)在蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng) 采用非標(biāo)準(zhǔn)滾刀或飛刀加工蝸輪時(shí)，蝸桿的直徑系數(shù) q (或分度圓直徑d1),可以不取標(biāo)準(zhǔn)值。(18)其他條件相同時(shí)，若增加蝸桿頭數(shù)，則齒面滑動(dòng)速度增加

15、 。(19)蝸桿傳動(dòng)中，作用在蝸桿上的三個(gè)分力中最大的是軸向力 。(20)對(duì)于連續(xù)工作的閉式蝸桿傳動(dòng)，除計(jì)算強(qiáng)度和剛度外，還應(yīng)進(jìn)行熱平衡 計(jì)算,其目的是為了限制油溫升高 以及防止油變質(zhì)和齒面膠合失效。(21)蝸桿傳動(dòng)中，由于嚙合齒面沿螺旋線的切線方向滑動(dòng)速度較大，因此最容易出現(xiàn)膠合 ， 減小 蝸桿的導(dǎo)程角可以降低滑動(dòng)速度。(22)采用鑄鋁青銅ZCuAl10Fe3作蝸輪輪緣材料時(shí)，其許用接觸應(yīng)力H與 相對(duì)滑動(dòng)速度有關(guān),而與 接觸疲勞次數(shù)無(wú)關(guān)。(23)阿基米德蝸桿的螺旋面可在車床上用車梯形 刀加工,車刀刀刃為直線，加工時(shí)刀刃與蝸桿軸線 在同一水平面內(nèi)。在垂直于蝸桿軸線的剖面上，齒廓為阿基米德螺旋線

16、,在通過(guò)蝸桿軸線的剖面上，齒廓為 直 線,猶如 直齒齒條的齒廓,蝸輪是用與相配蝸桿具有同樣尺寸(不考慮嚙合時(shí)的徑向間隙)的 蝸輪滾 刀按 范成 原理切制加工的, 所以，在中間平面上，阿基米德蝸桿與蝸輪的嚙合相當(dāng)于直齒齒條 與 漸開線 齒輪的嚙合。(24)蝸桿傳動(dòng)的計(jì)算載荷是名義載荷 與載荷系數(shù)K的乘積，在K KAKvK中，KA為 使用工作情況系數(shù)，Kv為 動(dòng)載荷系數(shù)，K為 齒向載荷分布系數(shù)。(25)蝸桿傳動(dòng)的總效率包括嚙合效率1、軸承效率 2效率和 攪油效率3_效率。其中嚙合效率i = tan /tan n，影響蝸桿傳動(dòng)總效率的主要因素是嚙合效率。(26)蝸桿的常用材料有20Cr 45 40C

17、r ZCuSn10P1 ZCuSn5Pb5Zn5 ZCuA110Fe3,蝸輪的常用材料有 HT200 ,選擇蝸輪材料時(shí)，主要考慮滑動(dòng)速度Vs大小。(27)在蝸輪直徑一定時(shí)，節(jié)約蝸輪銅材主要措施有齒圈與輪芯組合，拼鑄等 。(28)確定蝸桿螺紋部分的長(zhǎng)度 L時(shí)，主要考慮的因素有 _m、zz2、及磨削與否 。(29)孔蝸輪輪緣寬度主要取決于乙 及da1。(30)蝸輪材料的許用接觸應(yīng)力與配對(duì)材料的種類、鑄造方式、滑動(dòng)速度vs及循環(huán)次數(shù)有關(guān)。(31)在蝸桿傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算中，必須對(duì)蝸桿進(jìn)行剛度 校核,原因是因變形會(huì)影響嚙合與載荷集中 。(32)蝸桿傳動(dòng)的效率由嚙合磨擦損耗、軸承摩擦損耗、濺油損耗三部分組成

18、。(33)蝸桿傳動(dòng)熱平衡計(jì)算的依據(jù)是發(fā)熱量i散熱量2。(34)蝸桿傳動(dòng)的熱平衡計(jì)算不能滿足要求時(shí)，通常采取的措施有1加大散熱片的面積2加風(fēng)扇3 用水冷卻管(35)減速蝸桿傳動(dòng)中，主要的失效形式為齒面膠合、疲勞點(diǎn)蝕、磨損和輪齒折斷，常發(fā)生在 蝸輪齒上。(36)蝸桿傳動(dòng)中，由于 傳動(dòng)效率低，工作時(shí)發(fā)熱量大，需要進(jìn)行計(jì)算。若不能滿足要求，可采取 熱平衡，加散熱片，蝸桿軸端加裝風(fēng)扇，傳動(dòng)箱內(nèi)裝循環(huán)冷卻管路。(37)在潤(rùn)滑良好的情況下，減摩性好的蝸輪材料是青銅類，蝸桿傳動(dòng)較理想的材料組合是蝸桿選用碳素鋼或合金鋼，蝸輪選用青銅類或鑄鐵。(38)有一標(biāo)準(zhǔn)普通圓柱蝸桿傳動(dòng)，已知z1 2 , z2 42 ,q

19、8中間平面上模數(shù) m 8mm ,壓力角20 。蝸桿為左旋，則蝸桿分度圓直徑di 64 mm ,傳動(dòng)中心距a 200 mm,傳動(dòng)比i 21。蝸桿分度圓柱上的螺旋線升角r arctan z1 / q。蝸輪為 左旋，蝸輪分度圓柱上的螺旋角14.036 ° 。(39)兩軸交錯(cuò)角為90的蝸桿傳動(dòng)中，其正確嚙合的條件是 ma1 mt2 m, 12 ，和1 2等值同向。(40)蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，通常選擇蝸輪齒數(shù)z2 26是為了 保證傳動(dòng)的平穩(wěn)性;z2 80是為了防止蝸輪尺寸過(guò)大引起蝸桿跨距大、或 彎曲剛度過(guò)低或模數(shù)過(guò)小、輪齒彎曲強(qiáng)度過(guò)低。三是非題(1) “蝸桿的導(dǎo)程角和蝸輪的螺旋角大小相等，方向相反

20、”是蝸桿傳動(dòng)正確嚙合條件之一。(F)(2)在蝸桿傳動(dòng)中，如果模數(shù)和蝸桿頭數(shù)一定，增加蝸桿的分度圓直徑，將會(huì)增加蝸桿的剛度，但也 會(huì)使傳動(dòng)效率降低。(T)(3) “蝸桿的端面模數(shù)與蝸輪的端面模數(shù)相等”是蝸桿傳動(dòng)的正確嚙合條件之一。(F)(4)開式蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式是膠合失效。(F)d2(5)蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比i 上(由dd2分別為蝸桿和蝸輪的分度圓直徑)。(F)d1(6)蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)越少，傳動(dòng)效率越低。(T)(7)在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，必須進(jìn)行蝸桿輪齒的強(qiáng)度計(jì)算。(F)(8)標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)的中心距 a m z1 z2。(F)2(9) 為了提高蝸桿傳動(dòng)的效率，在潤(rùn)滑良好的條件下，最有效的方法是

21、增大直徑系數(shù)q 。(F)(10) 在蝸桿傳動(dòng)中，進(jìn)行齒面接觸疲勞強(qiáng)度和齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算是以蝸輪為主，而進(jìn)行剛度計(jì)算則是以蝸桿軸為主。(T)(11) 蝸桿傳動(dòng)由于在嚙合傳動(dòng)過(guò)程中有相當(dāng)大的滑動(dòng)，因而更容易產(chǎn)生齒面點(diǎn)蝕和塑性變形。(F)(12) 在選擇蝸輪材料時(shí)，主要是要求其具有足夠的強(qiáng)度和表面硬度，以提高其壽命。(F)(13) 忽略摩擦力時(shí)，蝸桿與蝸輪所受切向力之間的關(guān)系為Ft1Ft2 tan ( 為蝸桿導(dǎo)程角)。(T)(14) 在蝸桿傳動(dòng)中，蝸輪法面模數(shù)和壓力角為標(biāo)準(zhǔn)值。(F)(15) 當(dāng)進(jìn)行蝸桿剛度計(jì)算時(shí)，可以忽略蝸桿所受軸向力，而只考慮蝸桿所受切向力和徑向力的影響。(T)(16) 采用

22、鑄鋁青銅ZCuAl10Fe3 作蝸輪材料時(shí)，其主要失效方式是膠合。(T)(17) 阿基米德蝸桿傳動(dòng)應(yīng)用廣泛的原因是傳動(dòng)效率高，精度高。(F)(18) 為了提高蝸桿傳動(dòng)的效率， 在潤(rùn)滑良好的條件下，最有效的方法是采用直徑系數(shù)q (或分圓直徑di)大的蝸桿。(F)(19) 計(jì)入摩擦力時(shí)，蝸桿的圓周向力Fti和蝸輪的圓周向力 X的關(guān)系為Fti= % tan (為蝸桿導(dǎo)程角 )。(F)(20) 蝸桿傳動(dòng)的載荷系數(shù)(K KAKvK )要比齒輪傳動(dòng)的小。(T)(21) 減速蝸桿傳動(dòng)不會(huì)發(fā)生自鎖。( T)四 簡(jiǎn)答題(1)如何恰當(dāng)?shù)剡x用蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比i12、蝸桿頭數(shù) 乙和蝸輪齒數(shù)z2?答：在蝸桿傳動(dòng)中，其傳

23、動(dòng)比通常根據(jù)具體傳動(dòng)需要來(lái)選擇，對(duì)于一般動(dòng)力傳動(dòng)，ii2通常在580(或8100)之間。蝸桿頭數(shù)z根據(jù)所要求的傳動(dòng)比和效率來(lái)選擇，若要求大的傳動(dòng)比，而對(duì)效率要求不高，則乙可選得小些，如果要求蝸桿傳動(dòng)具有自鎖性，則z11 ，如果要求提高效率，則可增加z1 ，但z1 一般選 1 、2、4、6。蝸輪的齒數(shù)z2主要由傳動(dòng)比確定，通常z228。(2) 在閉式蝸桿傳動(dòng)中，為什么必須進(jìn)行熱平衡計(jì)算，提高散熱能力的措施有哪些?答：由于蝸桿傳動(dòng)的效率低于齒輪傳動(dòng)，因此，在閉式傳動(dòng)中，如果產(chǎn)生的熱量不能及時(shí)散逸，將會(huì)因油溫的不斷升高而使?jié)櫥拖♂?，從而增大摩擦損失，甚至發(fā)生膠合。因此，必須根據(jù)“單位時(shí)間內(nèi)的發(fā)熱量

24、小于等于同時(shí)間內(nèi)的散熱量”條件進(jìn)行熱平衡計(jì)算，以保證油溫穩(wěn)定地處于規(guī)定范圍內(nèi)，這也是蝸桿傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則之一?？梢酝ㄟ^(guò)加散熱片以增大散熱面積、在蝸桿軸端裝風(fēng)扇以加快空氣流通速度或在箱體內(nèi)加冷卻系統(tǒng)等措施來(lái)提高閉式蝸桿傳動(dòng)的散熱能力。(3) 采用什么辦法可以節(jié)約蝸輪所用的銅材?(至少列出兩種)答： 在鑄鐵輪芯上加鑄青銅齒圈。 青銅齒圈與鑄鐵輪芯之間采用過(guò)盈配合或螺栓連接。(4) 為什么在斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)中選取法向模數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值，而在蝸桿傳動(dòng)中則選取中間平面的模數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值 ?答：斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)和蝸桿傳動(dòng)的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)的選取，主要是為了滿足加工工藝性的要求。由于加工斜齒圓柱齒輪使用的是與加工直齒圓柱齒輪相

25、同的刀具，其法向尺寸與直齒圓柱齒輪相同，故取為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。而在蝸桿傳動(dòng)中，由于蝸輪的中間平面模數(shù)和蝸桿的軸向截面模數(shù)相等，在車床上加工蝸桿時(shí)，蝸桿齒距便于標(biāo)準(zhǔn)化，因此，將此模數(shù)取為標(biāo)準(zhǔn)，即蝸輪中間平面模數(shù)取為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。(5) 在蝸桿傳動(dòng)中，根據(jù)材料的不同，用于蝸輪齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算的許用應(yīng)力通常可分為兩大類： 錫青銅(ZCuSnlOPl)等，其許用應(yīng)力與滑動(dòng)速度無(wú)關(guān)； 鋁青銅(ZCuAl10Fe3)和鑄鐵(HT200)等，其許用應(yīng)力因滑動(dòng)速度的增加而減小。試問：使用這兩類材料時(shí)，蝸輪的失效形式與計(jì)算準(zhǔn)則有何不同?答： 第一類材料主要失效形式為點(diǎn)蝕失效，由齒面接觸疲勞引起，其許用應(yīng)力與滑動(dòng)速度無(wú)太大

26、關(guān)系。第二類材料主要失效形式為膠合失效，隨滑動(dòng)速度增加膠合更為嚴(yán)重，因而許用應(yīng)力降低。因此， 在設(shè)計(jì)蝸桿傳動(dòng)時(shí)，對(duì)于第一類材料應(yīng)按蝸輪的接觸疲勞強(qiáng)度作為計(jì)算準(zhǔn)則，而對(duì)第二類材料，主要應(yīng)該限制蝸輪的膠合失效。(6) 試述螺栓連接式、整體澆鑄式和拼鑄式蝸輪結(jié)構(gòu)各適用于什么場(chǎng)合?答：螺栓連接式結(jié)構(gòu)可傳遞較大的力，裝拆比較方便，主要適用于尺寸較大或容易磨損的蝸輪，整體澆鑄式結(jié)構(gòu)主要適用于鑄鐵蝸輪或尺寸很小的青銅蝸輪，而拼鑄式結(jié)構(gòu)則適用于批量生產(chǎn)的蝸輪。(7) 蝸桿傳動(dòng)有哪些類型和特點(diǎn)?什么情況下宜采用蝸桿傳動(dòng)?(8) 普通圓柱蝸桿傳動(dòng)的正確嚙合條件是什么?。(9) 蝸輪滾刀與相應(yīng)蝸桿的形狀和尺寸有何關(guān)

27、系?為了保證已加工好的蝸桿與蝸輪的良好接觸，應(yīng)采取什么必要的措施?(10) 阿基米德蝸桿傳動(dòng)取哪個(gè)平面上的參數(shù)和尺寸為計(jì)算基準(zhǔn)?哪些參數(shù)是標(biāo)準(zhǔn)值?(11)為什么在蝸桿傳動(dòng)中對(duì)每一個(gè)模數(shù)m規(guī)定了一定數(shù)量的標(biāo)準(zhǔn)的蝸桿分度圓直徑d1?d1的大小對(duì)蝸桿傳動(dòng)的剛度、效率和尺寸有何影響?(12)如何選擇蝸桿的頭數(shù) Z1?寸于動(dòng)力傳動(dòng)，為彳f么蝸輪的齒數(shù)z2不應(yīng)小于28,也不宜大于80?(13)試述蝸桿傳動(dòng)變位的目的和特點(diǎn)。(14)某一變位蝸桿傳動(dòng)在變位前后，傳動(dòng)中心距不變。試問：變位后蝸桿的節(jié)圓與分度圓是否重合無(wú)團(tuán)輪的節(jié)圓與分度圓是否重合 然什么？變位前后蝸輪的分度圓是否相等勸什么？(15)當(dāng)潤(rùn)滑不良和潤(rùn)

28、滑良好時(shí)，相對(duì)滑動(dòng)速度vs,對(duì)蝸桿傳動(dòng)有何影響 ？(16)對(duì)蝸桿副材料有什么要求陸用的蝸桿材料和蝸輪材料有哪些？蝸輪材料一般根據(jù)什么條件來(lái)選擇(17)為什么蝸輪齒圈材料常用青銅涸青銅與鋁鐵青銅各有什么優(yōu)缺點(diǎn)？(18)蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式是什么？為什么？其設(shè)計(jì)計(jì)算準(zhǔn)則是什么 ？(19)對(duì)于閉式蝸桿傳動(dòng)，主要是根據(jù)什么選擇潤(rùn)滑油的粘度和給油方法？開式蝸桿傳動(dòng)應(yīng)如何潤(rùn)滑(21)簡(jiǎn)述蝸輪的結(jié)構(gòu)及其特點(diǎn)。五分析、設(shè)計(jì)計(jì)算題(1)圖11-3所示某電梯裝置中采用蝸桿傳動(dòng)，電動(dòng)機(jī)功率P 11kW,轉(zhuǎn)速n1 970r/min ,蝸桿傳動(dòng)參數(shù)42, Z260, q 8,=0.8, m 8,右旋蝸桿。試計(jì)算1)起

29、升重物時(shí)，標(biāo)出電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)向。2)標(biāo)出蝸桿所受各力的方向。3)計(jì)算蝸輪所受各力大小；I 一事什表L而面 4E花圖11-3答圖1解：1)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)向箭頭向上。2)蝸桿受各力方向見答圖1。3) Ti3_39550 10 P/n1 9550 10 11/970N mm 108299N mmFa2Ft12Tl/(mq) 2 108299/(8 8)N 3384 NFt22i /(mz2) 2 108299 30 0.8/(8 60)N10829.9NFr2Ft2 tan10829.9 tan 20 N 3941.8N(2)圖11-4所示為二級(jí)蝸桿傳動(dòng)。已知蝸桿 3的螺旋線方向?yàn)橛倚?，蝸?的轉(zhuǎn)向如圖所示，軸

30、I為輸入軸。試求:1)軸i、軸n的轉(zhuǎn)向。2)蝸桿、蝸輪的螺旋線方向(所有的)。3)解：見答圖2)oX(3)如圖11-5所示的開式傳動(dòng)，已知 乙20, Z2 40, Z2 1, Z3 75,蝸桿直徑系數(shù)q 10 ,模數(shù)m 4mm,蝸桿與蝸輪間的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv0.18。1）試確定蝸輪蝸桿的螺旋線方向及小錐齒輪的轉(zhuǎn)向（在圖中標(biāo)出）。2）該蝸桿是否自鎖？圖 11-5解：1）此題中僅給出蝸輪轉(zhuǎn)向，蝸桿、蝸輪的旋向均為右旋或左旋。若蝸桿、蝸輪均為右旋時(shí)，小錐齒輪轉(zhuǎn)向箭頭向上（即從手柄端看為順時(shí)針方向）；若蝸桿、蝸輪均為左旋時(shí)，小錐齒輪轉(zhuǎn)向箭頭向下（即從手柄端看為順時(shí)針方向）v,該蝸桿能自鎖。2) tan

31、z2/q 1/10 0.1 0.18fv tan v,所以（4）圖11-6中兩種傳動(dòng)方案，你認(rèn)為哪種方案較好？試分析、說(shuō)明原因。A方案B方案圖 11-6解：A方案合理。因?yàn)?B方案把錐齒輪放在低速級(jí)，其錐齒輪尺寸將比較大，而大尺寸的錐齒輪較難以高精度制造，所以不合理。（5）在圖11-7所示傳動(dòng)系統(tǒng)中，件 1、5為蝸桿，件2、6為蝸輪，件3、4為斜齒圓柱齒輪，件 7、8為直齒錐齒輪。已知蝸桿 1為主動(dòng)，要求輸出齒輪 8的回轉(zhuǎn)方向如圖所示。試確定：圖 11-71）各軸的回轉(zhuǎn)方向（畫在圖上）。2）考慮I、n、出軸上所受軸向力能抵消一部分，定出各輪的螺旋線方向（畫在圖上）3）畫出各輪的軸向分力的方向解

32、：見答圖3答圖3（6）圖11-8所示為一開式蝸桿傳動(dòng)起重機(jī)構(gòu)。蝸桿與蝸輪之間當(dāng)量摩擦系數(shù)fv0.164計(jì)軸承摩擦損失），上升時(shí)作用于手柄之力F 200N。求：1）蝸桿分度圓導(dǎo)程角，此機(jī)構(gòu)是否自鎖？2）上升、下降時(shí)蝸桿的轉(zhuǎn)向（各用一圖表示）；3）上升、下降時(shí)蝸桿的受力方向（用三個(gè)分力表示）；4）上升時(shí)之最大起重量及蝸桿所受的力（用3個(gè)分力表示），重物的重量為 W;5）下降時(shí)所需手柄推力及蝸桿所受的力（用3個(gè)分力表示）；6）重物停在空中時(shí)蝸桿所受的力。圖 11-8解：八+mzi+ 10 1 co 公1) arctan arctan 6.34026 20 25di90v arctan fv arct

33、an 0.16 9.0902779 5 25；可以自鎖。2)略3)如答圖4所示。%下降上升4)FL200 240 48000N mmFa1Fr12Tid1tanFt2 d22 48000 1066.7N901066.7v tan 6.34029.902773864.6NFa1d23864.6 63 106086.7N400Fa1 tan3684.6 tan 201406.7N5)Fa1 Fa1 3864.6NFt1Fa1 tan v 185.6NFriFai tan 1406.7N手推力：FFt1dl 2L 185.6 90 2 24034.8N6)Ft1 0Fa1 3864.6NFM 140

34、6.6N（7）圖11-9所示為一蝸桿減速器，蝸桿軸輸入功率P1 55kW,轉(zhuǎn)速 n1 2920r/min ,載荷平穩(wěn),單向轉(zhuǎn)動(dòng)，兩班制工作，蝸桿和蝸輪間的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv 0.018，模數(shù)m 6mm ,蝸桿直徑系數(shù)q 9 ,蝸桿頭數(shù) 乙2 ,蝸輪齒數(shù)Z260 ,考慮軸承效率及攪油損失2 0.95。圖 11-9,Z1arctan 一 qv arctan fvarctan0.018 1 1 521）確定蝸桿的旋向（齒向），蝸輪的轉(zhuǎn)向；2）求蝸桿傳動(dòng)的嚙合效率1和總效率 ；3）求作用在蝸桿和蝸輪上作用力的方向（用分力表示）;解：1）蝸桿旋向應(yīng)與蝸輪相同；為右旋；蝸輪轉(zhuǎn)向如圖。2）求1和2 arcta

35、n - 12 31 439tantan12 31 430.921tan v tan 12 31 43 1 1 521 20.921 0.95 0.8753）方向見答圖5所示。答圖5(8)圖11-10所示為閉式蝸桿傳動(dòng)，蝸桿輸入功率R=5.2kW,蝸桿轉(zhuǎn)速ni 400r/min ,蝸桿頭數(shù) zi 4,蝸輪齒數(shù) Z2 71 ,模數(shù) m 8mm,蝸桿直徑 di 80mm,蝸桿和蝸輪間的當(dāng)量摩擦系數(shù) fv 0.07，試計(jì)算:1)蝸桿分度圓導(dǎo)程角;2)蝸桿傳動(dòng)的嚙合效率4計(jì)攪油損失和軸承損失);解：1)蝸桿轉(zhuǎn)矩3)在蝸輪上作用力的方向，用三個(gè)分力表示。圖11-10答圖66 P69.55 109.55 1

36、0A5.2400124150N mm21.80140921 48 5z1m4 8蝸桿分度圓導(dǎo)程角arctan arctand1802）蝸桿和蝸輪間的當(dāng)量磨擦角v arctan fvarctan 0.07 4.0041734 15蝸桿傳動(dòng)的嚙合效率3)方向如答圖6所示。tantan0.8272(9)有一標(biāo)準(zhǔn)普通圓柱蝸桿傳動(dòng)，已知模數(shù)80mm ,m 8mm,傳動(dòng)比i 21,蝸桿分度圓直徑 d1可編輯范本蝸桿頭數(shù)乙 2。試計(jì)算該蝸桿傳動(dòng)的主要幾何尺寸。若中心距圓整為a 210mm，則變位系數(shù)x應(yīng)取多少？解：da1 96mm； df1 60.8mm； pa1 25.1mm；11.3 ； z242；d2

37、 336mm；da2352mm； df2 316.8mm； a 208mm； x 0.25。(10)已知一普通圓柱蝸桿轉(zhuǎn)速為n1 960r/min ,軸向齒距pa1 15.7mm ,蝸桿齒頂圓直徑da1 60mm。試求當(dāng)蝸桿頭數(shù) 41、2、4時(shí)，蝸桿分度圓柱上的導(dǎo)程角和相對(duì)滑動(dòng)速度Vs各為多少？解：z1 1、2、4 時(shí),5.71 、11.31、21.80 ； vs2.53、2.56、2.71m/s(11)試指出蝸輪圓周力 Ft2 2T2*22TJ/d2 2T1/d1公式中的錯(cuò)誤。解：T2i Ti 且 i d2，d1(12) 一圓柱蝸桿減速器，蝸桿軸功率R 100kW，傳動(dòng)總效率0.8,三班制工

38、作試按工業(yè)用電價(jià)格每千瓦小時(shí)1元計(jì)算五年中用于功率損耗的費(fèi)用(每年按250天計(jì))。解：6 105元2(13) 一單級(jí)蝸桿減速器輸入功率Pi3kW,傳動(dòng)總效率 0.8,箱體散熱面積約為1m,散熱系2數(shù)d 15W/(m C),室溫20C,要求達(dá)到熱平衡時(shí)， 箱體內(nèi)的油溫不超過(guò) 80 C，試驗(yàn)算該傳動(dòng)的油溫是否滿足使用要求。解：t 60 C ,滿足使用要求。(14)如圖11-11中均為蝸桿1主動(dòng)。標(biāo)出圖中未注明的蝸桿或蝸輪的螺旋線方向及蝸桿或蝸輪或齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)方向，并在節(jié)點(diǎn)處標(biāo)出作用力的方向(各用三個(gè)分力表示)。解：(a)蝸輪左旋；蝸桿轉(zhuǎn)向向下；Fai向左；Ft2向右；Fr1向下；Fr2向上；Ftl垂

39、直紙面向里；Fa2垂直紙面向外；(b)蝸桿1及蝸輪3右旋；蝸桿I轉(zhuǎn)向向左；蝸輪 2轉(zhuǎn)向逆時(shí)針；Fa1向下；Ft2及Ft3向上；Fr2向左；Fr3向右；Fa2垂直紙面向里；Fa3垂直紙面向外；蝸桿 1與蝸輪2嚙合時(shí)，F(xiàn)M向右；Fti垂直紙面向外；蝸桿1與蝸輪3嚙合時(shí)，F(xiàn)r1向左；Ft1垂直紙面向里；(c)蝸桿1及蝸輪2均為左旋；輪2和輪3轉(zhuǎn)向向下；Fr2及Fa4向上；Fr1及Fr3向下；Ft1及Fa3向左；Fa2及Fr4向右；Fa1及Ft4垂直紙面向外；Ft 2及Ft3垂直紙面向里；(d)蝸輪2及蝸輪4為左旋；蝸桿1轉(zhuǎn)向順時(shí)針；蝸輪2及蝸桿3轉(zhuǎn)向向上；Fr1及Fr4向上；Fr2及Fr3向下；Ft

40、1及Fa3向右；Fa2及Ft4向左；Fa1及Ft3垂直紙面向外；Ft2及Fa4垂直紙面向里。(15)試標(biāo)出圖11-12中兩種傳動(dòng)形式的蝸桿、蝸輪和齒輪的轉(zhuǎn)向，畫出嚙合點(diǎn)的受力方向圖(各用三個(gè)分力表示)，并分析這兩種傳動(dòng)形式的優(yōu)缺點(diǎn)。(a)(b)圖 11-12解：（a）蝸輪2及齒輪3轉(zhuǎn)向向上；齒輪4轉(zhuǎn)向向下；Fti及Fa3向右；Fai及Ft3垂紙面向里；Fri及F.4 向下；Fa2及Fa4向左；Ft2及Ft4垂直紙面向外；Fr2及Fr3向上。（b）齒輪2及蝸輪3轉(zhuǎn)向向上；蝸輪4轉(zhuǎn)向順時(shí)針；Fa1及Fa3向左；Ft1及Ft3垂直紙面向里；Fr1及Fr4向下Fa2及Ft4向右；Ft 2及Fa4垂直紙

41、面向外；Fr2及Fr3向上。優(yōu)缺點(diǎn)：圖（a）中蝸桿傳動(dòng)的Vs大，齒面間易形成油膜，使齒面間摩擦系數(shù)減小，減少磨損，從而提高傳動(dòng)效率和承載能力；蝸桿在高速級(jí)使傳動(dòng)更平穩(wěn)，齒輪噪聲更?。坏绻麧?rùn)滑散熱條件不良，Vs大會(huì)使齒面產(chǎn)生磨損和膠合。（16）有一閉式蝸桿傳動(dòng)如圖 11-13所示，已知蝸桿輸入功率P12.8kW ,蝸桿轉(zhuǎn)速n1 960r/min ,蝸桿頭數(shù)4 2,蝸輪齒數(shù)z2 40 ,模數(shù)m 8mm,蝸桿分度圓直徑 d1 80mm ,蝸桿和蝸輪間的當(dāng) 量摩擦系數(shù)fv 0.1。試求：1）該傳動(dòng)的嚙合效率1及傳動(dòng)總效率（取軸承效率與攪油效率之積2 3 0.96）。2）作用于蝸桿軸上的轉(zhuǎn)矩 T1及蝸

42、輪軸上的轉(zhuǎn)矩 T2o3）作用于蝸桿和蝸輪上的各分力的大小和方向。解：i 0.65;0.62 ;Ti 27.86 103N mm;T2 345.5 103 N mm;Fti Fa2 697N;Ft2Fai2159N;FriF.2786N ;Fri 向下；F.2 向上；Fai向左；Ft2 向右;Ft1垂直紙面向外；Fa2垂直紙面向里。4（17）圖11-14所不為起重量 W 3 10 N的起重吊車，已知蝸桿3頭數(shù)42,模數(shù)m 8mm,蝸桿分度圓直徑d1 63mm,蝸輪4齒數(shù)z242,起重鏈輪5直彳至D2 162mm,蝸桿傳動(dòng)的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv 0.1 ,軸承和鏈傳動(dòng)中的摩擦損失等于5%,作用在手鏈輪

43、 2上的圓周力F 400N試計(jì)算：(a)(b)圖 11-141）蝸桿傳動(dòng)的嚙合效率1。2）蝸桿軸上所需的轉(zhuǎn)動(dòng)力矩T1和手鏈輪的直徑 D1。3）蝸桿蝸輪在節(jié)點(diǎn)處嚙合時(shí)所受各分力的大小和方向。解：1 0.6993 ；X 8.71 104 N mm ； D1436mm ； Ft3Fa4 2765N ； Ft4Fa3 7232N ；Fr3Fr42632N ； Fa3向左，F(xiàn)t4向右；Ft3垂直紙面向外，F(xiàn)a4垂直紙面向里；F.3向下；F.4向上。（18）比較蝸桿傳動(dòng)與斜齒圓拄齒輪傳動(dòng)接觸應(yīng)力計(jì)算的不同點(diǎn)？答：主要不同點(diǎn)有四個(gè)方面：1）運(yùn)用赫茲公式的接近程度不同，斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)比蝸桿傳動(dòng)更接近于兩圓柱

44、體的接觸應(yīng)力模型：2）計(jì)算荷載影響因素的考慮和各系數(shù)的處理方式有相似處，但具體數(shù)據(jù)來(lái)源是完全不同的；3灘則的基本出發(fā)點(diǎn)不同：斜齒輪是參照直齒輪按接觸疲勞破壞而建立的、實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)齊全、理論可靠的計(jì)算方法，而蝸桿傳動(dòng)則是仿照直齒輪按接觸疲勞破壞條件性地、另外確定計(jì)算數(shù)據(jù)的、替代 膠合破壞的實(shí)用近似方法；4）許用應(yīng)力對(duì)斜齒輪是搬直齒圓柱齒輪研究成果，而蝸輪傳動(dòng)是另起爐灶、制定出更為條件性的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。圖11-15（19）螺旋方向、轉(zhuǎn)向及受力方向分析，如圖11-15所示。1）標(biāo)出圖11-1秣注明的蝸桿或蝸輪的旋向及轉(zhuǎn)向（均為蝸桿主動(dòng)），畫出蝸桿和蝸輪受力的作用點(diǎn)分力 的方向。2）圖11-16所示為一斜齒圓

45、柱齒輪一蝸桿傳動(dòng)。小斜齒輪由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)。已知蝸輪為右旋，轉(zhuǎn)向如圖11-16所示，試在圖上標(biāo)出:（1）蝸桿螺旋線方向及轉(zhuǎn)向。（2）大齒輪的螺旋方向，可使大斜齒輪所產(chǎn)生的軸向力，能與蝸桿的軸向力抵消一部分。（3）小齒輪的螺旋線方向及軸的轉(zhuǎn)向。（4）畫出蝸桿軸（包括大余齒輪）上諸作用力的方向的空間受力圖。解題步驟一般為：1根據(jù)已知的螺旋方向和轉(zhuǎn)動(dòng)方向（含按要求指定的旋向與轉(zhuǎn)向 ）分析未知的旋向和轉(zhuǎn)動(dòng)方向，如答圖7所示；2在嚙合點(diǎn)相應(yīng)位置按各力確定的規(guī)則判別各分力正確方向。參考答案見答圖8及答圖9。(a)(b)(c)答圖70 -(d)(e)答圖8（20）如圖11-17所示，電動(dòng)機(jī)經(jīng)蝸桿傳動(dòng)帶動(dòng)500mm卷筒提升重物5噸，重物上升速度為 0.15m/s,傳動(dòng)總效率0.45,電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速為 730r/min。求:蝸桿頭數(shù)乙，蝸輪齒數(shù)z2,電動(dòng)機(jī)功率（kW）。解：1）卷筒扭矩TDG500 50000226250N m2）鋼