腳手架專項施工方案_圖文

1、洛陽石化惠康物業(yè)管理公司 雙苑 40#樓懸挑腳手架施工方案編制:審核:審批:洛陽煉化工程有限責任公司二 0一四年十一月二十日目 錄一、工程概況 2二、搭設形式 2三、材料要求 2四、主要施工方法 3 4.1、結構外懸挑架施工 3 4.2、落地腳手架施工 21 4.3、卸料平臺 22 4.4、作業(yè)防護 29五、塔設、使用和拆除安全注意事項 35六、環(huán)境保護措施 37一、工程概況洛陽石化惠康物業(yè)管理公司雙苑 40#樓公租房項目, 建筑地點洛陽市吉利區(qū)雙苑社 區(qū)東院內(nèi);建筑面積為 10293.47,其中地下 1層,層高為 4.50m ,地上 18層,標準 層層高:2.80m ,建筑高度:約 50.8

2、50m ;結構形式為剪力墻結構,基礎采用平板式筏板 基礎,地基采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土壓灌樁;搭設形式:1至 6層采用落地式雙排架,從 6層頂開始采用懸挑式雙排腳手架,住 宅層高為 2.8m , 6層懸挑一次,分別在 6層頂, 12層頂,一次懸挑架高度為 18m ,控制 最大懸挑高度不得大于 20米。 懸挑架采用建筑立面全防護, 待工程施工完成后進行架體 拆除。二、編制依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-20112、建筑施工安全檢查標準 JGJ59-20113、建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-20124、混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-20105、建筑施工安全檢查標準

3、JGJ59-20116、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-19917、河南省建設工程施工安全生產(chǎn)標準化實施指南三、材料要求1、腳手架鋼管要求腳手架鋼管采用外徑為 48mm , 壁厚為 3.5mm 的焊接鋼管, 主要用于立桿、 大橫桿、 小橫桿、斜撐、剪刀撐等。表面平整光滑,無銹蝕、裂紋、分層、劃道,符合現(xiàn)行國家 碳素結構鋼 (GB/T700 中 Q235-A 級鋼的規(guī)定,并有產(chǎn)品出廠合格證。焊接鋼管表面 平整光滑,無銹蝕、裂紋、分層、劃道。對于有裂紋、開焊、凹凸狀、折痕、嚴重銹蝕 和彎曲的嚴禁使用,進場鋼管必須有出廠產(chǎn)品質量證明書及備案證明。2、扣件要求采用可鍛鑄鐵做的扣件,其材質符合

4、現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831 的規(guī)定,扣件必須有生產(chǎn)許可證,產(chǎn)品必須有出廠合格證,無裂紋、氣孔、砂眼等缺陷, 貼面平整,活動部位靈活,夾緊鋼管時,開口處最小距離不小于 5mm ,在螺栓擰緊扭矩 力達 65Nm 時,不得發(fā)生破壞。分直角扣件(兩管交叉 90度的連接 ,回轉扣件(兩管交叉任意角度連接和對接扣件(兩管一字對接三種,用于鋼管之間的連接。3、腳手板、安全網(wǎng)要求腳手板采用木板,凡裂紋、凹陷變形、嚴重彎曲的不得使用。安全網(wǎng)分安全平網(wǎng)和 安全立網(wǎng)(密目網(wǎng) ,平網(wǎng)的材質應符合國標安全網(wǎng) (GB5725-2009 ,密目式安全立 網(wǎng)的材質應符合 GB16909的規(guī)定。安全網(wǎng)用綠色阻燃

5、密目安全網(wǎng),必須滿足 2000目 /100cm2,做貫穿試驗不穿透,6×1.5m 的單張重質量不少于 3.0kg ,安全網(wǎng)必須有生產(chǎn) 許可證和質量合格證以及建筑安全監(jiān)督部門發(fā)放的準用證,嚴禁無證不合格產(chǎn)品。 木腳手板用于操作層平臺,平網(wǎng)用于腳手架水平鋪設及外架外挑網(wǎng),密目網(wǎng)用于腳 手架外圍全封閉。四、 主要施工方法(一 外懸挑腳手架1、基本構造(1 采用型鋼懸挑梁宜采用雙軸對稱截面的型鋼, 懸挑鋼梁型號及錨固件按設計確 定,鋼梁截面高度不應小于 160mm ,一次懸挑腳手架高度不宜超過 20m 。(2懸挑鋼梁懸挑長度按設計確定,固定段長度不應小于懸挑段長度的 1.25倍, 懸挑梁外端

6、宜設置鋼絲繩或鋼拉桿與上一層建筑結構斜拉結。(3用于錨固的 U 形鋼筋拉環(huán)或螺栓應采用冷彎成型, U 形鋼筋拉環(huán)、錨固螺栓與 型鋼間隙應采用冷彎成型, U 形鋼筋拉環(huán)、錨固螺栓與形鋼間隙應采用鋼楔或硬木楔楔 緊。(4 型鋼懸挑梁固定端應采用兩個 (對 及以上 U 形鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓與建筑結 構梁板固定, U 形鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓應預留至混凝土梁、板底層鋼筋位置,并應與混 凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固,其錨固長度應符合現(xiàn)行國家標準 (GB50010中的 鋼筋錨固規(guī)定。(5 型鋼懸挑梁端應設置能使腳手架立桿與鋼梁可靠固定的定位點, 定位點離懸挑 梁端部不應小于 100mm.(6懸挑梁錨固端位

7、置處應驗算樓板的強度和抗裂度。2、搭設材料懸挑腳手架基本構件選用 16#工字鋼、普通腳手鋼管、 16鋼筋地錨、 50厚腳手板 及安全網(wǎng)等組成,腳手架拉接采用鋼管與結構拉接。材質要求:搭設外架的鋼管,使用前必須先進行挑選,彎曲變形、鋼管頭部砸扁、 壁厚不符合要求的等情況一律不得使用; 16鋼筋地錨采用一級圓鋼; 16#工字鋼為國 標;安全網(wǎng)為阻燃密目安全網(wǎng);腳手板采用現(xiàn)場廢舊多層板和方木制作。施工準備放線定位預埋 U 型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓懸挑架的支承結構安裝豎 立桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿 安裝連墻件安裝剪刀撐掛安全網(wǎng)作業(yè)層鋪腳手板和擋腳板。搭設參數(shù)表:腳

8、手架排數(shù) 雙排 大小橫桿布置 小 橫 桿 在 上搭設高度 (m 21 立桿型號 48 × 3.5立桿縱距 (m 1.5 立桿橫距 (m 0.65內(nèi)排架距離墻長度 0.25 內(nèi)外架間距立桿步距 (m 1.8 連墻件布置方式 二步三跨 型鋼懸挑長度 1.2 錨固長度 (m 3.3鋼絲繩支撐道數(shù) 1 施工均布荷載 3同時施工層數(shù) 2 腳手板鋪設層數(shù) 2地區(qū) 基本風壓 (kN/m2 0.353、型鋼水平懸挑梁(1 型鋼水平懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力, 型鋼水平懸挑 梁的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同,立桿直接支承在懸挑梁上。上部腳手 架立桿與挑梁支承結構應有可靠固

9、定的定位點,以確保上部架體的穩(wěn)定,定位點離懸挑 梁端部不小于 100mm 。通常采用在型鋼上焊接 150-200mm 、外徑 40mm 的鋼管固定柱, 立桿套座其外,并同時在立桿下部設置掃地桿。見下圖 (2 型鋼水平懸挑梁宜采用雙軸對稱截面的型鋼。 懸挑鋼梁型號及錨固件應按設計 確定,鋼梁截面高度為 160mm 。懸挑梁尾端應在兩處及以上固定于鋼筋混凝土梁板結構 上。 錨固型鋼懸挑梁的 U 型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓直徑為 16。 用于錨固的 U 型鋼筋拉環(huán) 或螺栓應采用冷彎成型。 U 型鋼筋拉環(huán)、錨固螺栓與型鋼間隙應用鋼楔或硬木楔楔緊。 型鋼懸挑梁外端設置鋼絲繩與上一層建筑結構斜拉結。 鋼絲繩不參

10、與懸挑鋼梁受力計算; 鋼絲繩與建筑結構拉結的吊環(huán)應使用 HPB235級鋼筋,其直徑為 20,吊環(huán)預埋錨固長 度應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范 GB50010中鋼筋錨固的規(guī)定。(3 懸挑鋼梁懸挑長度應按設計確定, 固定段長度不應小于懸挑段長度的 1.25倍。 型鋼懸挑梁固定端應采用 2個(對及以上 U 型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓與建筑結構梁板固 定, U 型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置,并應與混凝土梁、 板底層鋼筋焊接或綁扎牢固,其錨固長度應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范 GB50010中鋼筋錨固的規(guī)定。(4 型 鋼 懸 挑 梁 與 建 筑 結 構 采 用 螺 栓 角

11、鋼 壓 板 連 接 , 角 鋼 的 規(guī) 格 為 63mm×63mm×6mm。5型鋼懸挑腳手架構造圖1 鋼絲繩或鋼拉桿 懸挑鋼梁 U 型螺栓固定構造圖1木楔側向楔緊; 2兩根 1.5m 長直徑 18mmHRB335鋼筋 6 7懸挑鋼梁穿墻構造圖1木楔楔緊 懸挑鋼梁樓面構造圖4、立桿搭設要求 立桿在首步架子開始搭設時要長短錯接,大橫桿及扶手、踢腳桿也要長短錯接。 立桿連接各接頭必須采用對接扣件對接,至檐口以上收頭時要根據(jù)剩余高度找相應 長度的鋼管對接,以保證收頭部位整齊劃一,架體頂端收頭時,伸出建筑物的高度:女 兒墻上皮 1.0m ,檐口上皮 1.50。a 立柱上的對接扣件應交

12、錯布置。 b 兩相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內(nèi)。 c 兩相鄰立柱接在高度方向錯開的距離不應小于 500mm 。 d 各接頭的中心距主節(jié)點的距離不應大于步距的 1/3。 e 型鋼底座上架體必須設置縱橫向掃地桿。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在距 底座 150mm 處的立桿上,縱向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠橫向掃地桿上方的立桿 上。5、縱向水平桿搭設要求 縱向水平桿置于橫向水平桿之下,在立桿的內(nèi)側,并采用直角扣件與立桿扣緊?？v 向水平桿采用對接扣件連接,對接接頭應交錯布置,不應設在同步、同跨內(nèi),相鄰接頭 水平距離不應小于 500mm ,并應避免設在縱向水平桿的跨中?？v向水平桿的長度一般不小于 3

13、跨,并不小于 6米。在封閉型腳手架的同一步中, 縱向水平桿應四周交圈,用直角扣件與內(nèi)外角部立桿固定。為保證水平桿在同一高度,起到整齊劃一、美觀的目的,懸挑層首道水平桿必須統(tǒng) 一標高。以上各道水平桿嚴格按照步距往上搭設,掃地桿要求小橫桿在大橫桿下面。 6、橫向水平桿搭設要求每一主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿,并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上,該 軸線偏離主節(jié)點的距離不應大于 50mm 。小橫桿伸出外排立桿邊緣距離均為 100mm (保證 外側整齊劃一 ,伸出里排大橫桿距結構外邊緣 100mm 。上、下層小橫桿應在立桿處錯開 布置,同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。 7、剪刀撐設置本工程腳手架采用

14、通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置, 剪刀撐一律采用 6m 長度鋼管, 搭設 時從架體最邊第一根立桿開始,每 4跨設立一道剪刀撐,剪刀撐傾角為 60°。斜桿相交 點處于同一條直線上,并沿架高連續(xù)分布,剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上,另一根斜桿 扣在小橫桿伸出的端頭上,兩端分別用旋扣件固定,在其中間增加 24個扣結點。 剪刀撐、橫向斜撐等的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。剪刀撐采用 搭接方式連續(xù)設置,搭接長度為 1000mm ,用 3只旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至 桿端的距離為 10cm 。4、懸挑架搭設材料及相關數(shù)據(jù)選擇4.1、腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 16.8m ,立桿采用

15、單立桿;說明:標準層層高 2.8米,一次最大懸挑 6層,為 16.8米。搭設尺寸為:立桿的縱距為 1.5m,立桿的橫距為 0.80m ,大橫桿的步距為 1.8 m; 內(nèi)排架距離墻寬度為 0.350.40 m;大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根;采用的鋼管類型為 48×3.0;(根據(jù)市場實際壁厚不均勻現(xiàn)象,選用壁厚 3.0的驗算 橫桿與立桿連接方式為單扣件;連墻件布置取兩步三跨,豎向間距 3.6 m,水平間距 4.5 m,采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件;4.2、活荷載參數(shù)施工均布荷載 (kN/m2:2.000;腳手架用途 :結構腳手架;同時施工層數(shù) :2 層;4.3

16、、風荷載參數(shù)本工程地處黃河岸邊風力大,基本風壓 0.6kN/m2;(采用高風壓風荷載高度變化系數(shù) z,計算連墻件強度時取 0.92,計算立桿穩(wěn)定性時取 0.74,風荷載體型系數(shù) s為 0.214;4.4、靜荷載參數(shù)8每米立桿承受的結構自重荷載標準值 (kN/m:0.1248;腳手板自重標準值 (kN/m2:0.350;欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m:0.140;安全設施與安全網(wǎng)自重標準值 (kN/m2:0.005;腳手板鋪設層數(shù) :4 層;腳手板類別 :5厚竹排;欄桿擋板類別 :多層板擋板;懸挑水平鋼梁采用 Q235B 的 16#工字鋼 3-4米, 其中建筑物外懸挑段長度 1.2m , 建筑

17、物內(nèi)錨 固段長度 1.5至 2.8 m。錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑 (mm:16園鋼;選擇 6×37鋼絲繩 , 鋼絲繩公稱抗拉強度 1700MPa ,直徑 14mm 。鋼絲繩安全系數(shù)為 :6.000;9 型鋼懸挑腳手架構造示意圖4.5、懸挑式腳手架各組件的驗算建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 (JGJ130-2001建筑結構荷載規(guī)范 (GB 50009-2001鋼結構設計規(guī)范 (GB 50017-2003建筑施工安全檢查評分標準 (JGJ59-99建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 (JGJ80-91本工程的施工圖紙。(1均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 :P1=0.033kN/m ;腳手板

18、的自重標準值 :P2=0.35×0.80/(2+1=0.093kN/m ;活荷載標準值 : Q=2×0.80/(2+1=0.533kN/m;靜荷載的設計值 : q1=1.2×0.033+1.2×0.093=0.151kN/m;活荷載的設計值 : q2=1.4×0.533=0.746kN/m; 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 (2強度計算跨中和支座最大彎距分別按圖 1、圖 2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?:M 1max =0.08q1l 2 + 0.10q2l 2跨中

19、最大彎距為 M1max =0.08×0.151×1.52+0.10×0.746×1.52 =0.195kN·m ;支座最大彎距計算公式如下 :M 2max =-0.10q1l 2 - 0.117q2l 2支座最大彎距為 M2max = -0.10×0.151×1.52-0.117×0.746×1.52 =-0.230kN·m ; 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =Max(0.231×106,0.230×106/4490=51.448N/mm2;大橫桿的最大彎曲應

20、力為 =51.448N/mm2小于 大橫桿的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求!(3撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下:max =(0.677q1l 4 + 0.990q2l 4/100EI其中:靜荷載標準值 : q1= P1+P2=0.033+0.093=0.126kN/m;活荷載標準值 : q2= Q =0.533kN/m;最大撓度計算值為:=0.677×0.126×15004/(100×2.06×105×107800+0.990×0.533×15004/(100×2.

21、06×105×107800 =1.652 mm;大橫桿的最大撓度 1.652 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與 10 mm,滿足 要求!(1荷載值計算大橫桿的自重標準值:p 1= 0.033×1.5=0.05kN;腳手板的自重標準值:P 2=0.35×0.80×1.5/(2+1=0.14kN;活荷載標準值:Q=2×0.8×1.5/(2+1 =0.80kN;集中荷載的設計值 : P=1.2×(0.05+0.14+1.4 ×0.8=1.348kN; 小橫桿計算簡圖(2強度驗算最大彎矩

22、考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和; 均布荷載最大彎矩計算公式如下 :M qmax =ql2/8M qmax =1.2×0.033×0.82/8=0.004kN·m ;集中荷載最大彎矩計算公式如下 :M pmax =Pl/3M pmax =1.348×0.8/3=0.359kN·m ;最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax =0.363kN·m ;最大應力計算值 =M / W=0.363×106/4490=80.846N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力 =80.846N/mm2小于 小橫桿的抗

23、彎強度設計值 205N/mm2,滿 足要求!(3撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和; 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 :qmax =5ql4/384EIqmax =5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800=0.008 mm ;大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.166+0.8=1.016kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 :pmax =Pl(3l2 - 4l2/9/72EIpmax =1166.2×800

24、×(3×8002-4×9502/9 /(72×2.06×105×107800=0.886 mm;最大撓度和 =qmax + pmax =0.008+0.886=0.894 mm;小橫桿的最大撓度為 0.894 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與 10 mm,滿足要求!R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值 , 取 8.00kN ;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值 : P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN;小橫桿的自重標準值 : P2=

25、0.033×0.80/2=0.0132kN;腳手板的自重標準值 : P3=0.35×0.8×1.5/2=0.21kN;活荷載標準值 : Q=2×0.80×1.5 /2=1.2kN;荷載的設計值 : R=1.2×(0.05+0.0132+0.21+1.4×1.2=2.008kN;R < 8.00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容: (1每米立桿承受的結構自重標準值,為 0.1248kN/mNG1=0.1248+(1.50×2/2

26、15;0.033/1.80×22.00=3.356kN;(2腳手板的自重標準值;采用多層板,標準值為 0.35kN/m2NG2= 0.35×4×1.5×(0.8+0.4/2=1.312kN;(3欄桿與擋腳手板自重標準值;采用多層擋板,標準值為 0.14kN/mNG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN;(4吊掛的安全設施荷載,包括安全網(wǎng) :0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×22=0.165kN;經(jīng)計算得到,靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4=5.254kN;活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)

27、生的軸向力總和,立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。 經(jīng)計算得到,活荷載標準值NQ =2×0.8×1.5×2/2=2.85kN;考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值為N=1.2 NG +0.85×1.4N Q =1.2×5.254+ 0.85×1.4×2.85= 9.696kN;不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值為風荷載標準值按照以下公式計算W k =0.7z·s·0其中 - 基本風壓 (kN/m2 ,按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001的規(guī)定采用 0=0.6kN/m2;z -

28、風荷載高度變化系數(shù),按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001的規(guī)定采用:z = 0.74;s - 風荷載體型系數(shù):取值為 0.214;經(jīng)計算得到,風荷載標準值為 :Wk=0.7 ×0.6×0.74×0.214=0.067kN/m2;風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW為 :M w =0.85 ×1.4WkLah 2/10=0.85 ×1.4×0.067×1.5×1.82/10=0.038kN·m ;考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算公式=N/(A + MW /W f立桿的軸心壓力設計值 :N=11.

29、123kN;不考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算公式=N/(A f立桿的軸心壓力設計值 :N=N'= 12.021kN;計算立桿的截面回轉半徑 :i=1.59 cm;計算長度 ,由公式 l 0 =kuh 確定:l=3.118 m;長細比 : L/i=196 ;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0.188 立桿凈截面面積 : A=4.24 cm2;立桿凈截面模量 (抵抗矩 :W=4.49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205N/mm2;考慮風荷載時=9695.82/(0.188×424+38466.087/4490=130.203N

30、/mm2;立桿穩(wěn)定性計算 =130.203N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要 求!不考慮風荷載時=10294.32/(0.188×424=129.144N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算 =129.144N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要 求!連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:N l =N lw+ N 0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 z =0.92, s=0.214, =0.6,W k =0.7z·s·=0.7 ×0.92×0.214×0.6=0.083kN/m2;每

31、個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積 Aw=16.2 m2;架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN, N= 5.000kN;風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN,按照下式計算:N lw =1.4×Wk×Aw=1.875kN;連墻件的軸向力設計值 N l =Nlw+ N= 6.875kN;連墻件承載力設計值按下式計算:Nf=·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù);由長細比 l/i=300/15.9的結果查表得到 =0.949, l 為內(nèi)排架距離墻的長度; A=4.24 cm2; f=205N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.949×

32、;4.24×10-4×205×103=82.487kN;N l =6.875 < Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=6.875小于雙扣件的抗滑力 12kN,滿足要求!連墻件扣件連接示意圖懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載 N 的作用,里端 B 為與樓板的錨固點, A 為墻支點。本方案中,腳手架排距為 800mm ,內(nèi)排腳手架距離墻體 400mm ,支拉斜桿的支點距離墻體 為 1200mm,水平支撐梁的截面慣性矩 I=1130cm4,截面抵抗矩 W=141cm3,截面積

33、 A=26.1cm2。受腳手架集中荷載 N=1.2×5.254 +1.4×2.85=10.294kN;水平鋼梁自重荷載 q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m;經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為:R 2=12.88kN;R 3=8.521kN;R 4=0.015kN。最大彎矩 M max =1.699kN·m ;最大應力 =M/1.05W+N/A=1.699×106/( 1.05 ×141000+ 8.28×103/2610=14.648N/mm2; 水平

34、支撐梁的最大應力計算值 14.648N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215N/mm2, 滿足要求! 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN1200265015010.294kN10.294kN 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN· m懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm水平鋼梁采用 16號工字鋼 , 計算公式如下=M/b W x f其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù),按照下式計算:b =(570tb/lh×(235/fy 經(jīng)過計算得到最大應力 b =(570tb/lh×(235/fy =570 ×9.9×8

35、8× 235 /( 2700×160×235=1.15 由于 b 大于 0.6,根據(jù)鋼結構設計規(guī)范 (GB50017-2003附表 B ,得到 b 值為 0.73。 經(jīng)過計算得到最大應力 =1.699×106 /( 0.73×141000 = 16.506N/mm2;水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 =16.506 小于 f=215N/mm2 ,滿足要求!水平鋼梁的軸力 R AH 和拉鋼繩的軸力 R Ui 按照下面計算R AH =RUi cosi其中 R Ui cos i 為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi =RUi sin i按照

36、以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為:R U1=14.013kN;鋼絲拉繩 (支桿 的內(nèi)力計算鋼絲拉繩 (斜拉桿 的軸力 R U 均取最大值進行計算,為R U =14.013kN選擇 6×37鋼絲繩 , 鋼絲繩公稱抗拉強度 1700MPa ,直徑 14mm 。Fg =aFg /K其中 Fg - 鋼絲繩的容許拉力 (kN;F g - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN,查表得 F g =145kN ; - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù),對 6×19、 6×37、 6×61鋼絲繩分別取 0.85、 0.82和 0.8。 =0.82;K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)

37、。 K =6。得到:Fg=19.817kN>Ru =14.013kN 。經(jīng)計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩 (斜拉桿 的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩 (斜拉桿 的軸力 R U 的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力 N ,為N=RU =14.013kN鋼絲拉繩 (斜拉桿 的拉環(huán)的強度計算公式為=N/A f所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 的拉環(huán)最小直徑D=(14013×4/(3.142×50×2 1/2 =13.4mm;實際拉環(huán)選用直徑 D=16mm 的 HPB235的鋼筋制作即可。水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環(huán),拉環(huán)強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=0.0

38、15kN;壓環(huán)鋼筋的設計直徑 D=16mm;水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 :=N/2A f面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2;A=D 2/4=3.142×162/4=201.062mm2=N/2A=15/201.062×2=0.04N/mm2;水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側 30cm 以上搭接 長度。拉環(huán)所受應力小于 50N/mm2,滿足要求! 懸挑型鋼大樣圖 懸挑式腳手架拉結鋼絲繩節(jié)點4.6、搭設、使用和拆除安全注意事項腳手架搭設基本要求嚴格依據(jù)國家行業(yè)標準 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程 (JGJ130-2001(

39、1 鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的鋼扣件, 不得使用鉛絲和其他材料綁扎。 腳 手桿件不得鋼木混搭。(2 在搭設之前, 必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查, 禁止使用規(guī)格和質量不 合格的桿配件。(3腳手架的搭設作業(yè),必須在統(tǒng)一指揮下,嚴格按照以下規(guī)定程序進行:1 周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設; “一” 字形腳手架應從一端開始 并向另一端延伸搭設。鋼絲繩索具套環(huán)16鋼筋錨固花籃螺絲預埋 16鋼筋錨固鋼絲繩拉結點拉結鋼絲繩設置索具 索具套環(huán)繩卡環(huán)應位于鋼絲繩尾端2 腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于 10cm ,以防止桿件滑脫。(4剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的

40、架子一起及時設置。(5腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于 6m 。當作業(yè)層高出其下連墻件 2步或 4m 以上、且其上尚無連墻件時,應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。(6腳手板或其它作業(yè)層板鋪板要求1 腳手板或其它鋪板應鋪平鋪穩(wěn),應予綁扎固定。2 腳手板采用對接平鋪時,在對接處,與其下兩側支承橫桿的距離應控制在 100200mm 之間。3 腳手板采用搭設鋪放時,其搭接長度不得小于 200mm ,且在搭接段的中部應設有支承 橫桿。鋪板嚴禁出現(xiàn)端頭超出支承橫桿 150mm 以上未作固定的探頭板。4 長腳手板采用縱向鋪設時,其下支承橫桿的間距不得大于:沖壓鋼腳手板為 1.5m ?？v 鋪腳手板應按以下規(guī)

41、定部位與其下支承橫桿綁扎固定:腳手架的兩端和拐角處;沿板長 方向每隔 1520m ;坡道的兩端;其它可能發(fā)生滑動和翹起的部位。5 由于內(nèi)排立桿距結構 30cm , 必須在此處的小橫桿上滿鋪腳手板, 并且將腳手板用 14#鐵絲綁扎牢固。腳手架的操作面必須滿鋪腳手板,不得有空隙、探頭板和飛跳板。 (7 裝設連墻件或其它撐拉桿件時, 應注意掌握撐拉的松緊程度, 避免引起桿件和整架 的顯著變形。(8 工人在架上進行搭設作業(yè)時, 作業(yè)面上宜鋪設必要數(shù)量的腳手板并予臨時固定。 工 人必須戴安全帽和佩掛安全帶。 不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發(fā)生失衡、 脫手、 碰撞、滑跌等不安全的作業(yè)。(9在搭設中不得

42、隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作 100mm 的構架 尺寸放大。確有實際情況,需要對構架作調(diào)整和改變時,應提交技術主管人員解決。 (10腳手板操作面的端頭處設 1.2米高防護欄桿兩道,建筑物頂部腳手架要高出屋面 女兒墻頂 1.0m ,高出部分要綁兩道護身欄,并立掛安全網(wǎng)。4.6. 2.1腳手架的驗收標準規(guī)定(l 構架結構符合前述的規(guī)定和設計要求,個別部位的尺寸變化應在允許的調(diào)整范圍之 內(nèi)。(2 節(jié)點的連接可靠,其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到 <40-60N ·m 。(3 鋼腳手架立桿垂直度應 1/300,且應同時控制其最大垂直偏差值:當架高 20m 時 為不

43、大于 50mm ;當架高>2Om 時為不大于 75mm 。(4 縱向鋼平桿的水平偏差應 1/250,且全架長的水平偏差值不大于 50mm 。(5 作業(yè)層鋪板、安全防護措施等需符合上述的要求。4.6. 2.2腳手架的驗收和日常檢查按以下規(guī)定進行, 檢查合格后, 方允許投入使用或繼 續(xù)使用:(1 搭設完畢后(2 連續(xù)使用達到 6個月;(3 施工中途停止使用超過 15天,在重新使用之前;(4 在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后;(5 在使用過程中,發(fā)現(xiàn)有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情 況時。(1作業(yè)層每 1m 2架面上實用的施工荷載 (人員、材料和機具重量 不

44、得超過以下的規(guī)定 值或施工設計值:施工荷載 (作業(yè)層上人員、器具、材料的重量 的標準值,結構腳手架 取 3kN/m2;裝修腳手架取 2kN/m2。(2施工設備單重不得大于 1kN ,使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于 2.5kN 。(3 在架面上設置的材料應碼放整齊穩(wěn)固, 不影響施工操作和人員通行。 按通行手推車 要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。 (4 作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應以可進行正常操作為度, 禁止在架板上加墊器物 或單塊腳手板以增加操作高度。(5在作業(yè)中,禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、 整體性桿件、連接緊固件和連墻 件。確因

45、操作要求需要臨時拆除時,必須經(jīng)主管人員同意,采取相應彌補措施,并在作 業(yè)完畢后,及時予以恢復。(6工人在架上作業(yè)中,應注意自我安全保護和他人的安全, 避免發(fā)生碰撞、閃失和落 物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。(7人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通 (梯 道,嚴禁攀援腳手架上下。(8 每班工人上架作業(yè)時, 應先行檢查有無影響安全作業(yè)的問題存在, 在排除和解決后方許開始作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)有不安全的情況和跡象時,應立即停止作業(yè)進行檢查,解 決以后才能恢復正常作業(yè);發(fā)現(xiàn)有異常和危險情況時,應立即通知所有架上人員撤離。 (9 在每步架的作業(yè)完成之后, 必須將架上剩余材料物品移至室內(nèi); 每

46、日收工前應清理 架面,垃圾清運出去;在作業(yè)期間,應及時清理落入安全網(wǎng)內(nèi)的材料和物品。在任何情 況下,嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。(1腳手架的拆除作業(yè)應按確定的拆除程序進行。(2連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。(3 在拆除過程中, 凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走, 避免誤扶和誤靠已松脫連 接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下,嚴禁向下拋擲。(4在拆除過程中,應作好配合、協(xié)調(diào)動作。(5拆除腳手架前,應將腳手架上的遺留材料、雜物等清除干凈。按自上而下,先裝者 后拆,后裝者先拆的順序進行。(6不準上下兩步同時拆架,做到一步一清, 一桿一清,剪刀撐應先拆除中間

47、后再拆兩 頭扣。(1搭設或拆除腳手架時,必須劃出安全區(qū),設警戒標志,并應有專人負責,阻止閑人 靠近工作區(qū)。(2搭拆腳手架時,操作人員必須戴好安全帽,使用的工具要放在工具袋內(nèi), 防止掉落 傷人。登高要穿防滑鞋。(3 嚴格控制在腳手架上的施工荷載, 不準在腳手架上堆放多余的材料, 以確保腳手架 暢通及安全。(1在搭設過程中應由技術員、安全員組織有關人員及時檢查。(2 在工程施工過程中, 應派有經(jīng)驗的架子工負責對腳手架進行檢查與保修工作, 扣件 松動及時擰緊。特別是大風雨后,安全員要及時組織有關人員對架子進行全面檢查。 (3 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改, 如需做局部拆改時, 須經(jīng)技術負責人及

48、安 全員確認后方可進行更改。25 268、環(huán)境保護措施(1 在搭拆腳手架時, 搭設各種桿件要輕拿輕放,嚴禁向下拋擲,在外腳手架外側滿掛 密目安全網(wǎng),作封閉圍護。(2 在外腳手架外側滿掛密目安全網(wǎng), 以減小在結構和裝修施工階段由于在一些工序施 工過程中粉塵飛揚的現(xiàn)象,降低粉塵向大氣中的排放。 相關附圖: 示意圖如下4.3、卸料平臺本工程為高層建筑,隨著樓層的升高,周轉材料的縱向傳遞不太方便。為了減小施 工的難度,加快施工的進度,可在樓層中間處根據(jù)施工情況每層設一鋼卸料平臺,以滿 足施工的要求,卸料平臺結構示意圖如下:中間卸料平臺尺寸如下:長×寬為 5.0×3.0m ,其中長方

49、向采用 20#槽鋼兩根,短 方向采用 12#槽鋼,間距為 0.8m ,用五根 (靠近墻邊一端沒有 ,上鋪 5cm 厚木腳手板, 吊鉤采用 20mm 厚鋼板制作。鋼絲繩采用 18.5鋼絲繩,在澆筑上層板時預埋 20 一級鋼筋,用于吊繩上端與結構連接,鋼絲繩繞過鋼筋后用 4個夾頭錨住。每側主梁槽鋼上 焊接 2個鋼板吊環(huán),吊環(huán)與主梁槽鋼三面圍焊,焊縫必須飽滿,根據(jù)施工實際需要,并 考慮施工的安全性,考慮此卸料平臺的施工載荷為 1200kg 。支撐系統(tǒng)不得與腳手架連在 一起,平臺的搭設要符合要求,要有限定荷載標牌。不準采用斜拉斜吊的方式從腳手架 上進料。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大,因此必須

50、嚴格地進行設計和驗算。 懸挑卸料平臺的計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范 (GB 50007-2002 、建筑結構 荷載規(guī)范 (GB 50009-2001、鋼結構設計規(guī)范 (GB 50017-2003等編制。 1. 荷載參數(shù)腳手板類別:木腳手板,腳手板自重 (kN/m2:0.35;欄桿、擋板類別:木腳手板擋板,欄桿、擋板腳手板自重 (kN/m:0.14;施工人員等活荷載 (kN/m2:2.00,最大堆放材料荷載 (kN:4.00。 2. 懸挑參數(shù)內(nèi)側鋼繩與墻的距離 (m:3.00,外側鋼繩與內(nèi)側鋼繩之間的距離 (m:1.00; 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離 (m:5.10;鋼絲繩安全系數(shù) K :6

51、.00,懸挑梁與墻的節(jié)點按 鉸支 計算;只對外側鋼繩進行計算;內(nèi)側鋼繩只是起到保險作用,不進行計算。 3. 水平支撐梁主梁材料類型及型號:20a 號槽鋼槽口水平 ;次梁材料類型及型號:12.6號槽鋼槽口水平 ;次梁水平間距 ld(m:0.80,建筑物與次梁的最大允許距離 le(m:0.20。 4. 卸料平臺參數(shù)水平鋼梁 (主梁 的懸挑長度 (m:4.30,水平鋼梁 (主梁 的錨固長度 (m:0.70, 次 梁懸臂 Mc (m :0.00;平臺計算寬度 (m:3.00。27 28次梁選擇 12.6號槽鋼槽口水平 ,間距 0.8m ,其截面特性為: 面積 A=15.69cm2; 慣性距 Ix =3

52、91.466cm4; 轉動慣量 Wx =62.137cm3; 回轉半徑 ix =4.953cm;(1、腳手板的自重標準值:本例采用木腳手板,標準值為 0.35kN/m2; Q1=0.35× 0.80= 0.28kN/m;(2、型鋼自重標準值:本例采用 12.6號槽鋼槽口水平 ,標準值為 0.12 kN/m Q2=0.12 kN/m (3、活荷載計算1 施工荷載標準值:取 2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22 最大堆放材料荷載 P :4.00kN 荷載組合內(nèi)力按照集中荷載 P 與均布荷載 q 作用下的簡支梁計算,計算簡圖如下:最大彎矩 M 的計算公式(規(guī)范 JGJ80-9

53、1, P31為:Mmax = ql2/8(1 - m2/l2 2 + pl/4經(jīng)計算得出 : Mmax = (2.72×3.002/8×(1-(0.002/3.002 2+5.60×3.00/4=7.26kN·m 。 最大支座力計算公式 :R = P + q(l+2m/2經(jīng)計算得出 : R = (5.60 + 2.72×(3.00 + 2×0.00/2 = 6.88kN次梁應力: = M/x W x f其中 x - 截面塑性發(fā)展系數(shù),取 1.05;f - 鋼材的抗壓強度設計值, f = 205.00 N/mm2;次梁槽鋼的最大應力計算

54、值 =7.26×103/(1.05×62.14=111.30 N/mm2;次梁槽鋼的最大應力計算值 =111.3 N/mm2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2, 滿足要求 ! = M/b W x f其中, b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù),按照下式計算:b = (570tb/lh×(235/fy 經(jīng)過計算得到 b =570×9.00×53.00×235/(3000.00×126.00×235.0=0.72;由于 b 大于 0.6,按照下面公式調(diào)整:b ' = 1.07 - 0.28

55、2/b 1.0得到 b ' = 0.678;次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =7.26×103/(0.678×62.137=172.38 N/mm2;次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =172.382 N/mm2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2, 滿足要求 !根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法,卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇 20a號槽鋼槽口水平 ,其截面特性為:面積 A=28.83cm2;慣性距 Ix =1780.4cm4;轉動慣量 Wx =178cm3;回轉半徑 ix =7.86cm;截面尺寸, b=73mm,h=200mm,t=11mm;(1欄

56、桿與擋腳手板自重標準值:本例采用木腳手板擋板,標準值為 0.14kN/m;Q1 = 0.14kN/m;(2槽鋼自重荷載 Q2=0.22kN/m靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2 = 1.2×(0.14+0.22 = 0.43kN/m;次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R;29 30懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖 (kN懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖 (kN·m懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖 (mm從左至右各支座反力:R1 = 12.045 kN;R2 = 30.202 kN;R3 = -15.597 kN。最大支座反力為 Rmax

57、 =30.202 kN;最大彎矩 Mmax =11.024 kN·m ;最大撓度 =0.030 mm。 = M/(x W x + N/A f其中 x - 截面塑性發(fā)展系數(shù),取 1.05;f - 鋼材抗壓強度設計值, f = 205.00 N/mm2;主梁槽鋼的最大應力計算值 =11.024×106/1.05/178000.0+2.37×104/2883.000=67.197 N/mm2;主梁槽鋼的最大應力計算值 67.197 N/mm2小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2,滿足要求 ! = M/(b W x f其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù),按照下式計算:b =(570tb/lh×(235/fy b =570×11.0