土木工程類(lèi)專(zhuān)業(yè)案例分類(lèi)模擬試題與答案270001

1、土木工程類(lèi)專(zhuān)業(yè)案例分類(lèi)模擬試題與答案27一、單項(xiàng)選擇題1.某自重濕陷性黃土場(chǎng)地混凝土灌注樁樁徑為800mm,樁長(zhǎng)為 34m,通過(guò)浸水載荷試驗(yàn)和應(yīng)力測(cè)試得到樁身軸力在極限荷載下 (2800kN)的數(shù)據(jù)及曲線(xiàn)圖如下，試計(jì)算樁側(cè)平均負(fù)摩阻力值。深度(m)樁身軸力(kN)深度(m)樁身軸力(kN)2290016280043000182150631102212208316026670103200301401232653470143270樁身鈾力(kN)o °500 1 000 1 500 2 000 2 500 3 000 3 50040A. 10. 52kPa20305.112553O1B.

2、 -12. 14kPaC. -13. 36kPaD. 14. 38kPa答案:C解本題考查對(duì)中性點(diǎn)的理解。中性點(diǎn)是樁土剪切位移、摩阻力和 樁身軸力沿樁身變化的特征點(diǎn)。在有負(fù)摩阻力的情況下，樁身中性點(diǎn) 處的特性如下圖：XXXd丿s4/、zZ t卩1-XdZZZ粧土剪切位移粧身縻侃力分布樁身軸力分布由此可知，木題中樁身軸力由大變小深度處即為中性點(diǎn)處，即由自重 濕陷性黃土引起的負(fù)摩阻力的計(jì)算范圍為014m,根據(jù)建筑樁基檢 測(cè)技術(shù)規(guī)范(JGJ 106-2003)附錄A. 0.14-4,平均負(fù)摩阻力為:Qi Q汁uli代入數(shù)據(jù):= -13. 36kPa2.采用聲波法=2800-3270 % 578X3.

3、 14X14對(duì)鉆孔灌注樁孔底沉渣進(jìn)行檢測(cè)，樁直徑1.2m,樁長(zhǎng)35叫聲波反射 明顯。測(cè)頭從發(fā)射到接受到第一次反射波的相隔時(shí)間為8. 7ms,從發(fā)射到接受到第二次反射波的相隔時(shí)間為9. 3ms,若孔低沉渣聲波波速按1000m/s考慮，孔底沉渣的厚度最接近下列哪一個(gè)選項(xiàng)?A. 0. 30mB. 0. 50mC. 0. 70mD. 0. 90m答案:A解采用聲波法檢測(cè)沉渣厚度，當(dāng)入射波到達(dá)沉渣頂面時(shí)，反射時(shí) 間為8. 7ms,當(dāng)入射波到達(dá)孔底時(shí)，反射時(shí)間為9. 3ms,其中時(shí)間均為 一個(gè)回程的時(shí)間，因此3. 土石壩下游有滲漏水出逸，在附近設(shè)導(dǎo)滲溝，用直角三角形量水堰 測(cè)其明流流量，實(shí)測(cè)堰上水頭為0.

4、 3m,按照土石壩安全監(jiān)測(cè)技術(shù)規(guī) 范(SL 60-94)提供的計(jì)算方法，試問(wèn)該處明流流量最接近于下列哪 個(gè)選項(xiàng)的數(shù)值?B. 0. 27m7sC. 0. 54m3/sD. 0. 85m7s答案:A解 根據(jù)土石壩安全監(jiān)測(cè)技術(shù)規(guī)范(SL 60-94)第D2.3. 1條：Q=l. 4H號(hào)=1. 4X0. 3寺=0. 069m3/s 因此規(guī) 范己過(guò)期，根據(jù)現(xiàn)行規(guī)范土石壩安全監(jiān)測(cè)技術(shù)規(guī)范(DL/T 5259- 2010)H. 3.3.1直角三角形量水堰，推薦計(jì)算公式為Q=l. 4H號(hào)式中：Q滲流量(m3/s)；H堰上水頭(m)。Q=L 4H = L 4X0. 3號(hào)=0. 069m3/s4 某場(chǎng)地鉆孔灌注樁

5、樁身平均波速值為3555. 6m/s,其中某根柱低應(yīng)變反射波 動(dòng)力測(cè)試曲線(xiàn)如下圖所示，對(duì)應(yīng)圖中時(shí)間B、t2和t3的數(shù)值分別為 60.0、66.0和73. 5mso試問(wèn)在混凝土強(qiáng)度變化不大的情況下，該樁樁 長(zhǎng)最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)的數(shù)值?A. 10. 7mB. 21. 3mC. 24. 0mD. 48. Om答案:C解本題關(guān)鍵是正確理解t】、t2、t3,因t3處的反射幅值明顯高于t2, 且和t2-ti二66-60二6與t3-t2=73. 5-66=7. 5不相等，故匕處是陷反射, t3處是樁底反射。因此，根據(jù)t3便可輕易算出樁長(zhǎng)，計(jì)算如下：= 24m3555. 6X(73. 5-60) X103&#

6、39; 2 下圖所示。問(wèn)該樁樁身完整性類(lèi)別及樁身波速值符合下列哪個(gè)選項(xiàng)的01777. 8m/sB. II 類(lèi)樁，C=1777. 8m/sC. I 類(lèi)樁,C二3555. 6m/s5. 某人工挖孔嵌巖灌注樁樁長(zhǎng)為8m,其低應(yīng)變反射波動(dòng)力測(cè)試曲線(xiàn)如D. II 類(lèi)樁,C=3555. 6m/s答案:C解根據(jù)建筑樁基檢測(cè)技術(shù)規(guī)范(JGJ 106-2003)8.4.1條,c=2000L_廠2000X864. 5 60=3555, 6m/s :樁身完整性類(lèi)別為I類(lèi)。6. 某鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)15m,采用鉆芯法對(duì)樁身混凝土強(qiáng)度進(jìn)行 檢測(cè)，共采取3組芯樣，試件抗壓強(qiáng)度(單位：MPa)分別為：第一組，45.4、44.

7、9、46.1；第二組，42.8、43.1、41.8；第三組，40.9、41.2、42.8。問(wèn)該樁身混凝土強(qiáng)度代表值最接近下列哪個(gè)選項(xiàng)?A. 41. 6MPaB. 42. 6MPaC. 43. 2MPaD. 45. 5MPa答案:A解根據(jù)建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范(JGJ 106-2003)第7. 6.1條、7. 6.2條，混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值，應(yīng)按一組三塊試件強(qiáng) 度的平均值確定：Pmi =yX(45. 4+44. 9+46. 1)=45. 47MPa =+ X (42O 8+43. 1+41. 8)=42. 57MPa %=吉><(40. 9+41. 2+42. 8)=41. 6

8、3MPa 受檢樁中不同深度的芯樣抗壓強(qiáng)度代表值中的最小值，為該樁混凝土 芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值。7.某PHC管樁，樁徑500mm,壁厚125mm,樁長(zhǎng)30m,樁身混凝土彈性 模量為36X 106kPa(視為常量)，樁底用鋼板封口，對(duì)其進(jìn)行單樁靜載 試驗(yàn)并進(jìn)行樁身內(nèi)力測(cè)試。根據(jù)實(shí)測(cè)資料，在極限荷載作用下，樁端 阻力為1835kPa,樁側(cè)阻力如圖所示，試問(wèn)該P(yáng)HC管樁在極限荷載條件 下，樁頂面下10m處的樁身應(yīng)變最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值?樁側(cè)阻J(kPa)020406080100120 140510、 L11I111t1rI1t1i1111Ii111iT-n "1_ r11i11i1it11

9、、1iI1 丄LL -. 丄202530A. 4. 16X10B. 4. 29X10C. 5. 55X10D. 5. 72X10答案:D在樁頂而下解由于上部荷載未知，這里由下向上計(jì)算樁身受力,10m處，樁的軸力為總樁側(cè)阻力r 11qQk = 3 14X0.5 X20X 號(hào)+10X專(zhuān) X (40+120)=3140kN 總樁端阻力 Qpk=3. 14X0. 25X0. 25 X 1835=360kN總樁限荷載 Quk二Qsk+Qpk=3140+360二3500kN100m處軸力Q=Q池一叫=3500-3.14X0, 5X10X歲= 3029kN 10m處應(yīng)變=Qi 3029£_E36X

10、1O6X(3. 14X10, 25X0. 25-0. 125X0.125)8.某灌注樁，樁徑1.2m,樁長(zhǎng)60m,采用聲波透射法檢測(cè)樁身完整 性，兩根鋼制聲測(cè)管中心間距為0. 9m,管外徑為50mm,壁厚2mm,聲 波探頭外徑28mm。水位以下某一截面平測(cè)實(shí)測(cè)聲時(shí)為0.206ms,試計(jì) 算該截而處樁身混凝土的聲速最接近下列哪一選項(xiàng)?注：聲波探頭位于測(cè)管中心；聲波在鋼材中的傳播速度為 5420m/s,在水中的傳播速度為1480m/s；儀器系統(tǒng)延識(shí)時(shí)間為Os。A. 4200m/sB. 4400m/sC. 4600m/sD. 4800m/s答案:B解根據(jù)建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范(JGJ 106-2003

11、)10. 4. 1及10. 3. 2條文說(shuō)明(1)聲波在鋼管中的傳播時(shí)間"1 ¥ “ = 0. 738 X IO"6的傳播時(shí)間(2)聲波在水中1480(46 XlOf = 12. 162 X lOs(3) 聲波在鋼管中和水中的傳播時(shí)間之和t''二t 鋼+t 水=12. 900X 10_6s=12. 900XlO'ms(4) 兩個(gè)測(cè)管外壁之間的凈距離1=0. 9-0. 05=0. 85m(5) 聲波在混凝土中的傳播時(shí)間tcx=O. 206-0-12. 900X 10丄0. 1931ms二 1. 931 X 10_，(6) 該截面混凝土聲速宅樓

12、鋼筋混凝土灌注樁樁徑為0. 8m,樁長(zhǎng)為30m,樁身應(yīng)力波傳播速度為3800m/So對(duì)該樁進(jìn)行高應(yīng)變應(yīng)力測(cè)試后得到下圖所示的曲線(xiàn)和數(shù)據(jù)，其中Rf3MX。判定該樁樁身完整性類(lèi)別為下列哪一選項(xiàng)?B. II 類(lèi)C. IH類(lèi)D. IV類(lèi)答案:C解根據(jù)建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范(JGJ 106-2003)公式(9. 4. 12-1)計(jì)算樁身完整性系數(shù)B=FG) + 客 + F(Q 卩 F(G + ZV 仏)一 :F(fJ ZV(Q從題干和圖中可知：F(ti)=14MN, ZV(ti)=14MN, F(ts)=5MN,ZV(tJ=6MN, Rf3MN,代入上面公式計(jì)算得B二0.724。按上述規(guī)范表9. 4. 1

13、2確定該樁樁身完整性類(lèi)別由于0. 6W B <0. 8,因此該樁樁身完整性類(lèi)別為III類(lèi)。本題計(jì)算時(shí)嚴(yán)格按照公式代入數(shù)值，若按圖中F(tJ與ZV(tJ的差值代入則計(jì)算結(jié)果為0. 852,即會(huì)誤選為氏10某建筑工程基礎(chǔ)采用灌注樁，樁徑Qn平均值=徹0 + 2580+ 2940 乎060+ 3530+ 3360 =咒5& 3(kN)2極差=3530-2580 = 950(kN)Qa差=Q評(píng)均值33=°- 31，不符合規(guī)范要求(2)刪除最大值3530kN后重新統(tǒng)計(jì):Q評(píng)均值=墊吐2 憑+ 2940 + 3060 + 3360 = 2%4(kN)Q噸=3360-2580 = 7

14、80 (kN)蕊=蟲(chóng)=0.26,符合規(guī)范要求(3)求單樁豎向抗壓承載力特征值Ra&=% =欝=1482(kN)22二計(jì)算題1.某灌注樁，樁徑1.0m,樁長(zhǎng)50m,采用聲波透射法檢測(cè)樁身完整 性，兩根鋼制聲測(cè)管間距0. 9m,管外徑50mm,壁厚2nmi,測(cè)頭直徑 30mm,其中某截而聲波傳播時(shí)間ti=0. 2ms,鋼材波速為5420m/s,水波 速為1481m/s,試計(jì)算樁身混凝土的聲速(儀器系統(tǒng)延遲時(shí)間t。二0) o 答案:解 tciti10 t(50 46)X 10 , (46 30)X1075420 丁 1481= 11.538X 10$=1L 538 X logins兩測(cè)管外壁

15、間凈距離1=0. 9-0. 05=0. 85mtcx=ti-to-t,' =0. 2-0-11. 538X10_3=0. 18846ms樁身混凝土聲速為4510m/so2.某多層住宅采用水泥土攪拌樁復(fù)合地基，樁徑0.5m,樁間距 1.5m,正三角形布樁，采用雙樁復(fù)合靜載荷試驗(yàn)檢驗(yàn)復(fù)合地基承載 力，試計(jì)算壓板而積。答案:解復(fù)合地基面積置換率坐 _0.52疋 (L05X1.5)2=0. 1 = 10%禮=X2 = 2X冬器=3. 92m2壓板面積m13.某場(chǎng)地原地下水位在地面下0. 5m,采用井點(diǎn)降水，場(chǎng)地某位置地面下10m 處埋設(shè)孔隙水壓力傳感器，量測(cè)得到孔隙水壓力測(cè)定值為12kPa,計(jì)

16、算 該位置的水位降深。答案:解 場(chǎng)地水位降深12-0< 5 10°0. 5 & 3m4.某工程采用預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)(PHC500),靜壓法沉樁，場(chǎng)地土層為淤泥質(zhì)黏土 Y =18kN/m3, 丫 sat=20kN/m3,水位地面下0. 2m,距樁位5. 0m 處的地而下3.0m有一上水管，在水管附近埋設(shè)孔隙水壓力傳感器，量 測(cè)孔隙水壓力值進(jìn)行沉樁速率控制，問(wèn)孔隙水壓力為多少時(shí)應(yīng)停止沉 樁。答案:解根據(jù)孔隙水壓力測(cè)試規(guī)程(CECS 55:93)規(guī)定，超孔隙 水壓力p與有效覆蓋壓力之比應(yīng)小于60%opc=18X0. 2+10X2. 8=31. 6kPau/pcWO. 6, uW

17、O. 6X31. 6=1& 96kPa當(dāng)孔隙水壓力升至18. 96kPa時(shí)應(yīng)停止沉樁，待u部分消散再進(jìn) 行沉樁。5.某場(chǎng)地土層分布為，填土，厚度0.9m；黏土，厚度2. 6m；淤泥質(zhì) 黏土，厚度5.0m。采用堆載預(yù)壓地基處理，堆載Po=lOOkPa,地下水位 地而下0. 9m,在淤泥質(zhì)黏土層底埋設(shè)孔隙水壓力傳感器量測(cè)孔隙水壓 力變化情況，經(jīng)過(guò)2個(gè)月預(yù)壓，測(cè)得孔隙水壓力120kPa，試計(jì)算其淤 泥質(zhì)黏土固結(jié)度。答案:解 孔隙水壓力傳感器埋設(shè)地面下8. 5m處，其靜水壓力為7. 6X10=76kPa堆載后瞬時(shí) Uo=lOO+76=176kPa2 個(gè)月后 u二120-76二44kPa固結(jié)度肌

18、1766.某海上鋼管樁，外徑0. 9m,壁厚6 =22mm,樁長(zhǎng)59m,入土深度27m,該樁進(jìn)行靜載荷p= 1 = 1 一= 75%試驗(yàn)，最大加荷Q=9600kN,相應(yīng)沉降S二78. 73mm,單樁極限承載力Qu二9000RN，鋼管樁表面黏貼電阻應(yīng)變片進(jìn)行內(nèi)力測(cè)試，泥而下1016m為硬塑黏土，在其頂和底標(biāo)高位置測(cè)得樁身應(yīng)變值分別為702 U e 和532 U £,試計(jì)算黏土層的極限側(cè)阻力。答案:解 鋼管樁截面面積AA =手(0. 92 0. 8562) = 0. 06m24 '''E 二 2. 1 X 105IPaQi= o A=E e A=2. 1X1O8X

19、 0. 06X 702X 10“=8845. 2kNQc=2. 1X1O3X 0. 06 X 532 X 10_6=6703kN黏土層極限側(cè)阻力qsik_ QQ? _ 8845 2 6703 叔X(qián) 67T X 0. 9 X 6某0. 45mX0. 45m預(yù)制樁，樁長(zhǎng)20. 5m, C40混凝土,=126kPa7.配筋率為1%O 土層分布：填土，厚20m；黏土，厚0. 8m；淤泥，厚15m；黏土，厚7m。對(duì)該樁進(jìn)行單向多循環(huán)水平承載力試驗(yàn)，當(dāng)泥而處樁水平位移 xoa=10mm時(shí)，單樁水平承載力特征值為40kN,試計(jì)算樁側(cè)土水平抗力系數(shù)比例系數(shù)m值。答案:解 預(yù)制樁水平承載力按變形控制。單樁水平承

20、載力特征值= 0. 75 X, EI = 0. 85EJ。= 0. 85EC X 與如S2W. =#匕2+2（如一1加屍b°為扣除保護(hù)層厚度的樁截面寬度，b。二0.39m, P g=l%, vs=2. 4412. 0 X 10g亡 lr=-= E Ec=h h3, 25 X 107Wo =譬 X 0. 452 + 2 X (6. 15- 1) X 0. 01 X 0. 392 = 0. 0164m3 0El =0. 85 X 3. 25 X 107 X 少卑S。二39 = 88115. 8kN m2樁身計(jì)算寬度 b0=l. 5b+0. 5=1. 5X0. 45+0. 5=1. 175

21、=m X 1.17588115. 8=X 0. 105940 =0-75 x曲沁席沁衛(wèi)X 10 X 10- 40 X 32r 16 X 10-2m =124. 4T = 3105kN/m4 = 3. lMN/m48.某灌注樁，樁徑1.5m,樁長(zhǎng)43m,樁頂下25. 2m處擴(kuò)頸2. 5m,樁端 擴(kuò)底直徑2. 5m, 土層分布依次為填土、粉質(zhì)黏土、粉土、粉質(zhì)黏土、 粉砂和粉質(zhì)黏土，對(duì)該樁進(jìn)行豎向靜載荷試驗(yàn)，單樁極限承載力CU二22000kN,其中端阻力占17%,之后又進(jìn)行抗拔試驗(yàn)，上拔荷載和上 拔量關(guān)系曲線(xiàn)(v-§)如圖所示，試確定抗拔系數(shù)。拔極限承載力vk=13200kN該樁抗抗壓端阻

22、力 qpk=22000X17%=3440kN抗拔系數(shù)13200220003440=0. 719.某人工挖孔灌注樁，樁端持力層強(qiáng)風(fēng)化硬質(zhì)巖，為了確定端阻力，分別在3個(gè)孔的孔 底進(jìn)行平板載荷試驗(yàn)，壓板直徑0. 3m, 3個(gè)點(diǎn)的承載力極限值分別為 7000kPa. 7200kPa和6800kPa,試確定樁端阻力特征值。答案:解 根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50007-2002)規(guī)定, 對(duì)于單樁承載力很高的大直徑端承型樁，可采用深層平板載荷試驗(yàn)確 定樁端土的承載力特征值。根據(jù)規(guī)范GB 50007-2002附錄H,將極限承載力除以3為巖石 地基承載力特征值。3個(gè)點(diǎn)的承載力特征值分別為2333kPa、

23、2400kPa 和2266kPa,將其最小值作為巖石地基承載力特征值。樁端阻力特征值qpa=2266kPa10.某巖石地基，屬較完整巖體，進(jìn)行飽和單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，6 次的試驗(yàn)值分別為 39MPa> 40MPa> 42MPa> 40. 5MPa、39. 5MPa、 41MPa,試確定巖石地基承載力特征值，并說(shuō)明試樣尺寸大小和加荷速 率。答案:解試樣尺寸-般為1 OOmiTi,在壓力機(jī)上以每 秒500-800kPa速率加荷。平均值39+40+42+. 5±3g.I±ll=40< 33MPa標(biāo)準(zhǔn)差_ I卽-說(shuō) _ /392+402+422+40. 52+

24、39. 52+412-6X40. 332 r Li %5= 1.22S= = = 0. 03變異系數(shù) 4''回歸修正系數(shù)2.884 . 7.918"7T h= 1(1. 177+0. 2199)(5=1-1. 397X0. 03=0. 958幾= Xf=O 958X40. 33 = 38. 64MPa,較完整巖石，咖=0. 2 巖石地基承載力特征值ii.某軟土地/a=/rkX = 38. 6XO. 2=7727kPa基進(jìn)行十字抗剪切試驗(yàn)，板頭尺寸50mmX 100mm(D=50mm, H= 100mm),十字板常數(shù)K=436. 78nfl鋼環(huán)系數(shù)C=l. 3N/0.

25、01mm,剪切破壞時(shí)扭矩 M二0. 02kNm,試求軟土的抗剪強(qiáng)度（頂而與底而在土體破壞時(shí)剪應(yīng)力 分布均勻，滬2/3）。答案:解T=乙.X 0衛(wèi)Z = 44. OkPa兀鞏 I十昔）XO.O53X（|x| + ）12.圖中的p-s曲線(xiàn)是黏性土典型的旁壓試驗(yàn)壓力一變形曲線(xiàn)，試根 據(jù)p-s曲線(xiàn)確定地基承載力特征值?？诖鸢?解黏性土旁壓試驗(yàn)的P-S曲線(xiàn)，分為三段，I段為較短曲線(xiàn)，II段 為直線(xiàn)段，其延伸線(xiàn)與縱軸有交點(diǎn)，S。為變形校正值，II、1【1段曲線(xiàn) 交點(diǎn)（切點(diǎn)）對(duì)應(yīng)的壓力為fak, Pu為土體破壞時(shí)的極限壓力。13.某磚混結(jié)構(gòu)住宅，采用天然地基條形基礎(chǔ)，地基為軟土，在 基礎(chǔ)梁上間距10m設(shè)置3

26、個(gè)沉降觀測(cè)點(diǎn)A、B、C,各觀測(cè)點(diǎn)之間間距分 別為5m,沉降量分別為120mm、200mm和170mm,試計(jì)算基礎(chǔ)梁撓度。答案:解 按照巖土工程監(jiān)測(cè)規(guī)范(YS 5229-96),撓度化A P斤=5B-5A-(5c-u)= 200-120-X(170-120) = 55mm結(jié)構(gòu)梁撓度允許值為1250=0. 004Z = 0, 004X104 =40mm撓度超出許范圍。14.某灌注樁，樁徑1.0m,樁長(zhǎng)20m, C30混凝土，土層分布：04m 淤泥質(zhì)黏土，410m為黏土。10m之內(nèi)每2m黏貼電阻應(yīng)變片，量測(cè)樁 身內(nèi)力，在樁頂極限荷載Qu=1200kN下，量測(cè)的混凝土表而應(yīng)變值如表 所示，試計(jì)算淤泥質(zhì)

27、黏土和黏土的極限側(cè)阻力(E二3. OXlOIPa)。土層淤泥質(zhì)黏土淤泥質(zhì)黏土黏土黏土黏土測(cè)點(diǎn)深(m)246810SX10-54.614.0761.7830.4570.397答案:解02m 土層o=Ece=3. 0X107 X 4. 61X 10-5=1383. 4kPaq二 0 A二 1383. 4X0. 785=1086kN1200 - 1086q 01 門(mén)24. 0m 土層獨(dú)=M.0X2 = 18kPaO 二3. 0 X io7 X 4. 076 X 10乞 1222. 9kPaq二 0 A=1222. 9X0. 785二960kN1086-960.4淤泥質(zhì)黏土極限側(cè)_20+18Qsik

28、_ o= 19kPa弧=Sxi.o- = 20kPa46m 土層阻力平均值o=3.0X10?Xl. 783X 10534. 9kPaq二 o a=534. 9X0. 785=419. 9kXqSik =960 419.92ttX1.0=86kPa68m 土層a =3. OX 107X0. 457X 105=137. lkPaQ二 o A=137. 1 X 0. 785=107. 6kN=84kPa810m 土層419. 9 107.62ttX 1.0o=3X10?X0. 397X 10_5=119. 2kPaQ二 o A=1192X0. 785=93. 6kN107. 6 - 93,62ttX

29、 1.0=88kPa黏土極限側(cè)阻力平均值86+84+883= 86kPa15.某直徑0. 8m的沖擊成孔灌注樁，樁長(zhǎng)32m,樁端持力層為中風(fēng)化巖，低應(yīng)變反射波實(shí)測(cè)波 形如圖所示，試計(jì)算波速。答案:解該樁從樁底反射波判斷，有良好的嵌巖效果，波速C為2 X32(20-2) X 10一?=3555m/s16.某鉆孔灌注樁，樁徑1.0m,樁長(zhǎng)45m, C25混凝土，配筋率0. 4%,采用鋼弦式鋼筋應(yīng)力計(jì)量測(cè)樁身內(nèi)力，其中1844m為硬塑黏土，樁頂荷載達(dá)極 限值時(shí)黏土頂、底標(biāo)高處量測(cè)的鋼筋應(yīng)力分別為186836kPa和 12000kPa,試計(jì)算黏土層極限側(cè)阻力和樁端極限阻力。答案:解鋼筋應(yīng)變值:黏土層頂

30、氏 _186836 瓦2X12= 93168X107層底120002X108= 6000X10-8混凝土應(yīng)力:頂面 0C=EC £ c=l. 2X 107 X 93 168 X10"8=l 1180. 2kPa底面 o c=l. 2X107X6000X10"s=721. 2kPa極限側(cè)阻26X3. 14XL0=11180.2X0.785-721.2X0.785 = 10()> 屈品極限端阻 qpk=721.2X0. 785=566. lkPa17.某預(yù)制樁，截面0. 35mX0. 35m,樁長(zhǎng)18m,樁端持力層為粉質(zhì)黏 土，土層經(jīng)雙橋探頭靜力觸探測(cè)試結(jié)果如下

31、：05. 3m粉質(zhì)黏土， fs=28. 87kPa； 5. 311m 淤泥質(zhì)黏土，fs=14. 5kPa； 11 18m 粉質(zhì)黏土qc=1500kPa, fs=61kPa。試確定單樁極限承載力。答案:解Quk = uTj /於 /si +aqcAp= 4X0. 35X (5. 3X10. 04X28. 87° 55 X 28. 87+5. 7X10. 04X14. 5一°55 X 14.5+7X10. 04X61-° S5X61)+4x1500X0. 352O=1. 4X(241+190. 6+446. 9) + 122. 5= 1229. 9+122. 5 =

32、1352. 4kN18.某預(yù)應(yīng)力管樁PHCoOO(lOO),樁長(zhǎng)24m, 2節(jié)樁每節(jié)12m,經(jīng)低應(yīng) 變反射波法檢測(cè)，無(wú)樁底反射，但接頭位置反射波如圖所示，試判定波速。24683012Rms)答案:解21P = 一 t2X12“ z=A 乂 mt = 4000tn/sb入丄°19.某沉管灌注樁，樁徑426mm, 的完整性。樁長(zhǎng)17m,低應(yīng)變反射波法實(shí)測(cè)波形如圖所不，試判斷樁r(ms)答案:解該樁2X179 XI戸=3777m/s樁身在5ms處擴(kuò)頸，位置L* =臂=3777 X 4 X 103 =7. 55m/,樁身完整性為I類(lèi)樁。20.某鉆孔灌注樁，樁徑0. 8m,樁長(zhǎng)50m,預(yù)埋聲測(cè)

33、管，采用單 孔法檢驗(yàn)樁身完整性，一發(fā)雙收探頭，兩探頭間距300mm,當(dāng)遇到孔底 沉渣時(shí)，傳播時(shí)間明顯增長(zhǎng)，第一個(gè)振子收到的時(shí)間為9. 1ms,第二個(gè) 振子收到的時(shí)間為9. 3ms,計(jì)算聲波在沉渣中的傳播速度。答案:解擔(dān)=(9 黑XfxW亍=1500m/s某預(yù)應(yīng)力管樁PHC500(125) A進(jìn)行高應(yīng)變動(dòng)力試樁，在樁頂下1.0m處 的樁兩側(cè)而安裝應(yīng)變式力傳感器，錘重40kN,錘落高1.2m,由傳感器 量測(cè)樁身混凝土表面應(yīng)變值e =2200 H £，計(jì)算作用在錘頂?shù)腻N擊力。 答案:解PHC型管樁為高強(qiáng)混凝土，強(qiáng)度等級(jí)C80,彈性模量Ec=3. SXloSlPaA=4<0- 52-O

34、. 252)=0. 147m2樁截面積4O 二 £ E=3. 8X10?X2200X 10_6=8360kPaF二 o Ap二0. 147X8360二 1228. 9kN22.某長(zhǎng)螺旋鉆孔灌注樁，樁徑0. 8m,樁長(zhǎng)12. 5m,采用瞬態(tài)機(jī) 械阻抗法檢驗(yàn)樁的完整性，其速度導(dǎo)納曲線(xiàn)如圖所示，試計(jì)算波速。2zV=310Hzu = 2L X /* = 2 X 12. 5 X 甞=3875m/s3.某灌注樁進(jìn)行高應(yīng)變動(dòng)力試樁，其力和速度波形如圖所示，試定性 分析該樁承載力大小。波沿樁土系統(tǒng)傳播時(shí)，遇到樁側(cè)阻力的反射波，使力波上升，速度波 下降，F(xiàn)和vZ波形兩者拉開(kāi)；在2L/C前，兩者拉開(kāi)一定

35、距離，說(shuō)明側(cè) 阻力較大，2L/C以后vZ波形下拉很大，說(shuō)明端阻力很大，樁承載力與 樁土相對(duì)位移有關(guān)，位移滯后于速度，它的端阻力發(fā)揮滯后。24.某鉆孔灌注樁，樁徑1.2m,樁長(zhǎng)30m,埋設(shè)3根聲測(cè)管進(jìn)行聲波透射法檢測(cè)，3個(gè)剖面的聲速曲線(xiàn)如圖所示，試分析該樁完整性。/f(dB) (Ws) 4(dB) v (Ws).4(dB) v (km/s)20-30-I剖面II剖面III剖面z(m)答案:解從3個(gè)檢測(cè)剖面的聲速v和波幅A沿深度的波形圖分析：(1) 樁頂下2. 0m左右，3個(gè)剖面的v和A皆超過(guò)臨界值(虛線(xiàn))， 說(shuō)明灌注樁接近樁頂位置是隔水層和混凝土的混合物，形成低質(zhì)混凝 土，即浮漿層未剔除所致。(2) 樁身浮漿層往下工剖面和III剖面v、A正常。II剖面,在20m 左右v偏低，小于臨界值；幅值A(chǔ)下降，判斷該處樁身有輕微缺陷。 當(dāng)樁頭浮漿層剔除干凈后，該樁為II類(lèi)樁。25.某海上鋼管樁，外徑1. 22m,壁厚6二38mm,樁長(zhǎng)95m,利用 蒸汽錘作為錘擊設(shè)備，實(shí)測(cè)力和速度波形如圖所示，試定性分析樁承 載力。案:解 從實(shí)測(cè)F和vZ波形看出，樁頂下70m左右樁側(cè)無(wú)側(cè)阻力，主要 是樁外露海水表而段+水深+泥而下10多米的淤泥層，往下樁進(jìn)入較好 土層，F(xiàn)和vZ拉開(kāi)較大距離，樁有較大側(cè)阻力。該樁以側(cè)阻為主，端 阻占的比例不大。26.某灌注樁，樁