U型槽通道施工方案(專(zhuān)家論證意見(jiàn)修改)

1、 1U 型槽通道(雙通道門(mén)式桁架搭設(shè)補(bǔ)充施工方案本標(biāo)段在建設(shè)時(shí)需要保證bcd 區(qū)(b-Ld-U車(chē)輛段范圍內(nèi)下部鋪軌(長(zhǎng)度約216米寬度13米的正常進(jìn)行,在首層高支模的腳手架中需要考慮預(yù)留出鋪軌用的通道,在梁板施工時(shí)需要對(duì)漏下的砂漿、混凝土、水進(jìn)行防護(hù)處理,保證下部車(chē)輛段鋪軌工作的正常進(jìn)行是工程的重點(diǎn)。1.2主要應(yīng)對(duì)措施:1、根據(jù)鋪軌基地范圍組織流水施工,分段搭設(shè)門(mén)式鋼架。2、鋪軌通道(雙通道門(mén)式鋼架結(jié)構(gòu):立柱采用D500X8鋼管,3000(門(mén)式桁架架寬度13m,高5m,上部橫向鋼梁采用工50a 工字鋼,縱向鋼梁采用工40a 工字鋼。3、雙通道和大通道門(mén)式鋼架結(jié)構(gòu)采用相應(yīng)的大跨度鋼結(jié)構(gòu)搭設(shè)。4、

2、為保證在梁板施工時(shí)對(duì)漏下的砂漿、混凝土、水進(jìn)行防護(hù)處理,具體措施在門(mén)式鋼架縱梁上滿(mǎn)鋪密目式安全網(wǎng),上鋪雙層模板,確保砂漿、砼不流入鋪軌基地內(nèi)。5、立柱基礎(chǔ)采用800*800*1000鋼筋混凝土基礎(chǔ),鋼筋配筋618130,混凝土標(biāo)號(hào)C30。 2本標(biāo)段U 型槽通道(雙通道門(mén)式桁架搭設(shè)主要構(gòu)件鋼柱由D500X8鋼柱與與橫向鋼梁工50a 工字鋼、縱向鋼梁工40a 工字鋼焊接再加工而成。D500X8鋼柱及橫向鋼梁工50a 工字鋼、縱向鋼梁工40a 工字鋼制作1、D500X8鋼柱流程:鋼管檢查處理拼接矯直自動(dòng)氣割下料鋼柱組裝鋼柱焊接清渣旁彎校直精整橫向鋼梁焊接安裝縱向鋼梁焊接安裝。2、橫向鋼梁工50a 工

3、字鋼、縱向鋼梁工40a 工字鋼流程:鋼梁檢查處理拼接矯直自動(dòng)氣割下料鋼梁組裝鋼梁焊接清渣旁彎校直精整橫向鋼梁焊接安裝縱向鋼梁焊接安裝。3、鋼柱及鋼梁下料采用自動(dòng)氣割機(jī),下料前先根據(jù)構(gòu)件長(zhǎng)度進(jìn)行材料的拼接和焊接。4、橫向鋼梁工50a 工字鋼、縱向鋼梁工40a 工字鋼鋼桁架的組裝在組裝胎架上進(jìn)行,組裝時(shí)把氣割質(zhì)量良好橫梁放置于胎架上拼裝,依次把氣割質(zhì)量良好縱梁放置于胎架上拼裝成鋼桁架 。鋼柱安裝前應(yīng)對(duì)9米平臺(tái)梁的定位軸線、基礎(chǔ)軸線和標(biāo)高等進(jìn)行檢查。為安裝方便,安裝鋼立柱后,安裝鋼梁,就位后隨即焊接,使其變?yōu)榉€(wěn)定體系。 1吊裝順序吊裝順序?yàn)?先安裝完鋼柱(進(jìn)行找正、安裝系桿、支撐等之后固定好后,檢驗(yàn)

4、達(dá)到要求后再進(jìn)行鋼梁的安裝。 2吊裝準(zhǔn)備工作2.1在柱吊裝之前,先對(duì)基礎(chǔ)預(yù)埋板標(biāo)高、定位軸線位置,作全面的檢查復(fù)核并作整改,以保證吊裝位置的準(zhǔn)確。并在基礎(chǔ)表面把建筑物軸線、安裝中心線,柱腳范圍用墨線彈出來(lái),并標(biāo)明標(biāo)高高差,以供后續(xù)施工。2.2安裝前,混凝土基礎(chǔ)面預(yù)埋板標(biāo)高誤差應(yīng)控制好,后續(xù)鋼柱直接落至鋼板上,以提高鋼柱的安裝效率和準(zhǔn)確性。2.3對(duì)制作完畢的鋼柱進(jìn)行質(zhì)量檢查,確定鋼柱的吊點(diǎn),并作相應(yīng)的準(zhǔn)備。 32.4在鋼柱底板側(cè)面標(biāo)出兩個(gè)方向的軸線,并在鋼柱下部適當(dāng)高度處標(biāo)出標(biāo)高線(基準(zhǔn)點(diǎn)標(biāo)高,以便于校正鋼柱的平面位置和垂直度,以及標(biāo)高等工作。2.5材料堆放平面位置,確定在相應(yīng)的柱腳基礎(chǔ)旁邊,卸

5、車(chē)時(shí)即按對(duì)應(yīng)位置布置,以避免二次搬運(yùn)。焊接操作工藝:焊接方法采用手工電弧焊、確保構(gòu)件的質(zhì)量。焊前準(zhǔn)備:檢驗(yàn)構(gòu)件下料的長(zhǎng)度和垂直度及剖口是否符合規(guī)范要求,應(yīng)在定位架定位,并開(kāi)始點(diǎn)固焊。點(diǎn)固焊所采用的焊接材料、型號(hào)應(yīng)與焊接材質(zhì)相匹配,焊接電流要比正式施焊電流大。點(diǎn)固焊點(diǎn)數(shù)和長(zhǎng)度應(yīng)以焊接過(guò)程中不致使其開(kāi)裂和位置偏移為準(zhǔn),焊點(diǎn)兩側(cè)應(yīng)平穩(wěn)過(guò)渡,焊點(diǎn)高度一般不超過(guò)焊縫高度的2/3。點(diǎn)固焊完畢后,應(yīng)清除熔渣、飛濺等。檢查焊點(diǎn)質(zhì)量,如出現(xiàn)開(kāi)裂、氣孔、熔合不良,應(yīng)將其磨掉重焊。焊接:施焊前將施焊處及其兩側(cè)(10mm 的水、油污等雜物清除干凈。根據(jù)焊條直徑選擇焊接電流。焊接焊條一律采用E4303焊條,冷卻清渣。拆

6、除程序應(yīng)遵循由上而下、先搭后拆的原則,不準(zhǔn)分立面拆架或在上下兩步同時(shí)拆架,做到一步一清、一桿一清。所有縱、橫向等工字鋼應(yīng)隨架子拆除同步下降,嚴(yán)禁先將縱、橫向等工字鋼整層或數(shù)層拆除;分段拆除高差不應(yīng)大于兩步(如高差大于兩步,應(yīng)增設(shè)連墻件加固。拆除下的材料不得直接向下拋擲,應(yīng)傳送至下層承料面再水平運(yùn)輸?shù)焦ぷ髅嫱狻?2軌行區(qū)范圍桁架上現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)概況2.1混凝土構(gòu)件概況、參數(shù)混凝土構(gòu)件概況、參數(shù)表 2.2.1 軌行區(qū)范圍內(nèi)b 、c 、d 區(qū)混凝土構(gòu)件概況、參數(shù) 4 根據(jù)軌行區(qū)范圍桁架上結(jié)構(gòu)部位特征,故選擇下表代表部件進(jìn)行驗(yàn)算。詳細(xì)如下表:表 3.1 軌行區(qū)范圍桁架上梁板混凝土構(gòu)件、模板設(shè)計(jì)樣本參數(shù)

7、表 5 軌行區(qū)范圍桁架上梁模板支撐計(jì)算一、參數(shù)信息梁截面寬度 B(m:0.45;梁截面高度 D(m:1.20;混凝土板厚度(mm:180.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m:0.40; 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m:0.30;立桿步距h(m:0.90;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m:0.90; 梁支撐架搭設(shè)高度H(m:3.00;梁兩側(cè)立桿間距(m:1.05; 承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向; 梁底增加承重立桿根數(shù):4; 采用的鋼管類(lèi)型為48×3.5;立桿承重連接方式:雙扣件,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況,取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80;模板自重(kN/m 2:0.

8、35;鋼筋自重(kN/m 3:1.50;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2:2.5;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2:24.5; 傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m 2:2.0;振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2:2.0;木材品種:馬尾松;木材彈性模量E(N/mm 2:10000.0;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm 2:13.0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm 2:1.5; 面板類(lèi)型:膠合面板;面板彈性模量E(N/mm 2:9500.0; 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm 2:13.0; 6梁底方木截面寬度b(mm:50.0;梁底方木截面高度h(mm:100.0;梁底縱向支撐根數(shù):4;面板厚度(

9、mm:18.0;次楞間距(mm:200 ,主楞豎向根數(shù):4;主楞間距為:200mm ,200mm ,200mm ;穿梁螺栓水平間距(mm:500;穿梁螺栓直徑(mm:M14;主楞龍骨材料:鋼楞;截面類(lèi)型為圓鋼管48×3.5;主楞合并根數(shù):2;次楞龍骨材料:木楞,寬度50mm ,高度100mm ;次楞合并根數(shù):2;二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m 3; t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間,可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取,輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15計(jì)算,得4.000h ;

10、T - 混凝土的入模溫度,取35.000;V - 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h ;H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取1.020m ; 1- 外加劑影響修正系數(shù),取1.200;2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F ;分別計(jì)算得 46.083 kN/m 2、24.480 kN/m 2,取較小值24.480 kN/m 2作為本工程計(jì)算荷載。 7三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(

11、單位:mm跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中,W - 面板的凈截面抵抗矩,W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm 3;M - 面板的最大彎距(N·mm; - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2;按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩:其中 ,q - 作用在模板上的側(cè)壓力,包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q 1= 1.2×1×24.48×0.9=26.44kN/m ; 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q 2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m ;q = q 1+q 2 =

12、 26.438+2.520 = 28.958 kN/m ;計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距: l = 200mm ;面板的最大彎距 M= 0.125×28.958×2002 = 1.45×105N·mm ;經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.45×105 / 7.35×104=1.97N/mm 2; 8面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm 2;f=13N/mm 2,滿(mǎn)足要求! q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q=28.96N/mm ;l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距: l = 200mm ;E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N

13、/mm 2;I-面板的截面慣性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm 4;面板的最大撓度計(jì)算值: = 5×28.96×2004/(384×9500×4.86×105 = 0.131 mm ; 面板的最大容許撓度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm ;面板的最大撓度計(jì)算值 =0.131mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm ,滿(mǎn)足要求! 四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,龍骨采用木楞,截面寬度5

14、0mm ,截面高度100mm ,截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W = 5×102×2/6 = 166.67cm 3;I = 5×103×2/12 = 833.33cm 4; 9內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖(1 .內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中, - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2;M - 內(nèi)楞的最大彎距(N·mm;W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩;f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩:其中,作用在內(nèi)楞的荷載,q = (1.2×24.48×0.9+1.4×2×0.9×1=

15、28.96kN/m ; 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距: l = 200mm ;內(nèi)楞的最大彎距: M=0.101×28.96×200.002= 1.17×105N·mm ;最大支座力:R=1.1×28.958×0.2=6.371 kN ;經(jīng)計(jì)算得到,內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.17×105/1.67×105 = 0.702 N/mm 2; 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm 2;內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 0.702 N/mm 2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值其中 l-計(jì)算跨度(外楞間距:l = 500mm

16、; q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=28.96 N/mm ; 10E - 內(nèi)楞的彈性模量: 10000N/mm 2;I - 內(nèi)楞的截面慣性矩:I = 8.33×106mm 4;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×28.96×5004/(100×10000×8.33×106 = 0.147 mm ;內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm ;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.147mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm ,滿(mǎn)足要求!外楞(木或鋼承受內(nèi)楞傳遞的集中力,取內(nèi)楞的最大支座力6.371kN,按照集中荷載作用

17、下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,外龍骨采用鋼楞,截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:截面類(lèi)型為圓鋼管48×3.5;外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm 3;外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm 4;其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2M - 外楞的最大彎距(N·mm;W - 外楞的凈截面抵抗矩;f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2。根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=1.738 kN·m ;其中,F=1/4×q×h=8.688,h 為梁高為1.2m ,a 為次楞間距為200mm ;經(jīng)計(jì)算得到,外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算

18、值: = 1.74×106/1.02×104 = 171.014 N/mm 2; 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm 2; 11其中E-外楞的彈性模量:206000N/mm 2; F-作用在外楞上的集中力標(biāo)準(zhǔn)值:F=8.688kN ;l-計(jì)算跨度:l=500mm ;I-外楞的截面慣性矩:I=243800mm 4;外楞的最大撓度計(jì)算值:=1.615×8687.520×500.003/(100×206000.000×243800.000=0.349mm ;根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.349 mm外楞的最大容許撓度值:

19、 = 500/400=1.25mm ;外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.349mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.25mm ,滿(mǎn)足要求!五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面積 (mm 2;f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取170 N/mm 2;查表得:穿梁螺栓的直徑: 14 mm ;穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm ;穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm 2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×24.48+1.4×2×0.5×0.495 =7.964 kN 。穿梁螺栓最大容許拉力值: N

20、= 170×105/1000 = 17.85 kN ;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.964kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=17.85kN ,滿(mǎn)足要求!六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。12 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W = 400×18×18/6 = 2.16×104mm

21、 3;I = 400×18×18×18/12 = 1.94×105mm 4; 按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:其中, - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2;M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN·m;l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距: l =150.00mm ;q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m;新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值:q 1: 1.2×(24.00+1.50×0.40×1.20×0.90=13.22kN/m ;模板結(jié)構(gòu)自重荷載:q 2:1.2×0.35×0.40×

22、0.90=0.15kN/m ;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值:q 3: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m ;q = q1 + q2 + q3=13.22+0.15+1.01=14.38kN/m ;跨中彎矩計(jì)算公式如下: 13M max = 0.10×14.378×0.152=0.032kN·m ; =0.032×106/2.16×104=1.498N/mm 2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =1.498 N/mm 2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時(shí)不考慮振動(dòng)

23、荷載作用。 最大撓度計(jì)算公式如下:其中,q-作用在模板上的壓力線荷載: q =(24.0+1.50×1.200+0.35×0.40= 12.38KN/m ;l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距: l =150.00mm ;E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm 2;面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm ;面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×12.38×1504/(100×9500×1.94×105=0.023mm ; 面板的最大撓度計(jì)算值: =0.023mm 小于 面板的最大允許撓度值:

24、= 150 / 250 = 0.6mm ,滿(mǎn)足要求!七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算:(1鋼筋混凝土梁自重(kN/m:q 1 = (24+1.5×1.2×0.15=4.59 kN/m ;(2模板的自重線荷載(kN/m:q 2 = 0.35×0.15×(2×1.2+0.45/ 0.45=0.332 kN/m ; 14(3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN

25、/m:經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P 1= (2.5+2×0.15=0.675 kN/m ;靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.2×4.59+1.2×0.332=5.907 kN/m ;活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.4×0.675=0.945 kN/m ;方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中,方木的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=5×10×10/6 = 83.33 cm 3;I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm 4; 方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和

26、,計(jì)算公式如下: 線荷載設(shè)計(jì)值 q = 5.907+0.945=6.852 kN/m ;最大彎距 M =0.1ql 2= 0.1×6.852×0.4×0.4= 0.11 kN.m ;最大應(yīng)力 = M / W = 0.11×106/83333.3 = 1.316 N/mm 2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm 2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 1.316 N/mm 2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm 2,滿(mǎn)足要求!方木抗剪驗(yàn)算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足:其中最大剪力: V = 0.6×6.852×0.4 = 1.644 kN ; 方木受

27、剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3×1644.48/(2×50×100 = 0.493 N/mm 2; 15方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.5 N/mm 2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.493 N/mm 2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.5 N/mm 2,滿(mǎn)足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和,計(jì)算公式如下 :q = 4.590 + 0.333 = 4.922 kN/m ; 方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×4.922×4004 /(100×10000×416.667×104=0.02mm ;

28、 方木的最大允許撓度 =0.400×1000/250=1.600 mm ;方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.02 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.6 mm ,滿(mǎn)足要求!支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下:(1鋼筋混凝土梁自重(kN/m 2:q1 = (24.000+1.500×1.200= 30.600 kN/m 2;(2模板的自重(kN/m 2:q2 = 0.350 kN/m 2;(3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m 2:q3= (2.500+2.000=4.500 kN/m 2;q = 1.2×(30.600 + 0.350

29、 + 1.4×4.500 = 43.440 kN/m 2;梁底支撐根數(shù)為 n ,立桿梁跨度方向間距為a , 梁寬為b ,梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P ,梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時(shí): 16當(dāng)n >2時(shí): 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN 變形圖(mm 17彎矩圖(kN·m經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到:支座反力 R A = R B =0.139 kN ,中間支座最大反力Rmax=3.126;最大彎矩 M max =0.081 kN.m ;最大撓度計(jì)算值 V max =0.017 mm ;最大應(yīng)力 =0.081×106/5080=16.002 N/mm 2;支撐

30、抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm 2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 16.002 N/mm 2 小于 支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm 2,滿(mǎn)足要求!八、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編,P96頁(yè),雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN ,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN ;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值;計(jì)算中R 取最大支座反力,根據(jù)前面

31、計(jì)算結(jié)果得到 R=3.126 kN ;R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算: 18其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括:水平鋼管的最大支座反力: N 1 =0.139 kN ;腳手架鋼管的自重: N 2 = 1.2×0.149×3=0.536 kN ;樓板的混凝土模板的自重:N 3=1.2×(0.90/2+(1.05-0.45/2×0.40×0.35=0.126 kN ;樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.90/2+(

32、1.05-0.45/2×0.40×0.180×(1.50+24.00=1.652 kN ; N =0.139+0.536+0.126+1.652=2.453 kN ;- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l o /i 查表得到;i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm:i = 1.58;A - 立桿凈截面面積 (cm 2: A = 4.89;W - 立桿凈截面抵抗矩(cm 3:W = 5.08; - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm 2;f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f =205 N/mm 2;l o - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m;參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架,按下

33、式計(jì)算l o = k 1uhk 1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),取值為:1.155 ;u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù),參照扣件式規(guī)范表5.3.3,u =1.7;上式的計(jì)算結(jié)果:立桿計(jì)算長(zhǎng)度 L o = k 1uh = 1.155×1.7×0.9 = 1.767 m ;L o /i = 1767.15 / 15.8 = 112 ;由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.502 ;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ;=2453.267/(0.502×489 = 9.994 N/mm 2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 9.994 N/mm 2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f

34、 = 205 N/mm 2,滿(mǎn)足要求!2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括:梁底支撐最大支座反力: N 1 =3.126 kN ; 19腳手架鋼管的自重: N 2 = 1.2×0.149×(3-1.2=0.536 kN ;N =3.126+0.536=3.447 kN ;- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l o /i 查表得到;i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm:i = 1.58;A - 立桿凈截面面積 (cm 2: A = 4.89;W - 立桿凈截面抵抗矩(cm 3:W = 5.08; - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值

35、( N/mm 2;f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f =205 N/mm 2;l o - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m;參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架,按下式計(jì)算l o = k 1uhk 1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),取值為:1.155 ;u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù),參照扣件式規(guī)范表5.3.3,u =1.7;上式的計(jì)算結(jié)果:立桿計(jì)算長(zhǎng)度 L o = k 1uh = 1.155×1.7×0.9 = 1.767 m ;L o /i = 1767.15 / 15.8 = 112 ;由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.502 ; 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ;=3447.19/(0.

36、502×489 = 14.043 N/mm 2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 14.043 N/mm 2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm 2,滿(mǎn)足要求!十、立桿的地基承載力計(jì)算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿(mǎn)足下式的要求p f g地基承載力設(shè)計(jì)值:f g = f gk ×k c = 220×1=220 kPa ;其中,地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值:f gk = 220 kPa ;腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù):k c = 1 ;立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力:p = N/A =3.126/0.25=12.502 kPa ;其中,上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 :N =

37、3.126 kN ; 20基礎(chǔ)底面面積 :A = 0.25 m 2 。p=12.502 f g =220 kPa 。地基承載力滿(mǎn)足要求!軌行區(qū)范圍桁架上梁模板支撐計(jì)算一、參數(shù)信息:橫向間距或排距(m:0.90;縱距(m:0.90;步距(m:1.50;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m:0.10;模板支架搭設(shè)高度(m:3.50; 采用的鋼管(mm:48×3.5 ;板底支撐連接方式:方木支撐;立桿承重連接方式:可調(diào)托座;模板與木板自重(kN/m 2:0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m 3:25.000; 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2:1.000;樓板的計(jì)算厚度(mm:180.00;

38、面板采用膠合面板,厚度為18mm ;板底支撐采用方木;面板彈性模量E(N/mm 2:9500;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2:13;木方彈性模量E(N/mm 2:9500.000;木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2:13.000; 木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm 2:1.400;木方的間隔距離(mm:300.000; 木方的截面寬度(mm:60.00;木方的截面高度(mm:80.00;托梁材料為:鋼管(雙鋼管 :48 × 3.5; 21 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度,取單位寬度1m 的面板作為計(jì)算單元面板的截面慣性矩I 和截面抵

39、抗矩W 分別為: W = 100×1.82/6 = 54 cm 3; I = 100×1.83/12 = 48.6 cm 4; 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 22 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m: q 1 = 25×0.18×1+0.35×1 = 4.85 kN/m ; (2活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m: q 2 = 1×1= 1 kN/m ;2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和,計(jì)算公式如下 :最大彎矩M=0.1×7.22×0.

40、32= 0.065 kN·m ;面板最大應(yīng)力計(jì)算值 = 64980/54000 = 1.203 N/mm 2; 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm 2;面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 1.203 N/mm 2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm 2,滿(mǎn)足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×4.85×3004/(100×9500×48.6×104=0.058 mm ; 23面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm ;面板的最大撓度計(jì)算值 0.058 mm 小于 面板的最大允許撓度 1

41、.2 mm,滿(mǎn)足要求!三、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算,截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W=6×8×8/6 = 64 cm 3; I=6×8×8×8/12 = 256 cm 4; 方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖(mm 1.荷載的計(jì)算:(1鋼筋混凝土板自重(kN/m: q 1= 25×0.3×0.18 = 1.35 kN/m ; (2模板的自重線荷載(kN/m: q 2= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ;(3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m: p 1 = 1×0.

42、3 = 0.3 kN/m ;2.強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和,計(jì)算公式如下 :均布荷載 q = 1.2 × (q 1 + q 2+ 1.4 ×p 1 = 1.2×(1.35 + 0.105+1.4×0.3 = 2.166 kN/m ; 24最大彎距 M = 0.125ql 2 = 0.125×2.166×0.92 = 0.219 kN·m ; 方木最大應(yīng)力計(jì)算值 = M /W = 0.219×106/64000 = 3.427 N/mm 2; 方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.00

43、0 N/mm 2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 3.427 N/mm 2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm 2,滿(mǎn)足要求!3.抗剪驗(yàn)算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足: = 3V/2bh n < 其中最大剪力: V= 0.625×2.166×0.9 = 1.218 kN ;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3 ×1.218×103/(2 ×60×80 = 0.381 N/mm 2; 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.4 N /mm 2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.381 N/mm 2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.4 N/mm 2,滿(mǎn)足要求!4.撓度驗(yàn)

44、算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和,計(jì)算公式如下 :均布荷載 q = q 1 + q 2 = 1.455 kN/m ;最大撓度計(jì)算值 = 0.521×1.455×9004 /(100×9500×2560000= 0.205 mm ; 最大允許撓度 V=900/ 250=3.6 mm ;方木的最大撓度計(jì)算值 0.205 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿(mǎn)足要求!四、托梁材料計(jì)算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算; 托梁采用:鋼管(雙鋼管 :48 × 3.5; W=10.16 cm 3; I=24.38

45、cm 4;集中荷載P 取縱向板底支撐傳遞力,P = 2.437 kN ; 25托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m托梁計(jì)算變形圖(mm托梁計(jì)算剪力圖(kN 最大彎矩 M max = 0.585 kN·m ; 最大變形 V max = 0.677 mm ; 最大支座力 Q max = 7.96 kN ;26 最大應(yīng)力 = 584966.189/10160 = 57.575 N/mm 2;托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm 2;托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 57.575 N/mm 2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm 2,滿(mǎn)足要求!托梁的最大撓度為 0.677mm

46、小于 900/150與10 mm,滿(mǎn)足要求!五、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:(1腳手架的自重(kN:N G1 = 0.129×3.5 = 0.452 kN ;(2模板的自重(kN:N G2 = 0.35×0.9×0.9 = 0.284 kN ;(3鋼筋混凝土樓板自重(kN:N G3 = 25×0.18×0.9×0.9 = 3.645 kN ;靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 N G = N G1+N G2+N G3 = 4.38 kN ;2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的

47、荷載。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 N Q = (1+2 ×0.9×0.9 = 2.43 kN ;N = 1.2N G + 1.4N Q = 8.658 kN ;六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN :N = 8.658 kN ;- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 L o /i 查表得到;i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm :i = 1.58 cm ;A - 立桿凈截面面積(cm 2:A = 4.89 cm 2;W - 立桿凈截面模量(抵抗矩(cm 3:W=5.08 cm 3;- 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm 2; 27f- 鋼管立

48、桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 :f =205 N/mm 2;L 0- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m;如果完全參照扣件式規(guī)范,由下式計(jì)算:l 0 = h+2aa - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度;a = 0.1 m ; 得到計(jì)算結(jié)果:立桿計(jì)算長(zhǎng)度 L 0 = h + 2a = 1.5+2×0.1 = 1.7 m ;L 0 / i = 1700 / 15.8=108 ;由長(zhǎng)細(xì)比 l o /i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.53 ;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值;=8658.42/(0.53×489 = 33.408 N/mm 2;立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 33.408 N/mm 2 小于

49、 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f= 205 N/mm 2,滿(mǎn)足要求!七、立桿的地基承載力計(jì)算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿(mǎn)足下式的要求p f g地基承載力設(shè)計(jì)值:f g = f gk ×k c = 220×1=220 kpa ;其中,地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值:f gk = 220 kpa ;腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù):k c = 1 ;立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力:p = N/A =8.658/0.25=34.634 kpa ;其中,上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 :N = 8.658 kN ;基礎(chǔ)底面面積 :A = 0.25 m 2 。p=34.634 f g =220 kpa 。地基承載力滿(mǎn)足要求!八