精品資料（2021-2022年收藏的）畢業(yè)設計110kV地區(qū)變電站繼電保護設計精

1、目 錄1 前言 . 錯誤!未定義書簽。2 方案比較 . 33 確定運行方式 . 43.1標幺值計算 . 4 3.2短路電流的計算 . 5 3.3確定運行方式 . 104 短路計算 . 105 繼電保護的配置 . 135.1繼電保護的基本知識 . 錯誤!未定義書簽。 5.2發(fā)電機的保護配置 . 16 5.2.1發(fā)電機縱聯(lián)差動保護 . 錯誤!未定義書簽。 5.2.2發(fā)電機過電流保護 . 錯誤!未定義書簽。 5.3變壓器的保護配置 . . 錯誤!未定義書簽。 5.3.1 變壓器過負荷保護整定計算 .錯誤!未定義書簽。 5.3.2 變壓器過電流保護整定計算 . 18 5.3.3 瓦斯保護 19 5.4

2、母線的保護配置 . 錯誤!未定義書簽。5.4.1母線完全差動保護 . 錯誤!未定義書簽。6結論 . 21 7參考文獻 . 23前 言一、原始資料1. 發(fā)電廠情況(1類型:水電廠(2發(fā)電廠容量與臺數(shù):MW 503,發(fā)電機電壓:KV 5. 10, 85. 0cos =(3發(fā)電廠年利用小時數(shù) h T 4200max =(4發(fā)電廠所在地最高溫度 40,年平均溫度 20,氣象條件一般,所 在地海拔高度低于 1000m2. 電力負荷情況(1 發(fā)電機電壓負荷:最大 12MW , 最小 4MW , 85. 0cos =,h T 4000max = (2 35KV 電壓負荷:最大 90MW , 最小 10MW

3、, 85. 0cos =,h T 4500max = (3其余功率送入 110KV 系統(tǒng),系統(tǒng)容量 5000MVA 。歸算到 110KV 母線阻抗為 0.02,其中 MVA S j 100=。(4自用電 4%。(5供電線路數(shù)目 發(fā)電機電壓 10.5KV , 架空線路 4回, 每回輸送容量 4MW , 85. 0cos =。 35KV 架空輸電線路 4回,每回輸送容量 40MW , 85. 0cos =。 110KV 架空線路 2回,與系統(tǒng)連接。二、電氣主接線圖 2 方案比較本次畢業(yè)設計的主要內(nèi)容是對水電廠變壓器和母線繼電保護的配置?？?以依據(jù)繼電保護配置原理,根據(jù)經(jīng)驗習慣,先選擇出保護方案,通

4、過論證比較 后認可其中的一套方案,再對這套方案中的保護進行確定性的整定計算和靈敏 性校驗,看看它們是否能滿足要求,如果能滿足便可以采用,如果不能滿足則 需要重新選擇,重新整定和校驗。 對于變壓器而言,它的主保護可以采用最常見的縱聯(lián)差動保護和瓦斯保護, 用兩者的結合來做到優(yōu)勢互補。 因為變壓器差動保護通常采用三側電流差動, 其 中高電壓側電流引自高壓熔斷器處的電流互感器, 中低壓側電流分別引自變壓器 中壓側電流互感器和低壓側電流互感器, 這樣使差動保護的保護范圍為三組電流 互感器所限定的區(qū)域, 從而可以更好地反映這些區(qū)域內(nèi)相間短路, 高壓側接地短 路以及主變壓器繞組匝間短路故障。 考慮到與發(fā)電機

5、的保護配合, 所以我們使用 縱差動保護作為變壓器的主保護, 不考慮用電流速斷保護。 瓦斯保護主要用來保 護變壓器的內(nèi)部故障,它由于一方面簡單,靈敏,經(jīng)濟;另一方面動作速度慢, 且僅能反映變壓器油箱內(nèi)部故障, 就注定了它只有與差動保護配合使用才能做到 優(yōu)勢互補, 效果更佳。 考慮到有 110kV 高壓等級, 變壓器也采用零序電流差動保 護。 而過電流保護和過負荷保護作為差動保護。 對于 400kV 以上的變壓器, 當數(shù) 臺并列運行或單獨運行時, 應裝設過負荷保護。 為了防止變壓器外部短路, 并作 為內(nèi)部故障的后備保護, 一般在變壓器上應裝設過電流保護。 對單側電源的變壓 器, 保護裝置的電流互感

6、器應安裝在電源側, 以便發(fā)生變壓器內(nèi)部故障而瓦斯保 護或差動保護拒動時, 由過電流保護整定時限動作后, 作用于變壓器各側的斷路器跳閘。而對于母線保護的配置,一般地不采用專門的母線保護,而利用供電元件的 保護裝置就可以切除故障, 但利用供電元件的保護裝置切除母線故障時, 故障切 除時間長,所以有時需裝設專門的母線保護。比如:110kV 及以上的雙母線或分 段單母線。 110kV 、 35kV 母線或重要變電所母線,為滿足全線速動要求時。本設 計雙母線采用電磁型比相式電流差動保護,而 35kV 、 10kV 母線均采用了單母線 電流差動保護。對于出線部分首先考慮的是電流速斷保護作為主保護, 而過電

7、流保護作為后 備保護。綜上所述,方案 1比較合理,方案 1保護作為設計的初始保護,在后續(xù)章節(jié) 對這些保護進行整定與校驗,是否符合設計要求。3 確定運行方式3.1 標幺值計算本次設計中取 B S =100MVA, B av u u =.系統(tǒng) S1的電抗標幺值 10.0192X =,系統(tǒng) S2的電抗標幺值 20.288X =。各元件的電抗標幺值計算如下:變壓器 1B 的各繞組短路電壓分別為:1(12 (31 (23 11%(%(10.517.56.5 10.7522s s s s V V V V -=+-=+-= 2(12 (23 (31 11%(%(10.56.517.5 0.2522s s s

8、 s V V V V -=+-=+-=- 3(23 (31 (12 11%(%(17.56.510.5 6.7522s s s s V V V V -=+-=+-= 所以,變壓器 1B 的電抗值為11%10.751000 B B N V S x S =第 5 頁12%0.251000.00410010063s B B N V S x S -=- 13%6.751000.10710010063s B B N V S x S = 變壓器 2B NBS B S S V x =100%2 =167. 0631001005. 10=3.2短路電流的計算110kV 電力系統(tǒng)正常運

9、行時,系統(tǒng)存在二種運行情況,即:兩臺發(fā)電機同時 運行、 一臺發(fā)電機退出運行另一臺單獨運行。 下面分別分析各種情況下系統(tǒng)運行 時的轉移電抗,計算電抗和短路電流。(一 兩臺發(fā)電機同時運行,變壓器 12B B 、 同時投入運行。 G1S圖 3.1 S1、 S2運行時短路情況當 K1發(fā)生短路時:23450.2880.0850.0020.371x x x x =+=+-= 1. 所以, K1點發(fā)生短路時的等值網(wǎng)絡如圖 3.2所示。第 6 頁 0.34G1G2S圖 3.2 K1點發(fā)生短路時的等值網(wǎng)絡網(wǎng)絡中間接點消去法,簡稱 Y 法81. 550125. 0275. 0102. 01507. 0134. 0

10、1=-+=Y (65. 140125. 0275. 081. 5523=-=x Y C 43. 7507. 014=C x 293. 002. 015=C xG1對短路點 K1的計算電抗為:2. 010082. 5811=x x js G2對短路點 K1的計算電抗為:37. 410082. 5822=x x js系統(tǒng) S 對短路點 K1的計算電抗為:293. 03=js x查表得:標幺值:系統(tǒng) S :4. 3293. 01'' *3=S I G2:23. 037. 41' ' *2=s I G2和 S 提供的:63. 323. 04. 3' '

11、=+=I 當 K2發(fā)生短路時所以, K2點發(fā)生短路時的等值網(wǎng)絡如圖 3.3所示。第 7 頁 G1G1S G2圖 3.3 K2點發(fā)生短路時的等值網(wǎng)絡同理用 Y 法計算, =12. 12Y=12. 2175. 0Y C 697. 03275. 03=C x657. 031. 04=C x 45. 1676. 75=C xG1對短路點 K2的計算電抗為:41. 010082. 58697. 01=js x G2對短路點 K2的計算電抗為:69. 910082. 5845. 162=js xS 對短路點 K2的計算電抗為:652. 03=js x522. 1657. 01'' *=s

12、I 103. 086. 91' ' *2=G IG2和 S 提供的 : 625. 1103. 0522. 1' ' =+=I 當 K3發(fā)生短路時655767870.10420.0530.0530.2860.10420.2860.1770.286x x x x x x x x +=655767960.10420.0530.0530.2860.10420.2860.4850.1042x x x x x x x x +=第 8 頁所以, K3點發(fā)生短路時的等值網(wǎng)絡如圖 3.4所示。0.02 G1S G2圖 3.4 3K 點發(fā)生短路時的等值網(wǎng)絡G1對短路點 K3的計算電

13、抗為:35. 010082. 586025. 01=js x G2對短路點 K3的計算電抗為:3. 010082. 58507. 02=js xS 對短路點 K3的計算電抗為:02. 03=js x5002. 01' ' *3=s I 當 K4發(fā)生短路時 S所以, K3點發(fā)生短路時的等值網(wǎng)絡如圖 3.4所示G3對短路點 K3的計算電抗:298. 010082. 58 167. 034. 0(3=+=js xS 對短路點 K3的計算電抗 :02. 0=js x (二 S1、 B1運行, S2、 B2停運。第 9 頁 圖 3.5 S1、 B1運行時短路情況同理算得其短路電流大小表

14、3.2短路電流表 (三 S2、 B1運行, S2、 B2停運。 圖 3.6 S2、 B2運行時短路情況同理算得其短路電流大小 3.3 確定運行方式由 3.2節(jié)的計算過程,統(tǒng)計系統(tǒng)各短路點短路時的短路電流如表 3.4。 系統(tǒng) S 側(1f 處短路時的最大運行方式為:兩臺發(fā)電機同時運行 最小運行方式為:S1、 B1運行, S2、 B2停運。最小運行方式下的兩相短路電流: 112.08510.466K I kA = =219.09316.5352K I kA = 314.06312.179K I kA = =4 短路計算110kV 側線路保護整定 最大運行方式下: 圖 4.1 最大運行方式下 110

15、kV 側出線短路情況10.01920.01920.3710.3710.371AX AXX X X +=20.01920.01920.3710.3710.0192AX AXX X X +=最小運行方式下 圖 4.1 最小運行方式下 110kV 側出線短路情況 35kV 側出線短路計算同理可以算出 35kV 側出線短路電流情況。 10kV 側出線短路計算同理可以算出 10kV 側出線短路電流情況。 5 繼電保護的配置5.1繼電保護基礎知識5.1.1繼電保護的基本要求對動作于跳閘的保護裝置應該滿足選擇性、 速動性、 靈敏性和可靠性四個基 本要求, 四個要求之間相互制約, 對立統(tǒng)一, 在繼電保護的各個

16、環(huán)節(jié)都應根據(jù)運 行的需要協(xié)調(diào)四者之間的關系。1. 選擇性繼電保護動作的選擇性是指電力系統(tǒng)有故障時, 應由距故障點最近的保護裝 置動作, 僅將故障元件從電力系統(tǒng)中切除, 使停電范圍盡量縮小, 以保證系統(tǒng)中 無故障部分仍能繼續(xù)安全運行。2. 速動性快速的切出故障可以提高電力系統(tǒng)并聯(lián)運行的穩(wěn)定性, 減少用戶在電壓降低 情況下工作的時間, 以及縮小故障元件的損壞程度。 因此, 在發(fā)生故障時, 應力 求保護裝置能迅速動作并切除故障。3. 靈敏性繼電保護的靈敏性, 是指對于其保護范圍內(nèi)發(fā)生任何故障或不正常運行狀態(tài) 的反應能力, 滿足靈敏性要求的保護裝置應該是在事先要求的保護范圍內(nèi)部故障 時, 不論短路點的

17、位置、 短路類型如何, 以及短路點是否有過渡電阻, 都能敏銳 感覺、正確反應。4. 可靠性保護裝置的可靠性是指在該保護裝置的保護范圍內(nèi)發(fā)生了它應該動作的故 障時, 它不應該拒絕動作, 而在任何其他該保護裝置不應該動作的情況下, 則不 應該誤動作?？煽啃灾饕Q于保護裝置本身的質(zhì)量和運行維護水平。 一般來說, 保護的 原理完善, 裝置組成元件的質(zhì)量越高、 接線越簡單、 模擬式保護回路中繼電器的 接點數(shù)量越少, 保護裝置的工作就越可靠。 同時, 精細的制作工藝、 正確的調(diào)整 實驗、 良好是運行維護以及豐富的運行經(jīng)驗, 對于提高保護的可靠性也具有重要 的作用。以上四個基本要求是分析研究繼電保護性能的

18、基礎, 也是貫穿整個課程設計 的基本路線。 在它們之間, 既有矛盾的一面, 又有在一定條件下統(tǒng)一的一面。 繼 電保護的設計主要圍繞著如何處理好這四個基本要求之間的辯證統(tǒng)一關系而進 行的。選擇設計繼電保護的方式除了應滿足上述的四個基本要求外, 還應考慮經(jīng)濟 條件。 但首先應從國民經(jīng)濟的整體利益出發(fā), 按被保護元件在電力系統(tǒng)中的作用 和地位來確定保護方式, 而不能只從保護裝置本身的投資來考慮, 這是因為保護 不完善或不可靠而給國民經(jīng)濟造成的損失, 一般遠遠高于即使是最復雜的保護裝 置的投資。 但是要主意對較為次要的數(shù)量很多的電氣元件 (如低壓配電線路、 小 容量電動機 ,也不應該裝設過于復雜的和昂

19、貴的保護裝置。5.1.2繼電保護的作用電力系統(tǒng)繼電保護是電力系統(tǒng)安全運行的重要保證, 繼電保護的整定計算是 保證保護裝置正確可靠工作的基礎。 目前, 繼電保護技術發(fā)展趨勢已經(jīng)向計算機 化,網(wǎng)絡化,智能化,保護、控制、測量和數(shù)據(jù)通信一體化發(fā)展。繼電保護裝置,是指能反映電力系統(tǒng)中電氣元件發(fā)生故障或不正常運行狀 態(tài),并動作于斷路器跳閘或發(fā)出信號的一種自動裝置。它的基本任務是:(1自動、迅速、有選擇性的將故障元件從電力系統(tǒng)中切除,使故障元件 免于繼續(xù)遭到破壞,保證其他無故障部分迅速恢復正常運行;(2反應元件的不正常運行狀態(tài),并根據(jù)運行維護的條件(例如有無經(jīng)常 值班人員 , 而動作于發(fā)出信號、 減負荷或

20、跳閘。 此時一般不要求保護迅速動作, 而是根據(jù)對電力系統(tǒng)及其元件的危害程度規(guī)定一定的時延, 以免不必要的動作和 由于干擾而引起的誤動作。因繼電保護主要反應短路故障,故習慣上對“短路”和“故障”二詞不加嚴 格區(qū)分。例如“單相接地” 、 “單相短路” 、 “單相故障”實際上指的是同一件事。 但嚴格上說,故障的含義較廣,不只是指短路,也包括其他故障。5.1.3繼電保護結構原理繼電保護主要利用電力系統(tǒng)中元件發(fā)生短路或異常情況時的電氣量 , 電流、 電壓、功率、頻率等的變化,構成繼電保護動作的原理,也有其他的物理量,如 變壓器油箱內(nèi)故障時伴隨產(chǎn)生的大量瓦斯和油流速度的增大或油壓強度的增高。 大多數(shù)情況下

21、, 不管反應哪種物理量, 繼電保護裝置都包括測量部分和定值調(diào)整 部分、邏輯部分、執(zhí)行部分。繼電保護原理結構方框圖如下: 圖 1繼電保護原理結構方框圖 圖 2跳閘或信號原理示意圖5.1.4繼電保護裝置的組成1. 測量部分測量部分是測量從被保護對象輸入的有關電氣量。 并與已給定的整定值進行 比較,根據(jù)比較的結果,判斷保護是否應該啟動的部件。2. 邏輯部分邏輯部分是根據(jù)測量部分輸出量的大小、 性質(zhì)、 輸出的邏輯狀態(tài)、 出現(xiàn)的順 序或它們的組合, 使保護裝置按一定的布爾邏輯及時序邏輯關系工作, 最后確定 是否應該使斷路器跳閘或發(fā)出信號,并將有關命令傳給執(zhí)行部分的部件。 3. 執(zhí)行部分執(zhí)行部分是根據(jù)邏輯

22、部分傳送的信號, 最后完成保護裝置所擔負的對外操作 的任務的部件。 如檢測到故障是, 發(fā)出動作信號驅動斷路器跳閘; 在不正常運行 時發(fā)出示警信號;在正常運行時,不產(chǎn)生動作信號。5.1.5保護配置的一般設計原則電力系統(tǒng)繼電保護設計與配置是否合理直接影響電力系統(tǒng)的安全運行。 若設 計與配置不當, 在出現(xiàn)保護不正確動作的情況時, 會使得事故停電范圍擴大, 給 國民經(jīng)濟帶來程度不同的損失, 還可能造成設備或人身安全事故。 因此, 合理地 選擇繼電保護的配置主案正確地進行整定計算, 對保護電力系統(tǒng)安全運行具有十 分重要的意義。選擇繼電保護配置方案時, 應盡可能全面滿足可靠性、 選擇性、 靈敏性和速 動性

23、的要求。 當存在困難時允許根據(jù)具體情況, 在不影響系統(tǒng)安全運行的前提下 適當?shù)亟档湍承┓矫娴囊蟆５?15 頁第 16 頁選擇繼電保護裝置方案時, 應首先考慮采用最簡單的保護裝置, 以求可靠性 較高、 調(diào)試較方便和費用較省。 只有當最簡單的保護裝置滿足不了四個方面的基 本要求時, 才考慮近期電力系統(tǒng)結構的特點、 可能的發(fā)展情況、 經(jīng)濟上的合理性 和國內(nèi)外已有的成熟經(jīng)驗。所選定的繼電保護配置方案還應能滿足電力系統(tǒng)和各站、所運行方式變化的要 求。 35千伏及以上的電力系統(tǒng),所有電力設備和輸電線路均應裝設反應于短路 故障和異常運行狀況的繼電保護裝置。 一般情況下應包括主保護和后備保護。 主 保護是能

24、滿足從穩(wěn)定及安十要求出發(fā), 有選擇性地切除被保護設備或全線路故障 設備或線路的保護。 后備保護可包括近后備和遠后備兩種作用。 主保護和后備保 護都應滿足 電力裝置的繼電保護和自動裝置設計規(guī)范 所規(guī)定的對短路保護的 最小靈敏系數(shù)的要求。5.2 發(fā)電機保護的配置5.2.1發(fā)電機縱聯(lián)差動保護 1計算發(fā)電機二次額定電流 發(fā)電機一次額定電流 23. 385. 05. 10503cos =U P I KA二次側額定電流 234. 3100032342=TA n I I A 2確定最小動作電流969. 023. 33. 03. 0=I I s KA 3確定拐點電流261. 223. 37. 07. 0=I

25、I t KA4確定制動特性曲線 S計算機端保護區(qū)外三相短路時流過發(fā)電機的最大短路電流(17. 165. 1082. 582. 0113max . =''=U S X I B d k KA 計算差動回路最大不平衡電流(536. 1100017. 1602. 01. 05. 05. 13max. max . =+=+=TA k T st unb unb n I m K K K I A制動特性斜率 S第 17 頁15. 0261. 217. 16969. 0536. 12max . max . =-=-t res s unb rel I I I I K S取 S=0.35靈敏度計算計

26、算流入差動回路的電流004. 14100015. 1082. 582. 02. 01n 1U S 13TA B 2=+=+''=X X I d k A 制動電流 7142121=K res I I A動作電流(39. 2261. 273. 0969. 0=-+=-+=t res s op I I S I I 靈敏系數(shù)86. 539. 214=op k sen I I K 差動速斷動作電流936. 12234. 3442=I I i 5.2.2發(fā)電機過電流保護 基準容量 82. 5885. 050000cos =N B P S MVA 發(fā)電機額定電流23. 385. 05. 10

27、50cos 3=N N U P I KA發(fā)電機兩相短路電流計算(986. 1323. 32. 02. 0322min . =+=+''=X X I I k KA74. 823. 385. 0215. 1=I K K K I re ss rel set KA 74. 810008740. =TA set r set n I I A 靈敏系數(shù)(5. 16. 174. 8986. 132min . >=set k senI I K第 18 頁5.3變壓器保護的配置5.3.1變壓器過負荷整定計算對于 400kVA 以上的變壓器、當數(shù)臺并列運行或單獨運行并作為其他負荷的 備用電源時

28、, 應裝設過負荷保護。 過負荷保護通常用只裝在一相, 其動作時限較 長, 延時動作于發(fā)信號。 僅一側電源的三繞組降壓變壓器, 若三側容量相等, 只 裝于電源側; 若三側容量不等, 則裝于電源側; 若三側容量不等, 則裝于電源側 及容量較小側,所以本設計中裝于高壓和低壓側。 圖 5.7變壓器過負荷保護原理圖整定計算:110kV 側:18. 32443. 26285. 005. 1=e f k dz I K K I 式中 k K :可靠系數(shù)取 1.05; f K :返回系數(shù):0.85; e I :變壓器額定電流。 10kV 側:18. 339629. 274985. 005. 1=e f k dz

29、 I K K I 過負荷信號裝置動作時間取 9到 10s 。5.3.2變壓器過電流保護整定計算為了防止變壓器外部短路,并作為內(nèi)部故障的后備保護,一般在變壓器上應 裝設過電流保護。第 19 頁 變壓器過電流保護原理圖整定計算:按躲過變壓器可能的最大負荷電流整定。 即:.max kdk fh fK I I K =式中 k K :可靠系數(shù),取 1.11.2f K :返回系數(shù),取 0.85。.max fh I :最大負荷電流。 .max 1fh e nI I n =- ; n 為并列運行的變壓器臺數(shù)。 所以 98. 74043. 26212285. 02. 1=-=dz I 靈敏度校驗:按變壓器低壓母

30、線故障時的最小短路電流計算。即 222. 274. 064. 1min . >=dz d im I I K 變壓器過電流保護動作時間:5. 00=t5.3.3瓦斯保護800kV 及以上的油浸式變壓器和 400kV 以上的車間內(nèi)油浸式變壓器,均應裝 設瓦斯保護。 瓦斯保護用來反應變壓器油箱內(nèi)部的短路故障及油面降低, 其中重 瓦斯保護動作于跳開變壓器各電源測,輕瓦斯保護動作于發(fā)出信號。瓦斯保護有重瓦斯和輕瓦斯之分,它們裝設于油箱與油枕之間的連接導管 上。其中輕瓦斯按氣體容積進行整定,整定范圍為:250300cm 3, 一般整定在250cm 3。重瓦斯按油流速度進行整定,整定范圍為:0.61.

31、5m/s,一般整定在 1m/s 。瓦斯保護原理示意圖 5.4 母線保護 當正常運行以及母線范圍以外故障時， 在母線上所有連接支路中流入的電流和流 出的為滿足速動性、選擇性的要求，母線保護都是按差動原理構成的。由于母線 上一般連接著較多的電氣元件（如線路、變壓器、發(fā)電機等） ，因此其差動保護 基本原理有如下幾項： （1）電流相等，或表示為 å I = 0 。 （2）當母線上發(fā)生故障時，所有與電源連接的支路都向故障點供給短路電流， 而在供電給負荷的連接支路中電流幾乎等于零，因此 å I = I K （短路點的總電 流） 。 （3）如從每個連接支路中的電流的相位來看，則在正常運行

32、以及外部故障是， 至少有一個支路中的電流相位和其余支路中的電流相位是相反的。具體來說，就 是電流流入的支路和流出的支路的電流相位相反。而當母線故障時，除電流幾乎 等于零的負荷支路以外，其他支路中的電流都是流向母線上的故障點，因此是同 相位的 110KV 母線保護： 5.4.1 母線完全差動保護 1. 躲開外部短路故障產(chǎn)生的最大不平衡電流 · · · I act = K relK er I k.max n TA 由短路電流計算可知外部短路故障產(chǎn)生的最大不平衡電流 I k.max =37.05KA 1.5 ´ 0.1´ 37.05 = 0.055

33、KA = 55.6 A 100 2. 動作電流大于任意一線路的最大負荷電流 所以得到 I act = 第 20 頁 Iact = K relI L.max n TA 58.82 MVA = 0.682 KA = 682 A 100 KV ´ 0.85 1.3 ´ 682 = 8.866 A = 100 最大負荷電流 I L.max = 所以得到 I act 綜上，保護的整定值 I act = 55.6A 3. 靈敏系數(shù)校驗 K sen = I k . min I act nTA 最小不平衡電流 I k .min =7. 067KA=7067A K sen = 7067 =

34、2.22 > 2 31 .8 ´ 100 6 結論 表 6.1 110kV 側出線的保護配置情況表 保護 A1 A2 距離 I 段 （主保護） 距離 III 段 （后備保護） 整定 整定 校驗 20.4W 31.211W 1.3 > 1.2 17W 22.52W 1.324 保護 主保護 后備保護 表 6.2 35kV 側出線的保護配置情況表 B1 I 段保護的整定 保護范圍 III 段保護的整定 校驗 4.8kA 96.35% 0.501kA 5.257 B3 7kA 55.06% 0.429kA 8.247 I 段保護的整定 保護范圍 III 段保護的整定 校驗 第 21 頁 保護 主保 護 后備 保護 瞬時電流閉鎖電 壓速斷保護整定 保護范圍 III 段電流保護的 整定 校驗 B4 2.011kA 22.78% 0.903kA 3.3