井巷通風(fēng)阻力

1、第三章 井巷通風(fēng)阻力本章重點(diǎn)和難點(diǎn)：摩擦阻力和局部阻力產(chǎn)生的原因和測算當(dāng)空氣沿井巷運(yùn)動(dòng)時(shí)，由于風(fēng)流的粘滯性和慣性以及井巷壁面等對風(fēng)流的阻滯、擾動(dòng)作用而形成通風(fēng)阻力，它是造成風(fēng)流能量損失的原因。井巷通風(fēng)阻力可分為兩類：摩擦阻力(也稱為沿程阻力)和局部阻力。第一節(jié) 井巷斷面上風(fēng)速分布一、風(fēng)流流態(tài)1、管道流同一流體在同一管道中流動(dòng)時(shí)，不同的流速，會(huì)形成不同的流動(dòng)狀態(tài)。當(dāng)流速較低時(shí)，流體質(zhì)點(diǎn)互不混雜，沿著與管軸平行的方向作層狀運(yùn)動(dòng)，稱為層流(或滯流)。當(dāng)流速較大時(shí)，流體質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)速度在大小和方向上都隨時(shí)發(fā)生變化，成為互相混雜的紊亂流動(dòng)，稱為紊流(或湍流)。（）雷諾數(shù)Re式中：平均流速v、管道直徑d和流

2、體的運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)。在實(shí)際工程計(jì)算中，為簡便起見，通常以Re=2300作為管道流動(dòng)流態(tài)的判定準(zhǔn)數(shù)，即： Re2300 層流， Re2300 紊流（）當(dāng)量直徑對于非圓形斷面的井巷，Re數(shù)中的管道直徑d應(yīng)以井巷斷面的當(dāng)量直徑de來表示：因此，非圓形斷面井巷的雷諾數(shù)可用下式表示：對于不同形狀的井巷斷面，其周長U與斷面積S的關(guān)系，可用下式表示： 式中：C斷面形狀系數(shù)：梯形C；三心拱C；半圓拱C。（舉例見P38）2、孔隙介質(zhì)流在采空區(qū)和煤層等多孔介質(zhì)中風(fēng)流的流態(tài)判別準(zhǔn)數(shù)為：式中：K冒落帶滲流系數(shù)，m2； l濾流帶粗糙度系數(shù)，m。層流，Re； 紊流，Re； 過渡流 0.25<Re。例：某巷道采用工字鋼

3、支護(hù)，S=9m2，Q=240m3/min=4m3/s，判斷風(fēng)流流態(tài)。解：Re=Vd/=4VS/(U)=4×4×9/(15×10-6×4.16×3)=84615>2300,紊流 巷道條件同上，Re=2300層流臨界風(fēng)速： V=Re×U×/4S =2300×4.16×3×15×10-6/(4×9)=二、井巷斷面上風(fēng)速分布（1）紊流脈動(dòng)風(fēng)流中各點(diǎn)的流速、壓力等物理參數(shù)隨時(shí)間作不規(guī)則變化。（2）時(shí)均速度瞬時(shí)速度 vx 隨時(shí)間的變化。其值雖然不斷變化，但在一足夠長的時(shí)間段 T 內(nèi)

4、，流速 vx 總是圍繞著某一平均值上下波動(dòng)。（3）巷道風(fēng)速分布由于空氣的粘性和井巷壁面摩擦影響，井巷斷面上風(fēng)速分布是不均勻的。層流邊層：在貼近壁面處仍存在層流運(yùn)動(dòng)薄層，即層流邊層。其厚度隨Re增加而變薄，它的存在對流動(dòng)阻力、傳熱和傳質(zhì)過程有較大影響。在層流邊層以外，從巷壁向巷道軸心方向，風(fēng)速逐漸增大，呈拋物線分布。平均風(fēng)速：式中： 巷道通過風(fēng)量Q。則：QV ×S風(fēng)速分布系數(shù)：斷面上平均風(fēng)速v與最大風(fēng)速vmax的比值稱為風(fēng)速分布系數(shù)(速度場系數(shù))，用Kv表示：巷壁愈光滑，Kv值愈大，即斷面上風(fēng)速分布愈均勻。砌碹巷道，Kv；木棚支護(hù)巷道，Kv；無支護(hù)巷道，Kv。第二節(jié) 摩擦風(fēng)阻與阻力一、

5、摩擦阻力風(fēng)流在井巷中作沿程流動(dòng)時(shí)，由于流體層間的摩擦和流體與井巷壁面之間的摩擦所形成的阻力稱為摩擦阻力(也叫沿程阻力)。由流體力學(xué)可知，無論層流還是紊流，以風(fēng)流壓能損失來反映的摩擦阻力可用下式來計(jì)算：(Pa) 無因次系數(shù)，即摩擦阻力系數(shù)，通過實(shí)驗(yàn)求得。 d圓形風(fēng)管直徑，非圓形管用當(dāng)量直徑；1尼古拉茲實(shí)驗(yàn)實(shí)際流體在流動(dòng)過程中，沿程能量損失一方面（內(nèi)因）取決于粘滯力和慣性力的比值，用雷諾數(shù)Re來衡量；另一方面（外因）是固體壁面對流體流動(dòng)的阻礙作用，故沿程能量損失又與管道長度、斷面形狀及大小、壁面粗糙度有關(guān)。其中壁面粗糙度的影響通過值來反映。19321933年間，尼古拉茲把經(jīng)過篩分、粒徑為的砂粒均勻

6、粘貼于管壁。砂粒的直徑就是管壁凸起的高度，稱為絕對糙度；絕對糙度與管道半徑r的比值/r 稱為相對糙度。以水作為流動(dòng)介質(zhì)、對相對糙度分別為1/15、1/60、1/126、1/256、1/507六種不同的管道進(jìn)行試驗(yàn)研究。對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析整理，在對數(shù)坐標(biāo)紙上畫出與Re的關(guān)系曲線，如圖所示。結(jié)論分析：區(qū)層流區(qū)。當(dāng)Re2320(即lgRe3.36)時(shí)，不論管道粗糙度如何，其實(shí)驗(yàn)結(jié)果都集中分布于直線上。這表明與相對糙度/r無關(guān)，只與Re有關(guān)，且=64/Re。與相對粗糙度無關(guān)區(qū)過渡流區(qū)。2320Re4000(即lgRe3.6)，在此區(qū)間內(nèi)，不同相對糙度的管內(nèi)流體的流態(tài)由層流轉(zhuǎn)變?yōu)槲闪?。所有的?shí)驗(yàn)點(diǎn)幾乎都

7、集中在線段上。隨Re增大而增大，與相對糙度無明顯關(guān)系。區(qū)水力光滑管區(qū)。在此區(qū)段內(nèi)，管內(nèi)流動(dòng)雖然都已處于紊流狀態(tài)(Re4000)，但在一定的雷諾數(shù)下，當(dāng)層流邊層的厚度大于管道的絕對糙度（稱為水力光滑管）時(shí)，其實(shí)驗(yàn)點(diǎn)均集中在直線上，表明與仍然無關(guān)，而只與Re有關(guān)。隨著Re的增大，相對糙度大的管道，實(shí)驗(yàn)點(diǎn)在較低Re時(shí)就偏離直線，而相對糙度小的管道要在Re較大時(shí)才偏離直線。區(qū)紊流過渡區(qū)，即圖中所示區(qū)段。在這個(gè)區(qū)段內(nèi)，各種不同相對糙度的實(shí)驗(yàn)點(diǎn)各自分散呈一波狀曲線，值既與Re有關(guān)，也與/r有關(guān)。區(qū)水力粗糙管區(qū)。在該區(qū)段，Re值較大，管內(nèi)液流的層流邊層已變得極薄，有>>，砂粒凸起高度幾乎全暴露在

8、紊流核心中，故Re對值的影響極小，略去不計(jì)，相對糙度成為的唯一影響因素。故在該區(qū)段，與Re無關(guān)，而只與相對糙度有關(guān)。摩擦阻力與流速平方成正比，故稱為阻力平方區(qū)，尼古拉茲公式：2層流摩擦阻力當(dāng)流體在圓形管道中作層流流動(dòng)時(shí)，從理論上可以導(dǎo)出摩擦阻力計(jì)算式： =· 可得圓管層流時(shí)的沿程阻力系數(shù)： 古拉茲實(shí)驗(yàn)所得到的層流時(shí)與Re的關(guān)系，與理論分析得到的關(guān)系完全相同，理論與實(shí)驗(yàn)的正確性得到相互的驗(yàn)證。層流摩擦阻力和平均流速的一次方成正比。3、紊流摩擦阻力 對于紊流運(yùn)動(dòng)，=f (Re，/r)，關(guān)系比較復(fù)雜。用當(dāng)量直徑de=4S/U代替d，代入阻力通式，則得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計(jì)算式：二、摩

9、擦阻力系數(shù)與摩擦風(fēng)阻1摩擦阻力系數(shù)礦井中大多數(shù)通風(fēng)井巷風(fēng)流的Re值已進(jìn)入阻力平方區(qū)，值只與相對糙度有關(guān)，對于幾何尺寸和支護(hù)已定型的井巷，相對糙度一定，則可視為定值；在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下空氣密度=/m3。 對上式， 令：稱為摩擦阻力系數(shù)，單位為 kg/m3 或2/m4。則得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計(jì)算式寫為：標(biāo)準(zhǔn)摩擦阻力系數(shù)：通過大量實(shí)驗(yàn)和實(shí)測所得的、在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)（0=/m3）條件下的井巷的摩擦阻力系數(shù)，即所謂標(biāo)準(zhǔn)值0值，當(dāng)井巷中空氣密度/m3時(shí)，其值應(yīng)按下式修正：系數(shù)影響因素對于砌碹、錨噴巷道只考慮橫斷面上方向相對粗糙度；對于木棚、工字鋼、U型棚等還要考慮縱口徑=l/d0ld0工字鋼支架在巷道中流動(dòng)狀

10、態(tài)隨變化實(shí)驗(yàn)曲線2摩擦風(fēng)阻Rf對于已給定的井巷，L、U、S都為已知數(shù)，故可把上式中的、L、U、S 歸結(jié)為一個(gè)參數(shù)Rf：Rf 稱為巷道的摩擦風(fēng)阻，其單位為：kg/m7 或2/m8。工程單位：kgf .s2/m8 ，或?qū)懗桑簁。2/m8= 9.8 kRff ( ,S,U,L) 。在正常條件下當(dāng)某一段井巷中的空氣密度一般變化不大時(shí)，可將R f 看作是反映井巷幾何特征的參數(shù)。則得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計(jì)算式寫為：此式就是完全紊流(進(jìn)入阻力平方區(qū))下的摩擦阻力定律。3井巷摩擦阻力計(jì)算方法 新建礦井：查表得0 Rf hf 生產(chǎn)礦井：hf Rf 0 例題3-3 某設(shè)計(jì)巷道為梯形斷面，S=8m2，L=10

11、00m，采用工字鋼棚支護(hù)，支架截面高度d0=14cm，縱口徑=5，計(jì)劃通過風(fēng)量Q=1200m3/min，預(yù)計(jì)巷道中空氣密度=/m3，求該段巷道的通風(fēng)阻力。解 根據(jù)所給的d0、S值，由附錄4附表4-4查得：0 ×104×2/m4則：巷道實(shí)際摩擦阻力系數(shù) Ns2m4巷道摩擦風(fēng)阻 巷道摩擦阻力： 0.598 Ns2m8第三節(jié) 局部風(fēng)阻與阻力 由于井巷斷面、方向變化以及分岔或匯合等原因，使均勻流動(dòng)在局部地區(qū)受到影響而破壞，從而引起風(fēng)流速度場分布變化和產(chǎn)生渦流等，造成風(fēng)流的能量損失，這種阻力稱為局部阻力。 由于局部阻力所產(chǎn)生風(fēng)流速度場分布的變化比較復(fù)雜性，對局部阻力的計(jì)算一般采用經(jīng)驗(yàn)

12、公式。一、局部阻力及其計(jì)算和摩擦阻力類似，局部阻力hl一般也用動(dòng)壓的倍數(shù)來表示：式中：局部阻力系數(shù)，無因次。層流計(jì)算局部阻力，關(guān)鍵是局部阻力系數(shù)確定，因v=Q/S,當(dāng)確定后，便可用幾種常見的局部阻力產(chǎn)生的類型：1、突變紊流通過突變部分時(shí)，由于慣性作用，出現(xiàn)主流與邊壁脫離的現(xiàn)象，在主流與邊壁之間形成渦漩區(qū)，從而增加能量損失。2、漸變主要是由于沿流動(dòng)方向出現(xiàn)減速增壓現(xiàn)象，在邊壁附近產(chǎn)生渦漩。因?yàn)?V hv p ，壓差的作用方向與流動(dòng)方向相反，使邊壁附近，流速本來就小，趨于0, 在這些地方主流與邊壁面脫離，出現(xiàn)與主流相反的流動(dòng)，面渦漩。3、轉(zhuǎn)彎處流體質(zhì)點(diǎn)在轉(zhuǎn)彎處受到離心力作用，在外側(cè)出現(xiàn)減速增壓，出

13、現(xiàn)渦漩。4、分岔與會(huì)合上述的綜合。 局部阻力的產(chǎn)生主要是與渦漩區(qū)有關(guān)，渦漩區(qū)愈大，能量損失愈多，局部阻力愈大。二、局部阻力系數(shù)和局部風(fēng)阻 (一) 局部阻力系數(shù)紊流局部阻力系數(shù)一般主要取決于局部阻力物的形狀，而邊壁的粗糙程度為次要因素。1突然擴(kuò)大 式中： v1、v2分別為小斷面和大斷面的平均流速，m/s； S1、S2分別為小斷面和大斷面的面積，m； m空氣平均密度，kg/m3。對于粗糙度較大的井巷，可進(jìn)行修正2突然縮小對應(yīng)于小斷面的動(dòng)壓，值可按下式計(jì)算：3逐漸擴(kuò)大逐漸擴(kuò)大的局部阻力比突然擴(kuò)大小得多，其能量損失可認(rèn)為由摩擦損失和擴(kuò)張損失兩部分組成。當(dāng)20°時(shí)，漸擴(kuò)段的局部阻力系數(shù)可用下式

14、求算：式中 風(fēng)道的摩擦阻力系數(shù)，Ns2/m4； n風(fēng)道大、小斷面積之比，即21； 擴(kuò)張角。4轉(zhuǎn)彎巷道轉(zhuǎn)彎時(shí)的局部阻力系數(shù)(考慮巷道粗糙程度)可按下式計(jì)算：當(dāng)巷高與巷寬之比H/b1.0 時(shí)， 當(dāng) H/b=12.5 時(shí) 式中 0假定邊壁完全光滑時(shí)，90°轉(zhuǎn)彎的局部阻力系數(shù)，其值見表3-3-1； 巷道的摩擦阻力系數(shù)，2/m4； 巷道轉(zhuǎn)彎角度影響系數(shù)，見表3-3-2。5風(fēng)流分叉與匯合1) 風(fēng)流分叉典型的分叉巷道如圖所示，12段的局部阻力hl2和13段的局部阻力hl3分別用下式計(jì)算：2) 風(fēng)流匯合如圖所示，13段和23段的局部阻力hl3、hl23分別按下式計(jì)算： 式中：(二) 局部風(fēng)阻在局部阻

15、力計(jì)算式中，令 ，則有：式中Rl稱為局部風(fēng)阻，其單位為2/m8或kg/m7。此式表明，在紊流條件下局部阻力也與風(fēng)量的平方成正比(三) 井巷通風(fēng)總風(fēng)阻其中：井巷通風(fēng)總阻力；沿程通風(fēng)阻力；局部通風(fēng)阻力；一般Hf和hl不易分開，對于轉(zhuǎn)彎， Hf和hl可分開；巷道斷面突然擴(kuò)大處， Hf占比重少，局部區(qū)段hR= hl正面阻力：罐籠、礦車、采煤機(jī)例題：例3-3：某巷道突然擴(kuò)大段，砌碹支護(hù)，斷面S1=6m2，S2=24m2，通過風(fēng)量Q=48m3/s，空氣密度=/m3，求突然擴(kuò)大局部阻力。解：設(shè)砌碹巷道=/m3 =(1-S1/S2)2=(1-6/24)2 =( 1+ hL= V12/2= (Q/S1)2/2&

16、#215;1.25(48/6)2例3-4：某回風(fēng)道，斷面高，寬，混凝土棚支護(hù)，=/m3，有一直角轉(zhuǎn)彎，內(nèi)角沒有弧度，求轉(zhuǎn)彎處的局部阻力系數(shù)解：表3-3-1， 0=0.93，由表3-3-2， H/b=2.8/2.5=1.12, =(0+28)b/H =(0.93+28×0.02) 2.5/2.8 × 若V=6m/s，=/m3, 則：hL=V2××6×6/2=57Pa23123例3-5：某直角分叉巷道，2=0， 3=90°， =/m3，V1=8m/s, V2=6m/s, V3=3m/s, =/m3,求hL1-2, hL1-3解：已知=/m

17、3，K hL1-2=K/2 (V12-2V1 V2cos2+ V22) ×1.25/2(82-2×8×6×1 +62) hL1-3=K/2 (V12-2V1 V3cos3+ V32) ×1.25/2(82-2×8×3×0 +32) 12例3-6：某直角匯流巷道，1=0，2=90°，=/m3， V1=5m/s, V2=6m/s, V3=8m/s, =/m3, 求hL1-3, hL2-3解：已知=/m3，Kcos1=1, cos2=0,=Q1V1cos1/Q3hL1-3=K/2 (V12-2V3 + V32)

18、 ×1.25/2(52-2×8×3.125 +82)=39PahL2-3=K/2 (V22-2 V3 + V32) ×1.25/2(62-2×8×33.125 +82) =42Pa第四節(jié) 礦井總風(fēng)阻與礦井等積孔一、井巷阻力特性在紊流條件下，摩擦阻力和局部阻力均與風(fēng)量的平方成正比。故可寫成一般形式：hRQ2 Pa 。對于特定井巷，R為定值。用縱坐標(biāo)表示通風(fēng)阻力(或壓力)，橫坐標(biāo)表示通過風(fēng)量，當(dāng)風(fēng)阻為R時(shí)，則每一風(fēng)量Qi值，便有一阻力hi值與之對應(yīng)，根據(jù)坐標(biāo)點(diǎn)（Qi,hi）即可畫出一條拋物線。這條曲線就叫該井巷的阻力特性曲線。風(fēng)阻R越大，

19、曲線越陡。二、礦井總風(fēng)阻 從入風(fēng)井口到主要通風(fēng)機(jī)入口，把順序連接的各段井巷的通風(fēng)阻力累加起來，就得到礦井通風(fēng)總阻力hRm，這就是井巷通風(fēng)阻力的疊加原則。 已知礦井通風(fēng)總阻力hRm和礦井總風(fēng)量Q，即可求得礦井總風(fēng)阻：2/m8 Rm是反映礦井通風(fēng)難易程度的一個(gè)指標(biāo)。Rm越大，礦井通風(fēng)越困難；三、礦井等積孔我國常用礦井等積孔作為衡量礦井通風(fēng)難易程度的指標(biāo)。假定在無限空間有一薄壁，在薄壁上開一面積為A(m2)的孔口。當(dāng)孔口通過的風(fēng)量等于礦井風(fēng)量，而且孔口兩側(cè)的風(fēng)壓差等于礦井通風(fēng)阻力時(shí)，則孔口面積A稱為該礦井的等積孔。設(shè)風(fēng)流從I II，且無能量損失， 則有：得：風(fēng)流收縮處斷面面積A2與孔口面積A之比稱為

20、收縮系數(shù)，由水力學(xué)可知，一般，故A2=A。則v2Q/A2=Q/A，代入上式后并整理得： 取=/m3，則： 因Rm=hm2，故有對于多風(fēng)井通風(fēng)系統(tǒng)，應(yīng)根據(jù)各風(fēng)機(jī)系統(tǒng)的通風(fēng)阻力hRi和風(fēng)量Qi，按風(fēng)量加權(quán)平均求出全礦井總阻力：式中n風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)hRm意義是全礦井各系統(tǒng)平均1m3空氣所消耗能量。多風(fēng)井系統(tǒng)的礦井等級孔A計(jì)算式：由此可見，A是Rm的函數(shù)，故可以表示礦井通風(fēng)的難易程度。當(dāng)A，容易；A 2，中等；A困難。例題3-7：某礦井為中央式通風(fēng)系統(tǒng)，測得礦井通風(fēng)總阻力hRm=2800Pa，礦井總風(fēng)量Q=70m3/s，求礦井總風(fēng)阻Rm和等積孔A，評價(jià)其通風(fēng)難易程度。解 例3-8：某對角式通風(fēng)礦井，東風(fēng)井的

21、阻力hR1=280*9.81Pa，風(fēng)量Q1=80m3/s；西風(fēng)井的阻力hR2=100*9.81Pa，風(fēng)量Q2=60m3/s；求礦井總等級孔。解：對照表3-4-1可知，該礦通風(fēng)難易程度屬中等。1、對于多風(fēng)機(jī)工作的礦井，應(yīng)根據(jù)各主要通風(fēng)機(jī)工作系統(tǒng)的通風(fēng)阻力和風(fēng)量，分別計(jì)算各主要通風(fēng)機(jī)所擔(dān)負(fù)系統(tǒng)的等積孔，進(jìn)行分析評價(jià)。2、必須指出，表3-4-1所列衡量礦井通風(fēng)難易程度的等積孔值，是1873年繆爾格(Murgue)根據(jù)當(dāng)時(shí)的生產(chǎn)情況提出的3，一直沿用至今。由于現(xiàn)代的礦井規(guī)模、開采方法、機(jī)械化程度和通風(fēng)機(jī)能力等較以前已有很大的發(fā)展和提高，表中的數(shù)據(jù)對小型礦井還有一定的參考價(jià)值，對大型礦井或多風(fēng)機(jī)通風(fēng)系統(tǒng)

22、的礦井，衡量通風(fēng)難易程度的指標(biāo)還有待研究。第五節(jié) 井巷通風(fēng)阻力測定阻力測定目的：1、了解和掌握阻力分布，降阻增風(fēng)；2、提供阻力系數(shù)和R，為設(shè)計(jì)、網(wǎng)絡(luò)解算、改造、均壓防火；能力核定。測定路線的選擇和測點(diǎn)布置：如果測定的目的是為了了解通風(fēng)系統(tǒng)的阻力分布，則必須選擇最大阻力路線；如果測量的目的是為了獲取摩擦阻力系數(shù)和分支風(fēng)阻，則應(yīng)選擇不同支護(hù)形式、不同類型的典型巷道。測點(diǎn)布置應(yīng)考慮： 1、測點(diǎn)間的壓差不小于1020Pa； 2、盡量避免靠近井筒和風(fēng)門； 3、選擇風(fēng)量較穩(wěn)定的巷道內(nèi)； 4、局部阻力物前3倍巷寬，后812倍巷寬； 5、風(fēng)流穩(wěn)定，無匯合交叉，測點(diǎn)前后3m巷道支護(hù)完好。一段巷道的通風(fēng)阻力hR測

23、算方法： 兩種方法：壓差計(jì)法和氣壓計(jì)法一生產(chǎn)礦井一段巷道阻力測定1、壓差計(jì)法 用壓差計(jì)法測定通風(fēng)阻力的實(shí)質(zhì)是測量風(fēng)流兩點(diǎn)間的勢能差和動(dòng)壓差，計(jì)算出兩測點(diǎn)間的通阻力。其中：右側(cè)的第二項(xiàng)為動(dòng)壓差，通過測定1、2兩斷面的風(fēng)速、大氣壓、干濕球溫度，即可計(jì)算出它們的值。第一項(xiàng)和第三項(xiàng)之和稱為勢能差，需通過實(shí)際測定。1) 布置方式及連接方法如圖所示2) 阻力計(jì)算壓差計(jì)“”感受的壓力：壓差計(jì)“”感受的壓力：故壓差計(jì)所示測值：設(shè) 且與1、2斷面間巷道中空氣平均密度相等，則： 式中：Z12為1、2斷面高差，h 值即為1、2兩斷面壓能與位能和的差值。根據(jù)能量方程，則1、2巷道段的通風(fēng)阻力hR12為：該式成立的前提

24、是：膠皮管內(nèi)的空氣平均密度與井巷中的空氣平均密度相等。為此，在測量前，應(yīng)將膠皮管放置在巷道相應(yīng)位置上保存一段時(shí)間，或用打氣筒將巷道空氣轉(zhuǎn)換掉膠皮管中空氣。單管氣壓計(jì)放置位置對測量效果的影響：現(xiàn)假設(shè)單管氣壓計(jì)放置在兩測點(diǎn)中間，如圖所示，則：左右側(cè)液面承壓分別為：則壓差計(jì)計(jì)數(shù)為：同理：則1、2間巷道通風(fēng)阻力為：Z1Z2122. 氣壓計(jì)法（原理、方法）由能量方程：hR12=(P1-P2)+(r1v12/2- r2v22/2)+ rm12gZ12用精密氣壓計(jì)分另測得1，2斷面的靜壓P1，P2用干濕球溫度計(jì)測得t1,t2,t1,t2,和j1， j2，進(jìn)而計(jì)算r1， r2用風(fēng)表測定1，2斷面的風(fēng)速v1,v

25、2。rm12為1，2斷面的平均密度，若高差不大，就用算術(shù)平均值，若高差大，則有加權(quán)平均值；Z121，2斷面高差，從采掘工程平面圖查得。可用逐點(diǎn)測定法，一臺(tái)儀器在井底車場監(jiān)視大氣壓變化，然后對上式進(jìn)行修正。hR12=(P1-P2)+DP12（+(r1v12/2- r2v22/2)+ rm12gZ122. 摩擦阻力系數(shù)測算(1)測試方法壓差計(jì)法；(2)支護(hù)方式和測段一致，無變化；(3)測點(diǎn)位置在局部阻力物前35巷寬，后812倍；(4)系統(tǒng)穩(wěn)定(5)hf和Q測準(zhǔn) Rf=hf/Q2 =RfS3/LU二局部阻力測算123用壓差計(jì)測出1-2段阻力hR1-2和1-3段阻力hR1-3,若斷面一致，則 hf與長

26、度L成正比。則單純巷道轉(zhuǎn)彎的局部阻力hL。 hL=hR1-3- hR1-2L13/L12 RL=hL/Q2 =2S2RL/井筒單管壓差計(jì)測繩膠皮管靜壓重錘三、井筒通風(fēng)阻力測定1、進(jìn)風(fēng)井筒阻力測定1)壓差計(jì)法吊測法分別取h1 , h2 , h3 ,h4, h5為50m,80m,100m,120m,150mHf=a+bHhR=hf+2hL2)氣壓計(jì)法從地表開始，每隔50m，測量P，t，t并計(jì)算出靜壓差Pi，高差Z，則：hR= Pi+ m Zg-0.5 V22、回風(fēng)井筒阻力測定1)壓差計(jì)法-吊測法防爆蓋上打孔；或在安全門內(nèi)測，方法同進(jìn)風(fēng)井筒測定方法。2)氣壓計(jì)法在井底用氣壓計(jì)讀出相對壓力，在安全門內(nèi)再讀出相對壓力，兩者差值P，hR= P+ m Zg +0.5 V2底-0.5 V2井筒井筒單管壓差計(jì)測繩膠皮管靜壓重錘3、風(fēng)峒阻力測定氣壓計(jì)法：在安全門內(nèi)再讀出相對壓力，再接水