350MW超臨界亞臨界比較專題報告

1、華能長春熱電廠新建工程初步設(shè)計第四卷 熱機部分專題報告超臨界供熱機組選型論證超臨界供熱機組選型論證東東 北北 電電 力力 設(shè)設(shè) 計計 院院設(shè)計證書070001-sj勘察證書070001-kj環(huán)評證書 甲字 1605質(zhì)量管理體系證書 05004Q10052R0L2008 年 5 月 長春2華能長春熱電廠新建工程初步設(shè)計第四卷 熱機部分專題報告超臨界供熱機組選型論證超臨界供熱機組選型論證批 準(zhǔn)安力群審 核李 健校 核裴育峰編 寫石志奎 2008 年 5 月 長春3目目 次次1、概述、概述.12、國內(nèi)亞臨界、超臨界供熱機組的發(fā)展?fàn)顩r、國內(nèi)亞臨界、超臨界供熱機組的發(fā)展?fàn)顩r.23、超臨界空冷機組與亞臨界

2、供熱機組方案比較、超臨界空冷機組與亞臨界供熱機組方案比較.24主機廠對主機廠對 350MW 超臨界抽汽機組中壓末級葉片設(shè)計說明超臨界抽汽機組中壓末級葉片設(shè)計說明.65. 葉根型式的選擇及安全性分析葉根型式的選擇及安全性分析.106 1029MM 末級動葉片末級動葉片 .107、結(jié)論、結(jié)論.1511、概述、概述 據(jù)有關(guān)預(yù)測表明，2020 年要實現(xiàn)全面建設(shè)小康目標(biāo)，我國一次能源的需求將在 2533 億噸標(biāo)準(zhǔn)煤之間。也就是說，按現(xiàn)行經(jīng)濟(jì)增長模式，若要實現(xiàn)2020 年 GDP 翻兩番的目標(biāo)，我國能源需求在現(xiàn)有消費量基礎(chǔ)上至少需翻一番，到 2020 年，人均能源消費將由 2000 年的約 1.0 噸標(biāo)煤

3、增加到 2.0 噸標(biāo)煤左右。目前，我國單位產(chǎn)品的能耗水平較高。能源加工、轉(zhuǎn)換、貯運和終端利用的效率僅約 33%，比發(fā)達(dá)國家低 10 個百分點；高耗能行業(yè)的單位產(chǎn)品能耗比世界先進(jìn)水平高 2050%，而這些行業(yè)的能源消費占工業(yè)部門能源消費總量的 70%。因此，我國全面提高能源效率的任務(wù)十分艱巨。未來 1520 年既是中國發(fā)展的重要戰(zhàn)略機遇期，也是能源、土地、環(huán)境等資源性瓶頸制約突出表現(xiàn)的時期。中國能源的資源總量和構(gòu)成、建設(shè)小康社會對能源的需求、當(dāng)前我國的能源利用效率水平等都決定了我國必須要大力推進(jìn)經(jīng)濟(jì)增長方式的轉(zhuǎn)型，建立節(jié)約型社會，走適合中國特點的節(jié)能型發(fā)展道路。這是中國特色社會主義在能源利用方面

4、的具體要求，也是樹立和落實科學(xué)發(fā)展觀的必然選擇。隨著全球范圍內(nèi)煤炭資源的日益緊張和發(fā)電技術(shù)的不斷進(jìn)步，發(fā)展超臨界技術(shù)，提高火力發(fā)電的蒸汽參數(shù)、降低機組熱耗、節(jié)約燃料、降低發(fā)電成本、提高電廠熱效率，已成為當(dāng)今工業(yè)先進(jìn)國家火力發(fā)電技術(shù)的主要發(fā)展方向。為保證電力工業(yè)可持續(xù)發(fā)展，加快電力結(jié)構(gòu)調(diào)整的步伐，最現(xiàn)實、最可行的途徑就是加快建設(shè)高效率發(fā)電機組。超臨界和超超臨界機組的發(fā)展已日趨成熟，其可用率、可靠性、運行靈活性和機組壽命等方面已接近亞臨界機組。超臨界機組是指主蒸汽壓力大于水的臨界壓力（22.12MPa）的機組。習(xí)慣上又將超臨界機組分為 2 個層次： 常規(guī)超臨界參數(shù)機組，其主蒸汽壓力一般為 24MP

5、a 左右,主蒸汽和再熱蒸汽溫度為 540560； 高效超臨界機組，通常也稱為超超臨界機組，其主蒸汽壓力為 2535MPa 及以上，主蒸汽和再熱蒸汽溫度為 580 及以上。理論和實踐證明常規(guī)超臨界機組的效率可比亞臨界機組高 2%左右。同時，超臨界機組的部分負(fù)荷效率明顯高于相應(yīng)的亞臨界機組。在 75%負(fù)荷條件下，超臨界機組的效率約降低 2%；50%負(fù)荷條件下，超臨界機組的效率降低 5.5-8%。而標(biāo)準(zhǔn)亞臨界機組在 75%負(fù)荷條件下，效率相應(yīng)降低24%；50%負(fù)荷條件下，亞臨界機組相應(yīng)降低 10-11%。目前國內(nèi)三大動力集團(tuán)已經(jīng)具備了 600MW 超臨界設(shè)備的制造能力，現(xiàn)又通過與歐美、日本等國家進(jìn)行

6、技術(shù)合作、技術(shù)轉(zhuǎn)讓等方法具備了生產(chǎn) 1000MW超超臨界機組的條件。華能長春熱電廠新建工程擬建 2 臺 350MW 供熱機組，為能夠既減少項目的初投資，又能降低煤耗，減少機組的運行成本，按可研審查意見要求我院對本期工程機組選型做亞臨界供熱機組方案與超臨界供熱機組方案的比較。超臨界機組與亞臨界機組相比，具有提高火力發(fā)電的蒸汽參數(shù)、降低機組熱耗、節(jié)約燃料、降低發(fā)電成本、提高電廠熱效率等優(yōu)點。但同時也引起投資的增加。而對華能長春熱電廠這類城市供熱電站，煤價相對較高，選用超臨界機型更具有一定優(yōu)勢。然而對于 350MW 超臨界供熱機組，國內(nèi)目前現(xiàn)狀尚無制造和運行業(yè)績。因此，本報告重點針對 350MW 超

7、臨界供熱機組和亞臨界供熱機組的選型比較進(jìn)行論述。2、國內(nèi)亞臨界、超臨界供熱機組的發(fā)展?fàn)顩r、國內(nèi)亞臨界、超臨界供熱機組的發(fā)展?fàn)顩r我國的發(fā)電機組已進(jìn)入大容量、高參數(shù)的發(fā)展階段。 “六五”期間我國引進(jìn)了 300MW、600MW 亞臨界機組的設(shè)計制造技術(shù)近 10 多年來是我國城市供熱發(fā)展的高峰期，已從單機容量50MW、100MW 發(fā)展到 200MW、300MW。但都是亞臨界機組，從節(jié)能環(huán)保的角度出發(fā)今后應(yīng)發(fā)展大容量高參數(shù)的超臨界攻破國內(nèi)供熱機組。目前，中國華能集團(tuán)公司長春熱電廠的 2350MW 超臨界供熱機組正在建設(shè)當(dāng)中。超臨界機以上供熱機組將成為我國“十一五”后的主要發(fā)展機型。3、超臨界空冷機組與亞

8、臨界供熱機組方案比較、超臨界空冷機組與亞臨界供熱機組方案比較3.1 鍋爐a) 亞臨界機組： 鍋爐按煤粉爐，亞臨界參數(shù)、一次中間再熱、單爐膛、平衡通風(fēng)、強制循環(huán)直流鍋爐。三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。型式：亞臨界、一次中間再熱、自然循環(huán)鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量：1100 t/h過熱蒸汽出口壓力：17.45MPa(g)3過熱蒸汽出口溫度：541C再熱蒸汽流量：914 t/h再熱蒸汽進(jìn)口壓力：3.954Mpa(g)再熱蒸汽進(jìn)口溫度：330C再熱蒸汽出口壓力：3.753MPa (g)再熱蒸汽出口溫度：541C省煤器入口給水溫度:： 280C排煙溫度(修正前)：134C鍋爐額定工況保證熱效率（低位發(fā)熱量）：93%b

9、)超臨界機組： 鍋爐采用哈爾濱鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的超臨界參數(shù)變壓運行直流爐，單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、緊身封閉、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu) 型鍋爐。三分倉容克式空氣預(yù)熱器。鍋爐采用全鋼構(gòu)架，懸吊結(jié)構(gòu)，鍋爐運轉(zhuǎn)層以上緊身封閉。型式：HG-1110/25.4-HM最大連續(xù)蒸發(fā)量：1110t/h過熱蒸汽出口壓力：25.4MPa（g）過熱蒸汽出口溫度：571再熱蒸汽流量：921.35t/h再熱蒸汽進(jìn)口壓力：4.565MPa(g)再熱蒸汽進(jìn)口溫度：325.1再熱蒸汽出口壓力：4.099MPa(g)再熱蒸汽出口溫度：569省煤器入口給水壓力（包括靜壓頭）：28.87MPa省煤器入口給水溫度：284.

10、7空氣預(yù)熱器型式：三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器空氣預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)溫度：26/23 (一次/二次)一次風(fēng)/二次風(fēng)熱風(fēng)溫度：401.7/386.1爐膛出口過?？諝庀禂?shù)1.2 省煤器出口空氣過剩系數(shù)11.2 4空氣預(yù)熱器出口煙氣修正前溫度155 空氣預(yù)熱器出口煙氣修正后溫度1473.2 汽輪機a) 亞臨界機組： 型式：單軸、雙缸、雙排汽、亞臨界抽汽凝汽式汽輪機純凝工況額定功率：330MW主汽門進(jìn)口蒸汽壓力： 16.67MPa 主汽門進(jìn)口蒸汽溫度： 538C再熱蒸汽門進(jìn)口蒸汽溫度：538C工業(yè)抽汽壓力：1.624Mpa工業(yè)抽汽溫度：421C額定工業(yè)抽汽流量： 85 t/h最大工業(yè)抽汽流量： 100 t/h采暖抽

11、汽壓力：0.4Mpa采暖抽汽溫度：244.8C采暖平均工況抽汽流量：420t/h采暖最大抽汽流量： 480t/h額定冷卻水溫度：20C額定背壓：4.9kPa 額定轉(zhuǎn)速：3000 r/minb) 超臨界機組：型式：超臨界參數(shù)、一次中間再熱、單軸雙排汽、抽汽凝汽式機組。額定純凝工況主蒸汽流量：997.27t/h純凝工況額定功率：350MW最大出力（VWO 工況）：380.161MW平均熱負(fù)荷工況出力：336.595MW主汽門進(jìn)口蒸汽壓力：24.2MPa 主汽門進(jìn)口蒸汽溫度：566再熱蒸汽流量：879t/h再熱蒸汽進(jìn)口蒸汽溫度：566再熱蒸汽進(jìn)口蒸汽壓力：4.368Mpa5工業(yè)抽汽壓力（平均工況）：

12、2.0MPa（非調(diào)節(jié)）工業(yè)抽汽溫度（平均工況）：467（非調(diào)節(jié)）工業(yè)最大工況抽汽流量：100 t/h （最大負(fù)荷工況）工業(yè)平均工況抽汽流量：50 t/h （暫定）采暖抽汽壓力（平均工況）：0.4MPa（可調(diào)節(jié)）采暖抽汽溫度（平均工況）：255（可調(diào)節(jié)）采暖最大工況抽汽流量：600 t/h （最大負(fù)荷工況）采暖平均工況抽汽流量：480 t/h （暫定）額定冷卻水溫度：20額定背壓：4.9kPa 額定轉(zhuǎn)速：3000 r/min旋轉(zhuǎn)方向: 從汽輪機向發(fā)電機方向看為順時針方向最大允許系統(tǒng)周波擺動 48.550.5 Hz3.3 主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對于 300MW 等級供熱機組，有 300MW 亞臨界，33

13、0MW 亞臨界及350MW 超臨界機組可供選擇。當(dāng) 3 種機組對外供熱量基本相同時，其技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對比如下：300MW 等級供熱機組主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)比較表名 稱單位2300MW 國產(chǎn)亞臨界供熱機組2330MW 國產(chǎn)亞臨界供熱機組2350MW 國產(chǎn)超臨界供熱機組汽機保證熱耗kJ/kW.h7820.778157645鍋爐保證效率%91.5591.5591.55采暖抽汽壓力MPa0.2450.4000.400發(fā)電設(shè)備利用小時數(shù)h550055005500年發(fā)電量kW.h3.3001093.6301093.85109年供熱量kJ1.0010131.0410131.071013年平均發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率kg/k

14、w.h0.2700.2690.263供熱電率kw.h/GJ5.735.735.73供熱廠用電率1.951.681.78發(fā)電廠用電率5.245.105.10綜合廠用電率7.196.786.886名 稱單位2300MW 國產(chǎn)亞臨界供熱機組2330MW 國產(chǎn)亞臨界供熱機組2350MW 國產(chǎn)超臨界供熱機組年供電量kW.h3.061093.381093.59109年平均供熱標(biāo)準(zhǔn)煤耗率kg/GJ39.3939.3938.94年耗標(biāo)準(zhǔn)煤量t126574013712141412565年平均供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率kg/kw.h0.2850.2840.277年節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤量t659177707386773781年平均全廠熱

15、效率%56.8%56.2%57.2%年平均熱電比%90.7%85.3%83.1%全年耗熱量kJ3.7110134.0110134.141013注：表中廠用電率系參考值從三種裝機方案主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)比較表中可以看出，由于最大抽汽量的限制，2x300MW 機組比 2x350MW 機組對外供熱量及發(fā)電量要小些。在對外供熱量相等的條件下，2x350MW 超臨界方案的汽機保證熱耗、機組發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗、年平均發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率、年平均供熱標(biāo)準(zhǔn)煤耗率等指標(biāo)，優(yōu)于2x330MW 亞臨界方案；2x330MW 亞臨界方案與 2x300MW 亞臨界方案各指標(biāo)大致相當(dāng)。即 2x350MW 超臨界方案在三個方案中最優(yōu)，尤其是

16、汽機保證熱耗比 2X330MW 亞臨界機組低 170kJ/kW.h，比 2x300MW 亞臨界方案低 175.3kJ/kW.h，發(fā)電標(biāo)煤耗比 2x330MW 亞臨界機組低 6g/kW.h。4主機廠對主機廠對 350MW 超臨界抽汽機組中壓末級葉片設(shè)計說明超臨界抽汽機組中壓末級葉片設(shè)計說明哈爾濱汽輪機廠設(shè)計制造的 350MW 超臨界抽汽機組由于采用中壓級后抽汽，對中壓缸葉片強度提出了更嚴(yán)格的要求，因此需要對中壓缸葉片結(jié)構(gòu)進(jìn)行很大的調(diào)整。為了滿足抽汽工況的要求，在進(jìn)口流量與 350MW 超臨界冷凝機組相近的情況下，中壓缸末級葉片焓降由冷凝機組的 52.95KJ/Kg 增加到122KJ/Kg，級后壓

17、力由冷凝機組的 1.06Mpa 降低到 0.4Mpa。為此在中壓缸葉片結(jié)構(gòu)設(shè)計時，首先要保證葉片的強度滿足安全準(zhǔn)則的要求，在綜合考慮熱力計算、通流結(jié)構(gòu)以及運行安全等情況，先后做出四種設(shè)計方案，優(yōu)中選優(yōu)，最后確定采用中壓缸 11 級葉片的結(jié)構(gòu)，以達(dá)到最佳的流量、焓降分配，各級的壓差和焓降更趨于均勻。在中壓末級葉片的設(shè)計過程中，由于抽汽的需要，級后壓力的降低，以及7焓降的增加，增大了中壓末級葉片承受的動應(yīng)力，必須增加葉片自身的強度以保證葉片的安全運行。為此我們應(yīng)用全三維氣動計算程序，通過流場計算，新設(shè)計葉片型線，從氣體動力學(xué)方面保證葉片結(jié)構(gòu)的合理性；在保證一定通流面積的基礎(chǔ)上，合理選擇葉片只數(shù)和葉

18、根型線，滿足葉片工作部分、葉根、輪緣的強度要求。在增加級數(shù)后，為了保證輪緣的強度，增加了末三級葉輪的軸向?qū)挾取ＨS氣動設(shè)計設(shè)計熱電聯(lián)供汽輪機，在氣動方面，要保證在常用工況（純凝和抽汽）下都有較高經(jīng)濟(jì)性和氣動安全性。葉片型線全部采用新設(shè)計的氣動性能好的變截面扭曲葉片，葉型加厚了，在有抽汽和有加高的級，適當(dāng)選擇了寬葉片。因末級焓降、葉高都增加，且為抽汽級，所以新設(shè)計型線。采取了優(yōu)化氣動參數(shù)沿葉高分布，增加葉型面積和剛性的方法，使之在滿足強度和振動要求時，在常用工況下綜合經(jīng)濟(jì)性高。末級流場氣動計算結(jié)果如下：8圖 1 S1 流面壓力分布9 圖 2 葉型表面壓力分布105. 葉根型式的選擇及安全性分析

19、葉根型式的選擇及安全性分析哈汽廠在設(shè)計 350MW 超臨界抽汽機組時，中壓葉根由“R”型改為“P”型， “P”型和“R”型葉根的結(jié)構(gòu)尺寸不同， “P”型的載荷分布比“R”型更合理， “P”型的承載能力比“R”型更強， “P”型加工裝配要求比“R”型更為嚴(yán)格，動葉末葉片定位形式由定位銷結(jié)構(gòu)改為鎖緊鍵結(jié)構(gòu)，在本機組設(shè)計時同樣采用“P”葉根型線，以充分保證葉根和輪緣的強度。兩個典型方案下末級葉片強度計算結(jié)果比較如下表所示：名稱方案 1（共 9級）方案 4（共 11 級）級別991011蒸汽彎應(yīng)力73.848.253.964.2總應(yīng)力153127.29143.51155.04葉型根截面1.13葉型根截

20、面1.397葉型根截面1.458葉型根截面1.173葉根 D-D 截面0.72葉根 D-D 截面1.33葉根 D-D 截面1.334葉根 D-D 截面1.368LBU輪緣 44 截面0.326輪緣 44 截面0.767輪緣 44 截面0.841輪緣 44 截面0.612備注葉根、輪緣強度不合格合格合格合格哈汽廠對 350MW 機組動葉片的動強度安全性考核采用西屋公司標(biāo)準(zhǔn)，即考核動應(yīng)力系數(shù) LBU 值。綜上所述，為達(dá)到動應(yīng)力考核要求：我們在中壓葉片結(jié)構(gòu)上，采用中壓十一級葉片，比 350MW 超臨界冷凝機組中壓缸多二級；中壓末級葉片采用新葉片型線；增加末級輪緣的軸向?qū)挾?。保證了中壓缸的強度要求。6

21、 1029mm 末級動葉片末級動葉片哈汽公司具備國內(nèi)最強大的末級長葉片設(shè)計加工能力，五十年來，先后設(shè)計生產(chǎn)了高度 260mm1200mm 的二十多只各類末級長葉片，形成了全面的長葉片體系。這些末級長葉片廣泛應(yīng)用于 12MW600MW 亞臨界機組、50MW660MW空冷機組、650MW 核電機組、350MW1000MW 超臨界、超超臨界機組中，經(jīng)多年運行實踐證明，這些葉片都是安全高效的。1029mm 動葉片是哈汽引進(jìn)三菱公司設(shè)計的適用于 300MW660MW 機組末級11葉片，該葉片設(shè)計中應(yīng)用最新的三元流技術(shù)進(jìn)行流場設(shè)計,靜葉采用后加載葉型，復(fù)合彎扭葉片,動葉采用先進(jìn)的跨音速葉型。動葉沿葉高反扭

22、，改善參數(shù)沿葉高的分布，大幅度地減少徑向和端部二次流損失，型線速度分布合理，沒有分離現(xiàn)象，激波損失很小，使末級根部反動度提高到 32%，利于變工況運行,提高了低負(fù)荷運行能力和安全性，改善了機組調(diào)峰性能，同時可以降低導(dǎo)葉汽封的漏汽損失。表 1 1029mm 動葉片基本參數(shù)葉片高度1029mm根部直徑1728mm葉片只數(shù)80排汽面積8.91M2葉根寬度239.22mm拉筋高度525.8mm額定工作背壓4.9Kpa葉根形式斜三齒樅樹型拉筋形式整體凸臺拉筋圍帶形式整體圍帶葉片材料0Cr17Ni4Cu4Nb/900126.1 末級葉片安全性分析末級葉片安全性分析1029mm 動葉片采用自帶圍帶、凸臺拉金

23、連接結(jié)構(gòu),葉片通過扭轉(zhuǎn)恢復(fù)形成整圈連接，強度振動性能好，可通過圍帶之間、凸臺拉金之間的摩擦阻力來減少葉片的動應(yīng)力。并可通過自帶圍帶的厚度進(jìn)行調(diào)頻。為了保證 1029mm 葉片的安全性，設(shè)計人員分別采用平均應(yīng)力法和有限元法對 1029mm 葉片靜強度和振動特性進(jìn)行了分析。設(shè)計中采用了國際上最先進(jìn)的非線性有限元分析軟件，先進(jìn)的分析軟件和哈汽設(shè)計工程師多年來深厚的設(shè)計經(jīng)驗保證了計算分析結(jié)果的可靠性。靜強度和振動特性的分析結(jié)果見表 2 和圖 12，由分析結(jié)果可見，該葉片的應(yīng)力和頻率都符合安全準(zhǔn)則，這表明該葉片是安全可靠的。為了進(jìn)一步確保末級及次末級葉片頻率符合安全要求，葉片在出廠前必須作動調(diào)頻試驗，合

24、格后方可出廠。表 2 1029mm 動葉片各部分應(yīng)力及許用應(yīng)力葉片材料0Cr17Ni4Cu4Nb/900型線根部靜應(yīng)力393.0許用靜應(yīng)力448.2型線根部振動應(yīng)力34.8許用振動應(yīng)力269.3葉根齒靜應(yīng)力252許用靜應(yīng)力448.2轉(zhuǎn)子材料30Cr2Ni4MoV/830最大輪緣齒應(yīng)力312.0許用最大應(yīng)力344.813圖 1 新型 1029mm 長葉片應(yīng)力分布500100015002000300025002505010015020030035034780RPMnfHzn=1850f=247n=2340f=273n=2740f 2 新型 1029mm 長葉片坎貝爾圖6.

25、26.2 末級葉片經(jīng)濟(jì)性分析末級葉片經(jīng)濟(jì)性分析在保證的安全性基礎(chǔ)上，對該機組的低壓通流采用先進(jìn)的全三維流動數(shù)值模擬軟件 CFX-tascflow 對低壓葉片進(jìn)行了設(shè)計和分析，提高通流效率，分析結(jié)果見后圖，靜葉中的流動具有很強的后加載性，因此葉型損失和二次流損失都很小，動葉中流場穩(wěn)定，沒有明顯的分離流動，安全高效（見圖 34） 。葉型損失的主要部分產(chǎn)生在吸力面，而且是在出口部分的逆壓梯度段。由圖 34 可見，在末級葉片吸力面上的邊界層在大部分軸向弦長的漫長距離內(nèi)都是在較大順壓梯度的作用下流動，邊界層厚度增長很慢，直至順壓梯度段末端，亦即加速段末端，才開始轉(zhuǎn)捩，等到邊界層轉(zhuǎn)變成湍流已從尾緣流出。因

26、此，末級葉片葉型損失必然相當(dāng)小。14由圖 34 可見葉片的表面最大氣動負(fù)荷在葉柵流道的后部，前部內(nèi)、背弧橫向壓力梯度相對較小，由于端部二次流的產(chǎn)生與葉型內(nèi)、背弧壓差息息相關(guān)，采用這種具有后部加載特性葉型，使末級葉片的上下端壁表面存在的端壁二次流較弱。圖 3 末級靜葉中部表面壓力分布圖 4 末級動葉中部表面壓力分布6.36.3 低壓葉片防侵蝕措施低壓葉片防侵蝕措施對于大容量機組的末級葉片而言，由于葉頂圓周速度很高，因此濕蒸汽對末級葉片的沖蝕更嚴(yán)重。為保證葉片安全，同時降低通流的濕氣損失，必須采取了一些去濕和防侵蝕設(shè)計措施。本次設(shè)計中采取了以下措施：1） 在低壓末級采用槽內(nèi)去濕比較有效，這種方法是通過在靜葉片表面開出專用的去濕槽，把流道表面的水膜中的水份導(dǎo)走。槽內(nèi)