對(duì)粗紗卷繞成形工藝的再認(rèn)識(shí)

1、對(duì)粗紗卷繞成形工藝的再認(rèn)識(shí)袁景山無(wú)錫誠(chéng)本紡機(jī)有限公司 摘要：通過(guò)現(xiàn)代棉紡粗紗機(jī)的紡紗實(shí)踐，對(duì)粗紗卷繞成形工藝進(jìn)行再認(rèn)識(shí)：明確若干基本術(shù)語(yǔ)的定義；對(duì)描述粗紗張力關(guān)系的歐拉公式進(jìn)行討論；對(duì)粗紗張力與粗紗伸長(zhǎng)率之間的關(guān)系為正相關(guān)提出質(zhì)疑；通過(guò)分析和實(shí)驗(yàn)明確錠翼壓掌壓紗力的構(gòu)成；闡述粗紗張力自動(dòng)調(diào)節(jié)機(jī)理及其局限性；卷繞過(guò)程中從小紗到大紗，必須調(diào)整卷繞張力由大變小才能滿足卷繞成形的要求；介紹了調(diào)整粗紗張力和控制粗紗伸長(zhǎng)率的基本方法和措施。關(guān)鍵詞：卷繞張力 紡紗張力 粗紗伸長(zhǎng)率 壓紗力 歐拉公式 棉紡環(huán)錠紡紗系統(tǒng)中，粗紗工序的功能是改變纖維流程中半制品粗細(xì)及卷裝型式使之適合環(huán)錠細(xì)紗機(jī)喂入要求。自前羅拉輸出

2、的粗紗，經(jīng)錠翼加捻及引導(dǎo)被一圈挨一圈、一層疊一層卷繞到筒管上并形成雙錐園柱形卷裝結(jié)構(gòu)。前羅拉等速輸出的粗紗，雖經(jīng)加捻，但其強(qiáng)力很低，在較小外力作用下就會(huì)產(chǎn)生纖維間滑移而伸長(zhǎng)，將數(shù)千米弱捻低強(qiáng)度粗紗有條不紊，并盡可能不被伸長(zhǎng)地卷繞到其直徑不斷變化的紗管上，使粗紗卷繞成形工藝的難度和復(fù)雜性大為增加。 卷繞成形規(guī)律及紡紗張力與粗紗伸長(zhǎng)率之間的關(guān)系等問(wèn)題，在教科書(shū)和文獻(xiàn)中有大量描述與討論，但自新型棉紡懸錠粗紗機(jī)在紡紗廠大量使用以來(lái)，發(fā)現(xiàn)原有理論已不能準(zhǔn)確全面地指導(dǎo)實(shí)踐，因此有必要對(duì)粗紗卷繞成形工藝?yán)碚撨M(jìn)行探討和再認(rèn)識(shí)。1、 粗紗卷繞的基本理論1.1 粗紗卷繞速度方程： 設(shè) Nw、Vw分別為粗紗管的卷繞

3、轉(zhuǎn)速（R/min）和卷繞線速度（mm/min） Ns、Vs分別為錠翼的轉(zhuǎn)速（R/min）和錠翼壓掌在卷繞點(diǎn)處的線速度（mm/min） Nb、Vb分別為粗紗管的轉(zhuǎn)速（R/min）和粗紗管卷繞點(diǎn)處的線速度（mm/min） Vf為前羅拉輸出粗紗的線速度（mm/min） Dx為正常卷繞過(guò)程中某瞬時(shí)粗紗管的直徑（mm） b 為粗紗被卷繞上紗管后的厚度（mm） k 為卷繞速度與前羅拉輸出速度之比 按卷繞基本要求，得粗紗卷繞速度方程（1）： Nb=Ns±kNw ； 式中 Nw=Vf/·Dx Nb=Ns±k·Vf/·Dx (1) 式中Ns、Vf為定速，粗紗的卷

4、繞直徑Dx 隨卷繞層數(shù)增加而增大，故Vf/·Dx是變速，為把前羅拉輸出的粗紗全部卷繞到紗管上，Nb也必須為變速，k值理論上可認(rèn)為是“卷繞張力牽伸”，是卷繞速度與前羅拉輸出速度之比，其值恒大于1，式中“+”號(hào)為管導(dǎo)卷繞方式，“-”號(hào)為翼導(dǎo)卷繞方式（見(jiàn)圖1）。 圖1 卷繞速度方程示意圖 Dx與k的討論 粗紗卷繞過(guò)程中，第n層粗紗管直徑為Dxn，卷繞上一層粗紗后，其直徑改變?yōu)镈x(n+1),二者間關(guān)系為： Dx(n+1)=Dxn+2b 式中b是粗紗被卷繞到粗紗管上后某層粗紗的徑向厚度，粗紗為非彈性體，b受所紡纖維品種、規(guī)格；粗紗捻度、定量；車間溫濕度；卷繞張力；壓紗力等多種因素影響，巳被卷

5、繞上紗管的里層粗紗厚度，隨著其外面粗紗卷繞層數(shù)的增加，還會(huì)繼續(xù)發(fā)生微量變化，因此粗紗管上每層粗紗的厚度b在一落紗過(guò)程中處于不斷變化中，使卷繞速度方程中的DX 更增加了變數(shù)。同理：k值的確定與紡紗纖維品種、規(guī)格；粗紗定量、捻系數(shù)、紡紗速度；車間溫濕度；纖維與粗紗通道中機(jī)件的摩擦系數(shù)、紗條折彎角、紗條折彎處的接觸面積等因素有關(guān)；且k值與上述因素交互作用，形成了粗紗卷繞工藝中最復(fù)雜、多變的狀態(tài)，目前經(jīng)多年實(shí)踐總結(jié)的理論在相當(dāng)多場(chǎng)合下也僅能給出定性解釋，有時(shí)由于討論出發(fā)點(diǎn)與基本概念差異，常使一些“理論”與生產(chǎn)實(shí)踐中出現(xiàn)的現(xiàn)象相去甚遠(yuǎn)。 管導(dǎo)與翼導(dǎo)的討論 由卷繞速度方程及示意圖可看出，翼導(dǎo)卷繞方式紗管轉(zhuǎn)

6、速明顯低于管導(dǎo)卷繞方式，據(jù)有關(guān)主機(jī)廠試驗(yàn)：翼導(dǎo)時(shí)傳動(dòng)紗管功率較管導(dǎo)要低20%左右；由于紗管速度降低，粗紗管上粗紗承受的離心張力減小，若保持大紗時(shí)粗紗張力在其斷裂強(qiáng)度以內(nèi)，則錠速可適度提高，粗紗產(chǎn)量增加。此外，翼導(dǎo)時(shí)粗紗的捻向由管導(dǎo)的Z捻改變?yōu)镾捻，在電腦粗紗機(jī)上，紡紗廠可方便地選擇粗紗的捻向與細(xì)紗Z捻相匹配，生產(chǎn)出適應(yīng)下游產(chǎn)品工藝要求的成紗。 1.2 卷繞成形工藝有關(guān)術(shù)語(yǔ)的定義 多年來(lái)，在卷繞成形的學(xué)術(shù)探討中是“紡紗張力的變化引起伸長(zhǎng)率的變化”1還是“伸長(zhǎng)率的變化引起紡紗張力的變化”2曾有過(guò)較多討論，矛盾的觀點(diǎn)常使初學(xué)者和紡紗廠實(shí)踐中發(fā)生困惑，故相關(guān)術(shù)語(yǔ)的正確定義，有進(jìn)一步明確的必要（見(jiàn)圖2）

7、：卷繞張力：在正常卷繞過(guò)程中，錠翼壓掌導(dǎo)紗點(diǎn)到紗管卷繞點(diǎn)之間粗紗所承受的張力。 紡紗張力：在正常卷繞過(guò)程中，粗紗前羅拉輸出點(diǎn)到假捻器第一摩擦點(diǎn)之間粗紗所承受的張力。 粗紗張力：在正常卷繞過(guò)程中，粗紗自前羅拉輸出點(diǎn)到粗紗管卷繞點(diǎn)之間不同粗紗段上所承受的張力，泛稱粗紗張力。 卷繞張力及前羅拉輸出點(diǎn)到粗紗管卷繞點(diǎn)之間不同紗段上粗紗承受的張力尚無(wú)法感知與度量，而前羅拉輸出點(diǎn)到假捻器第一摩擦點(diǎn)之間粗紗紡紗張力可以目測(cè)、手感或以線陣攝像傳感器（CCD）間接測(cè)量，故習(xí)慣上將紡紗張力說(shuō)成粗紗張力。實(shí)質(zhì)上二者有嚴(yán)格的區(qū)別，混淆二者概念往往會(huì)在理論分析與討論中產(chǎn)生片面結(jié)論。A 前羅拉粗紗輸出點(diǎn)；B 粗紗與假捻器的

8、第一摩擦點(diǎn)；C 粗紗與假捻器的第二摩擦點(diǎn)；DE 錠翼粗紗通道第一折彎處，其折彎半徑一般為R40mm左右， 折彎角21 = 30°40° FG 錠翼粗紗通道第二折彎處，其折彎半徑一般為R120mm左右， 折彎角22 = 30°40°HI 粗紗從錠翼粗紗通道離開(kāi)，由壓掌臂到壓掌導(dǎo)紗點(diǎn)之間距 離和折彎角1 粗紗與假捻器間摩擦系數(shù)11 粗紗在假捻器上第一摩擦點(diǎn)處的包圍角12 粗紗在假捻器入口處第二摩擦點(diǎn)處的包圍角2 粗紗與錠翼粗紗通道內(nèi)壁的摩擦系數(shù)21 粗紗在粗紗通道第一折彎處的包圍角22 粗紗在粗紗通道第二折彎處的包圍角3 粗紗與壓掌間的摩擦系數(shù)31 粗紗在壓

9、掌臂上的折彎角和包圍角Ta 紡紗張力 無(wú)導(dǎo)紗鉤（孔）時(shí)為 360 o；720 o ；1080 oTe 卷繞張力 有導(dǎo)紗鉤（孔）時(shí)為 90o360o；90o720 Ta 、Tb 、Tc 、Td 、Te ： 粗紗張力 32 粗紗在壓掌葉入口到出口的包圍角圖2 現(xiàn)代棉紡粗紗機(jī)粗紗行程圖 現(xiàn)代棉紡懸錠粗紗機(jī)的粗紗行程如圖2，由歐拉公式得 TeTa·e1(11+12)·e2(21+22)·e3(31+32) （2） 歐拉公式表明了卷繞張力、紡紗張力與粗紗張力間的內(nèi)在聯(lián)系和區(qū)別： 紡紗張力源于卷繞張力，但紡紗張力又給予卷繞張力一定的影響。 卷繞張力確定以后，紡紗張力與假捻點(diǎn)以

10、下粗紗折彎點(diǎn)的折彎角及纖維與機(jī)件間的摩擦系數(shù)有關(guān)。新型棉紡懸錠粗紗機(jī)粗紗行程中的假捻器、錠翼粗紗通道、壓掌材質(zhì)均不相同，一般在設(shè)備確定以后，僅粗紗與假捻器的摩擦系數(shù)1 、粗紗與粗紗通道間的摩擦系數(shù)2 、粗紗與壓掌臂的摩擦系數(shù)3及在壓掌臂上的包圍角（繞圈數(shù)）31為可改變因素，穩(wěn)定1、2、3是穩(wěn)定紡紗張力的重要因素，特別是錠翼粗紗通道與粗紗的接觸長(zhǎng)度達(dá)30cm以上，通道受污染后摩擦系數(shù)2 的變化對(duì)紡紗張力和粗紗伸長(zhǎng)率的影響很大， 筆者在紡紗廠曾遇到許多實(shí)例：實(shí)例1：某廠購(gòu)入豐田FL16型粗紗機(jī)后，其閉式懸錠的粗紗通道使用多年未清洗，結(jié)果錠與錠之間的2 差異很大，紡紗張力參差不齊，斷頭率高，錠速開(kāi)不

11、高，經(jīng)用CB05型干式錠翼清洗機(jī)對(duì)通道清洗后紡紗張力趨于一致，錠速可提高。實(shí)例2：某廠紡純滌綸，假捻器、粗紗通道及壓掌臂表面污染嚴(yán)重，各錠位1、2、3差異很大，紡紗張力差異大，為減少斷頭，不得不降低錠速，F(xiàn)A458A錠速僅開(kāi)800R/min不到。實(shí)例3：某廠使用FA458A型粗紗機(jī)，運(yùn)轉(zhuǎn)中發(fā)現(xiàn)有個(gè)別錠位的粗紗伸長(zhǎng)率總比別的錠位大，經(jīng)細(xì)致分析發(fā)現(xiàn)伸長(zhǎng)率較大的錠位粗紗通道第一折彎處有制造原因造成的打折。實(shí)踐證明：整機(jī)粗紗通道摩擦系數(shù)1、2、3的一致性是穩(wěn)定全機(jī)各錠位紡紗張力一致的關(guān)鍵，特別是錠翼粗紗通道與粗紗接觸長(zhǎng)度達(dá)30cm以上，摩擦系數(shù)2 差異的影響更為突出，使用CB05型干式錠翼清洗機(jī)對(duì)粗紗

12、通道進(jìn)行周期清洗后，粗紗通道2 一致,為紡紗張力均勻一致和減少粗紗伸長(zhǎng)率錠差創(chuàng)造了條件。2、紡紗張力與粗紗伸長(zhǎng)率2.1 歐拉公式的討論 歐拉公式描述了卷繞張力、紡紗張力與粗紗張力之間的內(nèi)在聯(lián)系，但粗紗卷繞成形實(shí)踐中有些現(xiàn)象往往與歐拉公式不符，分析其原因?yàn)椋?歐拉公式的研究對(duì)象是不伸長(zhǎng)的線體，它描述線體發(fā)生折彎后，前后二段線體之間的張力關(guān)系，而粗紗在較小的外力作用下就會(huì)發(fā)生伸長(zhǎng)，與歐拉公式研究的對(duì)象有較大差異。 歐拉公式中前后段線體間張力關(guān)系僅與折彎角大小與摩擦系數(shù)有關(guān)，而現(xiàn)代微觀摩擦理論認(rèn)為：摩擦過(guò)程是非線性的且遠(yuǎn)離平衡態(tài)的熱力學(xué)過(guò)程。從本質(zhì)上看，摩擦是在外力作用下，發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)的物體受到其相

13、接觸物質(zhì)或介質(zhì)的阻力作用，在其界面上產(chǎn)生的一種能量轉(zhuǎn)換現(xiàn)象3。實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)，前后段粗紗的張力關(guān)系與粗紗通道摩擦面積有很大關(guān)系，如將壓掌臂加粗，粗紗在壓掌臂上的繞圈數(shù)31不變，在相同的Te 時(shí)，Ta明顯變小，而按毆拉公式Ta 應(yīng)不變。 當(dāng)卷繞張力等工藝參數(shù)確定后，更換假捻器提高假捻效果，粗紗紡紗段假捻度增加，紗條發(fā)生捻縮繃緊，表示紡紗張力Ta增加。實(shí)踐中若某錠位發(fā)生冒紗，如更換假捻效果良好的假捻器，造成Ta增加，可使此錠位冒紗消失，說(shuō)明Ta又反作用于Te 。2.2 紡紗張力與粗紗伸長(zhǎng)率的關(guān)系通常認(rèn)為“當(dāng)粗紗捻度一定時(shí)，粗紗張力大，粗紗的伸長(zhǎng)率就大，因此粗紗伸長(zhǎng)率的大小，就反映了粗紗張力的大小” 4

14、 ，上述論點(diǎn)中的“粗紗張力” 按習(xí)慣說(shuō)法就是“紡紗張力”，將紡紗張力與粗紗伸長(zhǎng)率的關(guān)系確定為正相關(guān)，在懸錠粗紗機(jī)上與實(shí)際情況有較大出入：若將卷繞張力調(diào)低至紡紗段粗紗下垂，即紡紗張力很小，此時(shí)假捻度下降或幾乎無(wú)假捻，紡紗段粗紗強(qiáng)力特低，粗紗伸長(zhǎng)率增大；相反如果將卷繞張力調(diào)高，紡紗張力也高，粗紗條在假捻器摩擦點(diǎn)折彎處的正壓力加大，假捻效果改善，假捻度高，紡紗段粗紗捻縮增加，此時(shí)粗紗繃直，表明紡紗張力較大，前羅拉上紡紗三角區(qū)縮小，粗紗伸長(zhǎng)率反而減小。筆者曾在FA492型粗紗機(jī)上以單件CB101/150×400型無(wú)紗疵懸錠錠翼與原機(jī)懸錠錠翼同臺(tái)試紡，由于碳纖壓掌與棉纖維的摩擦系數(shù)較小，該錠紡

15、紗張力Ta明顯增大，紡紗段粗紗在高假捻度作用下繃緊如琴弦，落紗后測(cè)試定量仍在規(guī)定范圍之內(nèi)，無(wú)異常伸長(zhǎng)。說(shuō)明新型棉紡粗紗機(jī)上紡紗張力與粗紗伸長(zhǎng)率的關(guān)系必須考慮假捻效果對(duì)紡紗張力的影響，而紡紗張力與假捻效果又相互作用，因此“粗紗張力大，粗紗的伸長(zhǎng)率就大” 的結(jié)論，把復(fù)雜情況簡(jiǎn)單化了，難以指導(dǎo)生產(chǎn)實(shí)踐，并造成相當(dāng)多使用新型棉紡懸錠粗紗機(jī)的紡紗廠對(duì)采用“大張力、緊卷繞”工藝存在疑慮， 影響了新型棉紡懸錠粗紗機(jī)潛力的發(fā)揮。3.粗紗伸長(zhǎng)率的控制3.1 壓紗力的討論O1 紗管回轉(zhuǎn)中心，即錠翼回轉(zhuǎn)中心O 壓掌在錠翼體上回轉(zhuǎn)中心支點(diǎn)，支點(diǎn)反作用力N 錠翼回轉(zhuǎn)角速度，弧度/minm1 壓掌平衡桿質(zhì)心處質(zhì)量，其離心

16、慣心力為m1r12，該力與O點(diǎn)間力臂為ro1 m2 壓掌臂壓掌葉質(zhì)心處質(zhì)量，其離心慣性力為m2r22，該力與O 間力臂為ro2F 紗管對(duì)壓掌的反作用力，該力與O點(diǎn)間力臂為rf， F 壓掌壓紗力，與F大小相同，方向相反Te 卷繞張力，該力與O點(diǎn)間力臂為rt圖3 壓掌受力圖 時(shí)至今日，錠翼仍然是粗紗機(jī)完成加捻卷繞功能的唯一方法，其壓掌在完成粗紗卷繞成形工藝中起關(guān)鍵作用，故有必要對(duì)壓掌的壓紗力進(jìn)行分析討論。以壓掌為脫離體，則壓掌受力如圖3所示 m1 r12·ro1 - m2r22r o2+ Te·rt - F·rf= O F·rf = m1r12·r

17、o1 - m2r22ro2+Tert F=(m1r12·ro1 - m2r22·ro2)/ rf + Te·rt/rf （3） （3）式說(shuō)明，壓紗力由兩個(gè)力疊加而成： 壓掌離心慣性力合力產(chǎn)生的壓紗力 F1（m1r12·ro1 - m2r22ro1 ）/rf 卷繞張力產(chǎn)生的壓紗力 F2Te·rt/rf為比較F1與F2對(duì)F的影響，作以下實(shí)驗(yàn)： 實(shí)驗(yàn)1 增加m1及ro1以增加F1 ，期望增加卷繞密度，在相同卷繞直徑（150mm）時(shí)有更大容紗量，試驗(yàn)結(jié)果與m1、ro1未增加前比較無(wú)變化，相同卷繞直徑時(shí)容紗量未增加。實(shí)驗(yàn)2 增加卷繞張力，壓掌增加導(dǎo)紗鉤，

18、在粗紗伸長(zhǎng)率滿足質(zhì)量指標(biāo)的前提下，試紡至相同卷繞直徑（150mm），粗紗卷裝長(zhǎng)度由4200m增加為5400m，卷繞密度增加顯著 5。 實(shí)驗(yàn)3 將m1減小，使m1r12m2r22 錠翼回轉(zhuǎn)時(shí)，壓掌葉不向心，造成F1為負(fù)值，試紡時(shí)由于卷繞張力形成的壓紗力存在，卷繞仍能正常進(jìn)行， 與m1r12m2r22 等長(zhǎng)紡成相同直徑粗紗管，其手感硬度兩者相仿，說(shuō)明F1對(duì)卷繞密度的影響很小。 由上述三項(xiàng)實(shí)驗(yàn)可知：壓掌離心慣性力合力產(chǎn)生的壓紗力F1遠(yuǎn)小于卷繞張力產(chǎn)生的壓紗力F2 ，故粗紗緊卷繞必須大張力紡紗（在錠翼設(shè)計(jì)時(shí)，為了使壓掌葉在回轉(zhuǎn)中能自動(dòng)向心，m1r12m2r22仍然必要）。 通常認(rèn)為：“壓掌葉的離心力隨

19、卷裝直徑的增加而增加（因回轉(zhuǎn)半徑增加），壓掌桿的離心力隨卷繞直徑增加而減?。ㄒ蚧剞D(zhuǎn)半徑減?。蕢赫频膲杭喠﹄S卷繞直徑的增加而減小，這樣內(nèi)層粗紗不至被擠出卷裝的兩端”6，以為在一落紗過(guò)程中，壓掌有“自動(dòng)調(diào)整”作用，可達(dá)到卷繞工藝要求的說(shuō)法易產(chǎn)生誤導(dǎo)。一落紗過(guò)程中卷繞張力由大變小防止冒紗，必須通過(guò)調(diào)整有關(guān)機(jī)件或參數(shù)來(lái)達(dá)到：在單電機(jī)傳動(dòng)粗紗機(jī)上，小紗張力確定以后，可調(diào)整成形裝置的張力變換齒輪、成形棘輪或張力微調(diào)補(bǔ)償機(jī)構(gòu)，使錐輪皮帶在每次移動(dòng)中增加一個(gè)正或負(fù)的移距，來(lái)達(dá)到粗紗卷繞成形工藝的要求；在多電機(jī)傳動(dòng)粗紗機(jī)上，一般由調(diào)節(jié)虛擬的粗紗厚度b來(lái)達(dá)到一落紗過(guò)程中張力由大到小的要求。 3.2 粗紗張力“

20、自動(dòng)調(diào)節(jié)”機(jī)理 “粗紗張力自動(dòng)調(diào)節(jié)” 是指由于粗紗管卷繞直徑的改變使卷繞速度、卷繞張力產(chǎn)生變化而改變了壓紗力，壓紗力的改變影響粗紗壓扁程度，反過(guò)來(lái)又改變了卷繞直徑，再使卷繞速度變化，如此反復(fù)而逐步使卷繞張力趨于穩(wěn)定的過(guò)程： 如發(fā)現(xiàn)某錠位粗紗斷頭時(shí)其它錠位巳在繞下一層粗紗，此時(shí)，擋車工將斷頭接上，該錠位的卷繞直徑為（Dx-2b），卷繞速度和卷繞張力減小，壓紗力F也減小，新繞上紗管的一層粗紗的壓扁程度減小，相當(dāng)于b增大而Dx 增大，在卷繞數(shù)層粗紗以后該錠位的卷繞直徑與其它未斷頭的錠位相同，此時(shí)卷繞直徑、卷繞速度和卷繞張力又全機(jī)一致，此即粗紗張力自動(dòng)調(diào)節(jié)的機(jī)理7。應(yīng)當(dāng)指出：粗紗張力的自動(dòng)調(diào)節(jié)只是在卷

21、繞直徑變化較小時(shí)才成立，如某錠位與其他錠位卷繞直徑差二層粗紗以上，則“自動(dòng)調(diào)節(jié)”已不能保證粗紗的正常卷繞，該錠位粗紗只能拉掉停止紡紗。故粗紗張力自動(dòng)調(diào)節(jié)的特點(diǎn)是： 粗紗卷繞直徑Dx變化引起卷繞線速度Vw變化，改變了卷繞張力Te導(dǎo)致壓紗力F變化，使粗紗的壓扁程度即粗紗厚度b改變，反過(guò)來(lái)又影響卷繞直徑Dx 、卷繞速度和卷繞張力。 粗紗張力“自動(dòng)調(diào)節(jié)”幅度很小，只有滿足粗紗正常卷繞條件，才有粗紗張力自動(dòng)調(diào)節(jié)功能。 3.3 粗紗伸長(zhǎng)率的控制 為完成粗紗卷繞成形，卷繞張力必須具有一定量值，卷繞張力的存在，必然會(huì)使粗紗在卷繞過(guò)程中產(chǎn)生伸長(zhǎng)。粗紗伸長(zhǎng)率大小對(duì)粗紗和細(xì)紗的條干均勻度、重量不勻率、強(qiáng)力不勻率和細(xì)

22、紗斷頭率均有很大影響，因此降低粗紗伸長(zhǎng)率，并減小其大、小紗差異；前后排差異及臺(tái)差是前紡工序一項(xiàng)經(jīng)常性工作。 3.3.1 紡紗張力的調(diào)節(jié)適當(dāng)?shù)木砝@張力是粗紗正常卷繞成形的必要條件：卷繞張力小，紡紗張力也小，易發(fā)生飄頭和斷頭，粗紗伸長(zhǎng)率由于假捻度過(guò)低而增大，易發(fā)生冒紗；粗紗卷繞密度小，不利于粗紗退繞、運(yùn)輸和貯存。 卷繞張力在粗紗捻系數(shù)大，定量重及紡化纖時(shí)可適當(dāng)加大。粗紗卷繞一落紗過(guò)程中由小紗到大紗，卷繞張力必須符合由大到小的規(guī)律，才符合卷繞成形工藝要求，不易發(fā)生冒紗。 起始卷繞張力單電機(jī)傳動(dòng)粗紗機(jī)由錐輪皮帶的起始位置決定起始卷繞張力大小，當(dāng)錐輪皮帶由上錐輪大端向小端移動(dòng)時(shí)，卷繞速度降低，起始卷繞張

23、力減小，反之則增大。多電機(jī)傳動(dòng)（電腦）粗紗機(jī)，將觸摸屏上顯示的虛擬筒管直徑減小，則卷繞速度提高，起始卷繞張力增大，反之則減小。 卷繞直徑由小到大，卷繞張力由大到小粗紗軸向卷繞密度：?jiǎn)坞姍C(jī)傳動(dòng)粗紗機(jī)調(diào)節(jié)升降變換齒輪改變，以紡第一層粗紗后能隱約見(jiàn)到筒管底色為合適，過(guò)大過(guò)小都會(huì)影響正常的卷繞成形工藝，發(fā)生冒紗故障，造成后道工序退繞困難。多電機(jī)傳動(dòng)（電腦）粗紗機(jī)在觸摸屏上顯示的符號(hào)：粗紗的軸向密度一般直接顯示“圈數(shù)/10mm”，比較直觀。粗紗徑向卷繞密度：成形棘輪齒數(shù)張力變換齒輪決定一落紗過(guò)程中每繞一層紗，錐輪皮帶的移距， 使卷繞速度逐層遞減。在新型粗紗機(jī)上設(shè)有機(jī)械或電氣張力微調(diào)補(bǔ)償裝置，使每繞一層紗

24、，在確定的錐輪皮帶移距上增加一個(gè)正或負(fù)的附加移距，以使卷繞張力更符合卷繞成形的要求。多電機(jī)傳動(dòng)（電腦）粗紗機(jī)在觸摸屏上顯示的符號(hào)，各粗紗機(jī)主機(jī)廠均不相同，應(yīng)對(duì)照說(shuō)明書(shū)進(jìn)行操作：一般卷繞張力調(diào)正可改變虛擬的粗紗徑向平均厚度b，b增加Te遞減增加，即大小紗張力的差異增加。 粗紗伸長(zhǎng)率的控制 前羅拉輸出點(diǎn)至紗管卷繞點(diǎn)之間的粗紗，強(qiáng)力最薄弱的環(huán)節(jié)在紡紗三角區(qū)，任何使紡紗三角區(qū)及其差異減小的措施均有利于降低粗紗伸長(zhǎng)率及其差異，但設(shè)備定型后，僅集合器開(kāi)口大??；假捻器品種；紡紗張力三個(gè)因素可變，其中以紡紗張力的調(diào)節(jié)最為關(guān)鍵。 采用四羅拉牽伸裝置，在整理牽伸區(qū)設(shè)置較小通道截面的集合器，以減小前后排粗紗紡紗三角

25、區(qū)的差異；三羅拉牽伸裝置粗紗機(jī)可配置等導(dǎo)紗角錠翼，使前后排粗紗的紡紗三角區(qū)基本相同，則前后排粗紗伸長(zhǎng)率差異減?。蝴}城某廠將FA401型粗紗機(jī)的開(kāi)式等高懸錠錠翼改造為閉式等導(dǎo)紗角懸錠錠翼，其前后排粗紗伸長(zhǎng)率差異由1.5%以上降低為0.50.8%，粗紗斷頭率明顯下降。 采用粗紗通道光滑一致的錠翼，應(yīng)用錠翼清洗機(jī)或相應(yīng)設(shè)備經(jīng)常對(duì)錠翼粗紗通道進(jìn)行有效的洗，使錠翼粗紗通道各部位的摩擦系數(shù)差異減小有利于伸長(zhǎng)率差異減小。 粗紗筒管園度不好，直徑不一致，防滑螺紋失效；筒管內(nèi)徑磨損造成擺頭嚴(yán)重，會(huì)出現(xiàn)不正的粗紗伸長(zhǎng)。 上錠桿式懸錠錠翼錠桿下端徑向跳動(dòng)一般要求 0.60mm，過(guò)大則卷繞紗管上部時(shí)筒管擺動(dòng)嚴(yán)重，卷繞

26、張力波動(dòng)大，并隨卷繞直徑增大而加劇，粗紗伸長(zhǎng)率隨卷繞直徑增大而增大。 采用萬(wàn)向聯(lián)軸節(jié)傳動(dòng)筒管的粗紗機(jī)，萬(wàn)向軸輸入、輸出端十字橫軸必須平行，否則其輸出為非勻角速度，粗紗筒管也作非勻角速運(yùn)動(dòng)，卷繞速度和卷繞張力隨之波動(dòng)，嚴(yán)重時(shí)會(huì)出現(xiàn)規(guī)律性伸長(zhǎng)不均勻，其不勻波波長(zhǎng)隨粗紗管直徑增大而增長(zhǎng)。 采用大張力緊卷繞紡紗工藝，目測(cè)粗紗紡紗段應(yīng)基本繃直，抖動(dòng)較小。 選擇合適的起始張力，一落紗過(guò)程中，實(shí)施由小紗到大紗，卷繞張力由大到小的原則。 個(gè)別錠位伸長(zhǎng)率大，可調(diào)換錠翼試紡，如其伸長(zhǎng)率與其他錠位已相近，則換下的錠翼粗紗通道可能有折彎，可找錠翼生產(chǎn)廠調(diào)換。 假捻效果對(duì)降低粗紗伸長(zhǎng)率及其差異有很大影響：假捻器的假捻效果與所紡纖維品種、粗紗定量、假捻器材質(zhì)、摩擦圈直徑大小、形狀（內(nèi)凹、內(nèi)凸、有無(wú)假捻齒、假捻齒高度、齒密、齒高等）有關(guān)。理想的假捻器應(yīng)是：與粗紗摩擦系數(shù)大、穩(wěn)定、耐摩、使用壽命長(zhǎng)，粗紗成形后毛羽較少，假捻器與錠桿的聯(lián)結(jié)方式以錠桿外園定位，聯(lián)結(jié)可靠不易擺頭為佳。 等高錠翼可采用前后排不同假捻效果的假捻器試紡，降低前后排粗紗伸長(zhǎng)率差異。4、小結(jié)