模板支撐施工方案

1、西安市汽車展銷中心1#、2#商業(yè)樓模板支撐專項方案編制:審核：審批：深圳建業(yè)集團汽車展銷中心項目部2015年8月5日模板支撐專項方案本工程為汽車展銷中心工程為兩層框架、條形基礎 .主要現(xiàn)澆構件為框架柱 700X700、600>600、600 X700、500X500,現(xiàn)澆板厚 120150。主體施工時，現(xiàn)場擬采用梁、板模、柱整體支護，模板為 15mm 多層板,80 >60方木、48X3 5鋼管、扣件及柱桿支承體系。一、主體模板工藝流程：柱、梁板模支護一澆筑混凝土 一拆模二、模板支撐方法：采用滿堂腳手架，下鋪墊250X250X50方木墊塊，立桿間距w 1000, 橫桿間距150018

2、00,首層設180高掃地桿.由于本工程工期緊，故從 基礎墊層頂?shù)揭粚禹敯灏宓撞捎靡淮涡源钤O滿堂腳手架，架子整體高度7。83m,架子在搭設時，立桿、橫桿接頭應相互錯開，錯開位置應n 3m, 每 7m 見方搭設連續(xù)剪力撐。1、基礎采用組合木模，鋼管、扣件支撐體系，按設計截面、標高支護。2、框架柱模板柱模板采用15mm厚多層鏡面板拼裝，豎方向用60X80間距150 250方木加固,橫楞用 48X 3.5mm間距400600mm鋼管采用 12 mm對拉螺桿布置加固，最下排鋼管距地300加，并用雙螺母進行加固處 理。如下圖所示。框架柱模板加冏方案框架柱的模板應在鋼筋綁扎完畢，并驗收合格，且預埋件、預埋

3、墻體拉結鋼筋等經檢查無誤后，方可安裝模板?？蚣苤?、梁模板均采 用光面多層木工板，腳手鋼管做支撐.柱模板安裝時，最好四角加雙面膠 帶，并逐一檢查其軸線位置和垂直度，無誤后方可澆筑硅。3、板頂板模板均采用15mm厚竹膠板作面層，模板支撐采用中48鋼管 搭設的承重滿堂鋼管腳手架及方木楞進行搭設 ，梁下鋼管支撐為雙排立 柱，縱向間距為900mm,板的支撐立桿間距10001200 mm。橫桿步距 離為1。5m,下設掃地桿。板支撐上端鋪方木格柵，方木為60X 80,方木 必須標準，間距為15-25cm,方格柵標高及平整度調整好后即可安裝平 板模板，平板模板接縫處應貼 5cm以上膠帶,梁底板木龍骨間距為10

4、 15cm,。為保證的硅整體成型效果，將整個頂板的多層板按同一順序， 同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，如下圖所示；梁柱節(jié)頭用定型規(guī)格小鋼模板或木板。以保證接槎不流漿或出現(xiàn)不密實現(xiàn)象。模板及其支架在安裝過程中，必須設置足夠的臨時固定設施 ， 以防傾覆.支架的支承部分應有足夠的支承面積。對現(xiàn)澆梁、板的支架 ， 在地面上的部分必須鋪設墊板。整體式鋼筋硅梁板，當跨度等于或大于4m時，安裝模板應起拱，起拱高度為全跨長度的 1/10003/1000.框架結構模板的拆除，現(xiàn)澆結構的模板及其支架拆除時的硅強度 ，應符合下列要求：側模，在硅強度能保證其表面及棱角不因拆除模板 而受損壞后，方可拆除.承

5、重底模，應在硅強度達到有關規(guī)定后方可拆 除。板，跨度小于或等于2m時，硅應達到設計強度的50%以上；跨度 大于2m,小于8m時，硅應達到設計強度的75%以上。懸臂構件，跨 度小于或等于2m時,硅應達到設計強度的75%;跨度大于2m時，硅應達到設計強度的100。在拆除模板過程中， 如發(fā)現(xiàn)砼有影響結構安全問題時，應暫停拆模,經過處理后方可繼續(xù)拆除。4、梁采用滿堂腳手架支撐，由于本工程梁截面差異較大，250X850截面以下梁其底模均采用沿縱向兩側邊布置兩根方木（方木與底模釘牢）側模60刈0方木具立檔間距500。立桿間距900,沿高度中間，縱橫向每180設水平桿。其底模采用沿縱向布置三根60X80方木

6、，側模立檔間距W 300,立桿間距800,現(xiàn)以KL1為例進行復核計算。三、模板復核計算查有關手冊、規(guī)范、主要符號、數(shù)據(jù)如下：1、松木Fm：抗變強度設計值13N/mm2fc ：順紋抗壓及承壓強度設計值10 N/mm2ft ：順紋抗拉強度設計值8 N/mm2fv:順紋抗剪強度設計值1。4 N/mm2E:彈性模量9000 N/mm22、鋼管規(guī)格: 48X3.538。4N/mA:截面積 4。89cm2;I:慣性矩 12.19 cm4W：截面模量 5。08 cm3;i:回轉半徑 1。58 cm3、扣件：直角扣件13.2 N/個；旋轉扣件：14。6 N/個對接扣件18.4 N/個4、鋼材：Q235 鋼抗拉

7、、抗壓和抗彎強度設計值f=205 N/mm2E:弱性模量 2.06 X05 N/mm25、結構使用時表面外露著，模板的變形值不得超過其跨度的400/L ，結構使用時有天棚隱蔽著，模板的變形值不得超過其跨度的250/L 。支架的壓縮變形值或彈性撓度為相應結構計算跨度的 100/L 。6、鋼筋硅自重25KN/m3,其中硅自重24KN/m3,木材自重5KN/m3。(一)荷載組合底模板自重：5 (0.4)0.015+0O 06>0。08) =0。102 KN/m鋼筋硅自重：25>0.4 X。1 = 11KN/m振搗硅荷載:2)0.4=0.8KN/m按規(guī)范要求，永久荷載X1.2;施工荷載X1

8、。4.q=1。2 (0.102+11) +1。4>0.8=14.44 KN/m2、驗算底?？箯澇休d力:此模板設計為多層板與3根60X80方木整體釘牢，故模板寬度內厚度為( 3X60X80/400) +15=51mm 厚。底模丁面楞木(鋼管)間距為0。80m,底模計算簡圖如圖示為多跨受均布荷載的連續(xù)梁。因模板長度有限，可用四等跨連續(xù)梁計算，查靜力計算表得出最大變矩為：Mmax=-0。107>qxL2=-0.017 14。44>0。82=-0。99KN/m矩形梁截面模量 W=Kbh2/6=1 M00>512/6=173400mm3按下列公式驗算： W MmaxWK fm 其

9、中K取1.3Fmax=Mmax W=1.12X106T73400=6。46V 1。3X13=16.9 KN/mm23、抗剪強度驗算：查四連跨均布荷載最大剪力系數(shù)為0.607。Qmax=0。607qL=0.607 X4.44 0 8=7.01KNp max=3>< Qmax/2bh=3<7。01x103/400 51=0.515N/mm2。即矩形梁截面最大剪應力為：0。515N/mm2<Kfv =1.3 M。4=1.82 N/mm2 故滿足要求.4、撓度計算驗算撓度時，采用荷載標準值，且不考慮振搗砼的荷載：q1=0。 102+11=11.102 KN/m。查手冊：簡支梁均

10、布荷載：ymax=5qL4心84EJz四等跨均布荷載梁ymax=0。97狗L4/100 Ejz式中：ymax最大撓度；E:彈性模量松木9000N/ mm2;JZ:慣性矩，矩形截面bh3/12。按四連跨復核。Ymax=0.967X11。102>8004/100 溜000X(400>513/12)=1.105。按設計規(guī)范此支撐模板為結構使用時表面外露故其允許撓度值為：LM00=800H400=2mm> 1.105mm。滿足要求.(二)側模計算:1、側壓力計算：梁的側模強度計算要參考振搗砼時產生的荷載及新澆砼對模板側面的壓力 ,并乘以分項系數(shù)1.2.本工程采用內部振搗，按設計新澆筑

11、砼作用于模板的最大側壓力分別為：F1、F2、并以較小值作為計算標準。F1=0.22。r。t。B 1. 8 2V1/2F2=24H式中F:新澆筑硅對模板最大側壓力；r：硅的重力密度24KN/m3; V:硅澆筑速度m/h,取2。(3上外加劑影響修正系數(shù)，普通硅取1,本工程摻具有緩凝作用的泵送劑取 1。 2.B 2硅坍落度影響修正系數(shù)，小于 3cm時取0。85,5-9cm時取1;11 15cm 時取 1.15，取：82=1.15b：新澆硅初凝時間(h)可按實側定，取b=200+(T+15)，其中T為硅溫度取 25C,則 b=200+ (25+15) =5 (h)H:硅側壓力計算位置至新澆筑硅頂面的總

12、高度( m)取1。45m;F1=0.22 次4X5M.2 X.15 *414=51.52 KN/m2F2=24M。1=26。4KN/m2取 F2=26.4KN/m2振搗砼時產生側壓力 4KN/m2總側壓力 q1=1.2(26。 4+4) =36。 48KN/m2側模立檔間距0。4m,所以側模為跨度0。4m的多跨等跨連續(xù)板，化為線荷載為 q=0.4)0o 9>36.48=13.13KN/mo2、驗算抗彎強度:按四跨連續(xù)梁查表得：Mmax= 0.015 qL2=-0。105X3.13 區(qū)。42KN。m=MmaxW=0。107X3。13X0.42X106/(1100 512道)=5。45N/m

13、m2Kfm =1。3M3=16.9 N/mm2>5。45 N/mm2滿足要求。83、驗算抗剪強度：四等跨連梁系數(shù)為 0.607Qmax=0。607 qL=0。607X3.13 0.4=3。19 KNMax=3Qmax/2bh=3X3.19 103/2 ¥100X5=0.29 N/mm2Kfm= 1.3 便4=1.82 N/mm2> 0.29 N/mm2 滿足要求.4、驗算撓度：驗算撓度時采用荷載標準值，且不考慮振搗砼的荷載q1=0.4 寵6。4=10。56KN/mymax=0.967 ）qxL4/100 E>Jz=0。069VL/400=400 W00=1mm 滿足

14、要 求.（三 ）頂撐計算沿縱向每間隔800設水平頂撐一道（48X3.軀管及扣件）1、強度驗算荷載組合 :底模及鋼筋硅自重 0.102+11 = 11.102 KN/ma 8=8。88 KN側模自重：方木60X80按400寬均厚60X80必00=12mm,竹膠板 厚度15mm,側模總厚12+15=27mm,則側模自重（1。1+1。33） >0。 02X5=0O 24 KN/mX0.8=0.19 KN鋼管重量：立桿4X（1.45+1 o25） =10°8m,側模后背水平桿2網>0。8=6.4m,鋼管重量 17。2mx38。4N/m=0.66KN?？奂灾兀?個X13.2N/個

15、+4個X14.6N/個=0.11KN振搗硅荷載：2 X0.4困.8=0.36KNN/A=12210F.89 X02=24。97 N/mm2<f =205N/mm2滿足要求。2、穩(wěn)定性計算在標高-1。19.8m高度中間設1800縱橫向一道水平支撐L0= （1.1+9.8）/7=1。 56m=1560mm入=L/i 式中：木長細比防；L0：計算長度i:截面回轉半徑，取1.58cm （鋼管）入=1560+。158=98。8 查 JGJ130-2001 p51 附錄 C,當（四）立桿墊木承載力驗算：1、荷載組合:水平頂撐以上永久荷載:8.88+0。 19+0.66+0。 11=9。 84KN水平

16、頂撐以下墊木以上鋼管重量 4（5。2+2X0.9+2X.5） =39。2m39.2m >38。4N/m=1。505KN扣件重量：16個M3。2N/個=0。21KNN=1。2 （11。21 + 1.505+0。21） +1.4 困.56=16。29KNN1 = 16。29m=4.07KN,貝U q=N1/A=4070/250 次50=0。065N/mm2故：滿足要求四、現(xiàn)澆板穩(wěn)定性驗算:1、荷載組合：底模自重：5X0O 015X0。92=0.0608KN底模方木自重：方木間距300按900寬均厚3>60X80/900=16mmio自重 5X0.016 溜2=0。065KN10鋼筋硅自

17、得：25 >0.12瀚2=2。43 KN鋼管自重：2 卷6.5+2為><0。9+5X0.9=26o 5>8。4N/m=1.02KN扣件重量：10個X13.5N/個=0。 13KN澆筑硅施工荷載：2X0.9私9=1.62KNN=1。2(0.0608+0。065+2.43+1。02+0.13) +1。4X1.62=6。69KN2、L0=(4。92+1。6)/=1.63m=1630mm入=L/i =1630 158=103.2 查表 入=1031=0.566;入=104寸，=0。558,用插入法求得 入103。2時，=0.5644貝U N/A=6690/0.5644 )489

18、=24.24N/mm2< f=205N/mm 2故安全可靠五、模板安裝質量的控制模板安裝質量的控制1、豎向模板及其支架部分應有足夠的支撐面積，其支撐面積必須具備足夠的強度，滿足全部荷載的承載，模板安裝支承面必須符合以下要求：(1) 安裝在基土上時,基地必須堅實，支撐面應加設墊板，周圍且應有排水設施。( 2)對濕陷性黃土，必須有防水措施.2、 安裝模板及其支架過程中 ,必須設置足夠的臨時固定設施， 以免傾覆，防止模板及其支架在風荷作用下傾覆，應從模板構造上采取有效的防傾覆措施，以保持模板的穩(wěn)定性。六、安裝拆除模板工程安全技術交底：1、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高低作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應系牢高掛低用 .2、經醫(yī)生檢查認為不適宜高處作業(yè)人員，不得進入高空作業(yè)。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系