橋梁工程課程設計通用計算書

1、臺州學院建筑工程學院橋梁工程課程設計指導書某公路20-30米預應力混凝土 T梁或空心板梁設計一、設計資料及構造布置（一）設計資料1. 橋面跨徑及橋寬標準跨徑：20-30m計算跨徑：支座中心點之間的距離橋面寬：凈 9+2X1.0=11m。2. 設計荷載公路一I級，人群荷載3.5kN/m2，護欄及人行道等每延米重量按 8kN/m計算3 材料工藝混凝土： C40（主梁）預應力鋼筋采用ASTM270級j15.24低松弛鋼絞線，每束7根。普通鋼筋采用HRB335直徑12mm的螺紋鋼筋。按后張法施工，采用 55的波紋管和OVM錨。4. 設計依據公路工程技術標準JTG B01-2003公路橋涵設計通用規(guī)范J

2、TG D60-2004公路鋼筋砼及預應力砼橋涵設計規(guī)范 JTG D62-20045. 基本設計數(shù)據基本計算數(shù)據表表1名稱項目符號單位數(shù)據混凝土(C40)軸心抗壓強度標準值fckMPa26.8軸心抗拉強度標準值ftkMPa2.39軸心抗壓強度設計值fcdMPa19.1軸心抗拉強度設計值ftdMPa1.71彈性模量EcMPa32500抗拉強度標準值fskMPa335抗拉強度設計值fsdMPa280彈性模量EsMPa200000預應力鋼筋（j= 15.24）抗拉強度標準值f pkMPa1860抗拉強度設計值f pdMPa1260彈性模量EpMPa195000鋼筋混凝土丫13kN /m25.0瀝青混凝

3、土L3kN /m23.0鋼鉸線yJ 3kN /m378.5鋼束與混凝土的彈性模量比ap無量綱6（二）構造布置1. 梁間距：參考相關文獻后自行選擇。2. 主梁高：參考相關文獻后自行選擇。3. 橫隔板間距：參考相關文獻后自行選擇。4. 梁肋：參考相關文獻后自行選擇。5. 橋面鋪裝：采用厚度為10cm瀝青混凝土，坡度由蓋梁找平6. 橋梁橫斷面：參考相關文獻后自行選擇。計算部份參考模板（以T梁為例，空心板可參考基格式）（一）毛截面幾何特性計算1. 主梁跨中截面主要尺寸擬定（自定）2. 截面幾何特跨中截面幾何特性計算表表2分塊名稱分塊面積A分塊面 積形心 至上緣 距離yi分塊面積對上緣靜矩S =人分塊面

4、積的自身慣性矩Iidi = ys y分塊面積對截面形心慣性矩lx = Ap21 =li + lx/ 2(cm )(cm)3(cm )(cm4)(cm)(cm4)4 cm(1)(2)(3)=(1) X (2)(4)(5)(6) = (1) x (5)2(7)=(4)+(6)大毛截面翼板三角承托腹板下三角馬蹄小毛截面翼板三角承托腹板下三角馬蹄大毛截面形心至上緣距離:493466.7288052.5二 61.28cm小毛截面形心至上緣距離:yW二彎詈=66.2如3. 檢驗截面效率指標p以跨中截面為例上核心距：ks= 33.23cm Ay*上核心距：Zlkx64.37 cm Ays截面效率指標= s

5、=0.54 0.5kx表明以上的主梁跨中截面尺寸是合理。（二）主梁內力計算選擇邊跨中梁進行計算，計算關鍵截面選取跨中、四分點、變化點、支點截面1、恒載內力計算1） 主梁預制時的自重（第一期恒載）gi2）橋面板間接頭、護欄及橋面鋪裝（第二期恒載）g23）主梁恒載內力計算2、主梁活載橫向分布系數(shù)計算1）跨中的橫向分布系數(shù)me2）支點的荷載橫向分布系數(shù)mo 按杠桿原理法繪制橫向分布影響線橫向分布影響線圖示公路I級汽車荷載：3）自振頻率和沖擊系數(shù)對于簡支梁，汽車沖擊系數(shù)可按下面簡化方法進行計算:對于 1.5Hz _ fi _14Hz 時，- 0.1767 In fi - 0.0157 =0.2243、

6、活載內力計算計算主梁活載彎矩時，采用統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc，鑒于跨中和四分點剪力影響線的較大坐標位于橋跨中部，故也按不變的mc來計算。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而應考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到I/4之間，橫向分布系數(shù)用mc與m值 直線插入，其余區(qū)段均取值mc。1）跨中截面的最大彎矩與最大剪力2）四分點截面的最大彎矩與最大剪力3）變化點截面的最大彎矩與最大剪力4）支點截面的最大彎矩與最大剪力4、主梁內力組合（見表6）表6序號何載類別跨中四分點變化點支點M maxQmaxM maxQmaxM maxQmaxQmax(kNm)(kN

7、)(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kN)(1)一期恒載(2)二期恒載(3)總恒載+ （2）(4)公路I級(5)Sd=1.2 X (3)+1.4 X (4)(6)Ss= (3)+0.7X (4)/(1+凹(7)Sl= (3)+0.7 X (4)/(1+卩)(8)恒 + 汽=(3)+ (4)（三）預應力鋼筋面積的估算及其布置1、估算預應力鋼筋面積普通鋼筋截面面積按規(guī)范，宜設直徑為 68mm的縱向鋼筋，每腹板內鋼筋截面面積取為0.003bh。，b為腹板寬，ho為梁高，采用5根16 = 1005 mm2。1 ）截面特性2）控制應力和和有效應力3）估算預應力筋的用量2、預應力鋼束布置1）跨中截面及

8、錨固端截面的鋼束布置（1）對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，盡可能使鋼束的重心到截面形心的偏心距大些。管道水平凈距不應小于4cm，至梁底凈距不應小于5cm，至梁端凈距不應小于3.5cm，跨中截面的細部構造圖如圖所示:2300151m國跨中截面由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為:2 100 2 210 1 3205-188mm(2)錨固端截面得鋼束布置要“均勻” “分散”錨頭布置如圖所示:錨固截面說明鋼束群重心處于截面核心范圍內。 表7分塊名稱AiyiSiIidi=ys-yi2lx=Ai x dil=li+lx2(cm )(cm)3(cm )4(cm )(cm)4(cm )4(

9、cm )二=+翼板三角承托腹板2）鋼束彎起角和線形的確定考慮到鋼束彎起既要照顧到由其彎起產生足夠的豎向預剪力，又要考慮到所引起的預應力摩擦不宜過大。上部鋼束的彎起角定為16 ;中部鋼束的彎起角定為12 ;下部鋼束的彎起角定為7。為簡化計算和施工，所有線型都為直線加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一 個平面內。4）鋼束計算（1）計算鋼束起彎點至跨中的距離鋼束線型表8鋼束號起彎咼度y（cm）y1(cm)y2(cm)L1(cm)x3(cm) （弧度）R(cm)x2(cm)axi(cm)x1(cm)N1(N2)N3N4N55）控制截面的鋼束重心位置計算（1）各鋼束重心計算（2）計算鋼束群重心到梁底距離ay

10、表9各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號X4Rsina= x4/Rcosaa。aay四分點N1(N2)N3N4N5變化點N1(N2)N3N4N5直線段支點N1(N2)N3N4N56) 鋼束長度計算鋼束長度計算表10鋼束號R (cm)鋼束彎起角度e曲線長度s(cm)直線長度X1(cm)直線長度L1(cm)有效長度(cm)鋼束預留長度(cm)鋼束長度(cm)N1(N2)N3N4N5(四) 關鍵截面幾何特性計算1、凈截面幾何特性計算截面積：Aj二乓- n A截面慣矩：lj = I -n ：A(yjs -yj22、換算截在幾何特性計算截面積：Ao=A n(n -1) Ay截面慣矩：I。= I

11、 + n(ny THAJyos-y)2，其結果見下列表中1) 跨中截面跨中截面面積和慣性矩計算表 表11截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai xyi(cm3)全截面重 心到上緣 距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩4li(cm4)di=ys_ yi (cm)Iy=Ai x di2(cm4)l=工 Ii+2 ly(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b仁 230換算截面大毛截面鋼束換算面積計算數(shù)據 A = cm2; n= 束；ny=跨中截面對重心軸凈距計算表表12分塊名稱及序號b1=185cm ys= 64.65b1=230cm ys=64.23靜矩類別Aiyi對凈軸Si

12、靜矩類別Aiyi對換軸S及符號(cm2)(cm)(cm3)及符號(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩 Sa-j翼緣部分對換軸靜矩 Sa-0三角承托肋部下三角馬蹄部分馬蹄部分馬蹄對凈軸靜對換軸靜肋部矩 Sb-j矩 Sb-0管道或鋼束翼板凈軸以上凈軸以上三角承托凈面積對凈面積對肋部凈軸靜矩換軸靜矩Sj-jSj-o翼板換軸以上換軸以上三角承托凈面積對凈面積對肋部凈軸靜矩換軸靜矩So-jSo-o2) 四分點截面四分點截面面積和慣性矩計算表表13截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai xyi(cm3)全截面重 心到上緣 距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩4li(cm )di=

13、ys_ yi (cm)2Iy=Ai x di2(cm4)I=工 Ii+2 Iy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b仁 230換算截面大毛截面鋼束換算面積計算數(shù)據 A = cm2; n= 束；ny=四分點截面對重心軸凈距計算表表14分塊名稱及序號bi=185cm ys= 64.65b1=230cm ys=64.23靜矩類別Aiyi對凈軸Si靜矩類別Aiyi對換軸S及符號(cm2)(cm)(cm3)及符號(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩 Sa-j翼緣部分對換軸靜矩 Sa-0三角承托肋部下三角馬蹄馬蹄部分對凈軸靜矩 Sb-j馬蹄部分對換軸靜矩 Sb-0肋部管道或鋼束翼

14、板凈軸以上凈軸以上三角承托凈面積對凈面積對肋部凈軸靜矩換軸靜矩Sj-jSj-0翼板換軸以上換軸以上三角承托凈面積對凈面積對肋部凈軸靜矩換軸靜矩So-jS0-03）變化點截面變化點截面面積和慣性矩計算表表15截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai xyi(cm3)全截面重心到上緣分塊面積的自身慣性矩di=ys-yi2Iy=Ai x di2(cm4)I=工 Ii+2 Iy(cm4)距離ys(cm)4Ii(cm4)(cm)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b仁 230換算截面大毛截面鋼束換算面積計算數(shù)據 A = cm2; n=束；ny=變化點截面對重心軸凈距計算表表16分塊名稱及序號

15、bi=cm ys=bi= cm ys=靜矩類別Aiyi對凈軸Si靜矩類別Aiyi對換軸S及符號(cm2)(cm)(cm3)及符號(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩 Sa-j翼緣部分對換軸靜矩 Sa-0三角承托肋部下三角馬蹄馬蹄部分對凈軸靜矩 Sb-j馬蹄部分對換軸靜矩 Sb-0肋部管道或鋼束翼板凈軸以上凈軸以上三角承托凈面積對凈面積對肋部凈軸靜矩換軸靜矩Sj-jSj-o翼板換軸以上換軸以上三角承托凈面積對凈面積對肋部凈軸靜矩換軸靜矩So-jSo-o4) 支點截面支點截面面積和慣性矩計算表表17支點截面對重心軸凈距計算表表18截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai x

16、yi(cm3)全截面重 心到上緣 距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)2Iy=Ai x di2(cm4)I=工 Ii+2 Iy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積b仁 230換算截面大毛截面鋼束換算面積計算數(shù)據 A = cm2； n=束；ny=分塊名稱及序號bi=185cm ys= 71.64b1=230cm ys=61.73靜矩類別Aiyi對凈軸Si靜矩類別Aiyi對換軸S及符號(cm2)(cm)(cm3)及符號(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩 Sa-j翼緣部分對換軸靜矩 Sa-0三角承托肋部管道或鋼管道或鋼管道或鋼束束對凈

17、軸束對換軸靜矩Sb-j靜矩Sb-0翼板凈軸以上凈軸以上三角承托凈面積對凈面積對肋部凈軸靜矩換軸靜矩Sj-jSj-0翼板換軸以上換軸以上三角承托凈面積對凈面積對肋部凈軸靜矩換軸靜矩So-jS0-0主梁截面特性值總表表19名稱符號單位截面跨中四分點變化點支點混凝 土 凈凈面積Aj2 cm凈慣矩Ij4 cm凈軸到截面上緣距離y jscm截面凈軸到截面下緣距離yjxcm截面抵抗矩上緣Wjs3 cm下緣Wjx3 cm對凈軸靜矩翼緣部分面積Sa _j3 cm凈軸以上面積Sj3 cm換軸以上面積So3 cm馬蹄部分面積Sb3 cm鋼束群重心到凈軸距離ejcm凝土換算截面換算面積A2 cm換算慣矩Io4 cm

18、換軸到截面上緣距離yoscm換軸到截面下緣距離yoxcm截面抵抗矩上緣Wos3 cm面抵J幾人矩下緣Wox3 cm翼緣部分面積Sa -o3 cm士存仙持.苗凈軸以上面積Sj _o3 cm對換軸靜矩換軸以上面積So -o3 cm馬蹄部分面積 -o3 cm鋼束群重心到換軸距離eocm鋼束群重心到截面下緣距離aycm（五）持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算1、跨中截面正截面抗彎承載力計算2、斜截面抗剪承載力計算1 ）鋼筋配置2）斜截面抗剪承載力驗算（六）預應力損失計算1. 預應力鋼筋與管道壁之間摩擦引起的預應力損失G按規(guī)范公式（6.1.3-1）,張拉控制應力二con =0.75 fpk =0.75 186

19、0 =1395MPa計算公式為：計算結果見摩擦損失c 11 一表。摩擦損失El表20鋼束號0 =-ax0 +kx1-e0 +kx)CT1（度）(rad)(m)(卩=0.25;k=0.0015)(MPa)跨中N1(N2)N3N4N5四分點N1(N2)N3N4N5變化點N1(N2)N3N4N5支點N1(N2)N3N4N52. 預應力鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失門2反摩擦影響長度If，按規(guī)范公式（D.0.2-1 ）計算。If 十 IEp/一*節(jié)1式中：二0 張拉端錨下控制張拉應力，6 = - con = 1395Mpa ;J l 錨具變形值，OVM夾片錨無頂壓時按規(guī)范表6.2.

20、3取6mm;二i 扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應力；I 張拉端到錨固端之間的距離，本設計中I = 14777.7mm。當If If表示該截面不受反摩擦的影響。反摩阻影響長度計算表鋼束號N1(N2)N3N4N5(T o=(T con (MPa)(T 1 = (T 0- (T l1 (MPa) t d= ( t 0- t n)/L(Mpa/mm)l f(mm)錨具變形損失計算表截面鋼束號N1(N2)N3N4N5支點x(mm) t (MPa)t l2 (MPa)變化點x(mm) t (MPa)t l2 (MPa)四分點x(mm) t (MPa)t l2 (MPa)跨中x(mm) t (MPa)t

21、 l2 (MPa)3. 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 .4按規(guī)范附錄E公式，混凝土彈性壓縮引起的預應力損失為：G4 =(m -1)： Ep Hpc/2式中：ep =Ep/Ec =1.95 105/3.25 106, m為鋼束根數(shù)，m=5 , 為一束預應力鋼筋在全部鋼筋的重心處產生的混凝土應力，取5束平均值。dpc可按規(guī)范公式（6.1.5-4 ）計算:yn)其中對每一束有:匚 pe - ；con - ；1 - ；con - ；11 - 0（；1為相應階段預應力損失，取G = - 1 Cl 2，跨中截面匚|2 = 0）N p = peAp - | 6 As= pe Ap（相應階段，-16取為零）

22、Np二 peApypn -fAysnNp則對某一截面的五束鋼筋有:混凝土彈性壓縮引起（T |4表22m=5a Ep=6m=5a Ep=6莎peNpepn(mm)莎pc(MPa)(T l4(MPa)T peNpepn(mm) T pc(MPa)T l4(MPa)鋼束號鋼束號跨中變化點N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5四分點支點N1(N2)N1(N2)epnpeAp y pn、NpN3N3N4N4N5N54. 鋼筋松弛引起的預應力損失二|5計算按規(guī)范公式：二15 =屮：(0.52；pe/ fpk 0.26)；pe式中=1.0/ =0.3(低松弛鋼絲)二 pe = ；：con - ；l

23、 = ；con -；11 - ；12 - ；14計算結果見松弛損失C|5 一表中。松弛損失；|5 表23fpk=1860MPa =1.0E =0.3鋼束號cr pe(MPa)c l5(MPa)鋼束號c pe(MPa)c l5(MPa)跨中變化點N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5四分點支點N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5按規(guī)范公式（627-1 ）為:G6(t)0.9Ep ；cs(t,to): Ep；pc (t,to)1+15PPpsps2eps2i上式中各項參數(shù)分項計算如下:跨中、四分點、變化點：2A 7377 5Ah = 7377.5cm u = 777.09cm

24、 工94.9mm傳力錨固齡期為 7 天，u 777.09查表得：ps（tu,t。）=0.50 10-，- tu to 二匯、支點：2A 11157 5Ah -11157.5cm2 u = 768.27cm h145.2mmu 768.27查表得：；cs（tu,to） =0.48 10，- tu to =3.07Ep =1.95 105MPa ，: EEp/E1.95 105 /3.25 106二pc為全部鋼筋重心處由預加力產生的混凝土法向壓應力。計算時按規(guī)范第6.2.7條規(guī)定，預應力損失僅考慮預應力鋼筋第一批損失，即+ +；pecon -Gcon -九-口2 -廠4，二pc的計算方法與混凝土彈

25、性壓縮引起的預應力損失口4中-pc的計算方法一致。但規(guī)范第 6.2.7規(guī)定計算二pc時，根據構件制作情況考慮自重影響Mg$nMg2y。In扣除自重后的應力應為:pcpct，規(guī)范第6.2.7規(guī)定匚”不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度fcu 的 0.5倍。且公式計算中，用 r 代替二pc。0.002bh為構件受拉區(qū)配筋率計算結果見混凝土收縮、徐變引起 C 16 一表中。6.預應力損失合計：G Yh J ；|4 *二15 二16有效應力：二pe =；con -匚1計算結果見預應力損失合計及有效應力表中混凝土收縮、徐變引起b |6表24Ep=195000a Ep=6鋼束號b peNpepnb pc

26、eps（凈截面）eps（換算截面）b tb pc.2 i =l/APP psb l6跨中 cs =0.0005=3.25N1(N2)N3N4N5四分點 cs =0.0005=3.25N1(N2)N3N4N5變化點 cs =0.0005=3.25N1(N2)N3N4N5支點 cs =0.00048=3.07N1(N2)1302.322552540N31272.871247417N41250.381225369N51250.0812250796250406214.836.59248.32280.5806.59326945.070.0051671.188601177.11預應力損失合計及有效應力-表

27、25應力類型010損失應力0有效應力 cpe跨中N1(N2)N3N4N5四分點N1(N2)N3N4N5變化點N1(N2)N3N4N5支點N1(N2)N3N4N5（七）溫差應力計算1、計算參數(shù)：瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度為100伽。由規(guī)范查得瀝青在面層溫度 T1=14C和 底層溫度T2=5.5C，對于水泥混凝土，溫度效應在 300伽內有效，則現(xiàn)澆混凝 土面層的溫度T1=5.50 C,面層以下300伽處溫度為00 C ,中間各處采用插值方 法求得溫度值，且溫度梯度僅限于中性軸以上部位，以下部位因考慮開裂不予考慮。-Ayty： cEcey2、計算公式按規(guī)范：Nt = AytycEc ， Mt0正溫差應

28、力:梁頂“于XcEc0梁底 5 二二X- 1 800Xy： cEcAoI o最外層鋼筋處“爰乜反溫差應力，按通規(guī)規(guī)定，反溫差為正溫差乘以-0.5,其應力也乘以-0.5,各值。3、計算結果如下：溫差應力a=0.00001 T1=14o T2-5.5O 表 26單元Ay(mm2)ty (Oc)eyi(mm)Nt(N)M t(Nmm)1234正溫差應力（MPa）反溫度應力（MPa）梁頂梁頂梁底梁底最外層預應最外層預應（八）持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算1、正截面抗裂性驗算-st為作用短期效應組合下的構件抗裂驗算混凝土邊緣的法向拉應力，計算式為二 st = M s/W0 ；F為作用長期效應組合下的構件抗

29、裂驗算混凝土邊緣的法向拉應力，計算式為St二M1/W。，Wo為換算截面梁底彈性抵抗矩，計算構件自重應力時，應采用凈 截面的彈性抵抗矩。作用短期組合下的梁底拉應力Mg1M g2MM pSt產（hf） 占h-y。）0.7 十（h-y。）1.0 十（h-y。）1 n1 o1 o1 o作用長期組合下的梁底拉應力M g1Mg2MM p嚴（h - yn） 嚴（h - y。）0.4十（h - y。）0.4十（h - y。）1 n1 o1 o1 o預應力產生的梁底壓應力pcNpANpepn十一i-Inyn其中:- pe = :” con - I = - con - （；- 11 ；- I 2 ）pe Ap y

30、pn -| 6 AysnNp結果如下表所示正截面抗裂計算表27截面dg1d g2d ad p0.8 d td pcd st-0.85 d pcd std lt跨中四分點變化點支點d st-0.85 d pc0故為全預應力構件2、斜截面抗裂性驗算各截面的抗裂驗算主要驗算截面中面積變化界線處A-A纖維和全截面重心B-B纖維處。不驗算主應力是否符合限值。按規(guī)范公式（6.3.3-1 ）（633-4 ）計算；-tp匚cp= ccy m （巧cy）2 . 2Ccx沁rPc Io t養(yǎng)送 bpe Apbsin % Sn-bln計算結果見抗裂應力計算表抗裂應力計算表28截面跨中四分變化點支點An （凈面積）X

31、n （凈軸到梁頂）In （凈慣矩）San （A-A以上凈面積對凈軸）Sbn （凈截面中軸以上對凈軸）Ao （全截面）xo （全截面重心到梁頂）Io （全截面對換軸）Sao （A-A以上全面積對換軸）Sbo （全截面換軸以上對換軸）A-A纖維t (MPa)d cx ( MPa)d tp ( MPa)d cp ( MPa)B-B纖維t (MPa)d cx ( MPa)d tp ( MPa)d cp ( MPa )按規(guī)范規(guī)定全預應力構件，在短期效應組合下預制拼裝構件應滿足口p _0.4ftk =0.4 2.4 =0.96MPa(C40)支點截面=0.056MPa空0.96MPa =0.4抵，符合規(guī)定

32、。3、撓度計算全預應力混凝土構件全截面剛度Bo =0.95EcIo444Ec =3.25 104MPaI。=34138628.64cm4 =341386286400mm4B。=0.95 3.25 104 341386286400 =1.0540 1016N mm2梁自重跨中彎矩Mgi =2387.75kN m ，橋梁鋪裝的自重跨中彎矩Mg2 =975.63kN m 汽車跨中分配系數(shù)心二0.3344，汽車車道荷載qk =10.5kN /m, Pk =275.2kN。梁自重跨中撓度為r 5Mg1I。2 5 紀106 x288002 “cfg1 花19.6mmg48 Bo48 1.054 10橋面鋪

33、裝等自重跨中撓度：fg225M G2l048 Bo5 975.63 1 06 28800248 1.054 1016=8.0mm汽車荷載跨中撓度：Fa(盤瞥Pkl。3)48B0)= 0.7 0.3344 (238410.5161.054 1033275.2 1028800花-48 1.054 10)=5.1mm根據規(guī)范第6.5.3條，撓度長期增長系數(shù)廠1.45 ,貝U消除結構自重的長期撓的最大值 f max =1.45： l0 / 600 = 48mm，符合規(guī)定。4、預應力引起的反拱值416剛度 Ecl0 =3.25 10341386286400 =1.1095 105Me(17) l048E

34、05 3.6223 109 28800248 1.1095 1016=28.2mm已知參數(shù)表表29鋼束號CTpc(MPa)e(mm)A (mm2) pc ei AiN1 ( N2)N3N4N5有效預加應力偏心彎矩計算表表30鋼束號c pe(MPa)ei(mm)2Ai(mm )c pc(MPa)Me(N.mm)N1( N2)N3N4N5Me(17)ScqA =3.6223 109Nmm=2= 56.4 mm乘以長期增長系數(shù)2.0，二max5、預拱度的設置荷載短期效應組合長期撓度為fmax = 1.45 19.6 + 8.0 + 5.1 =47.4mm則預拱度為fmax= 47.4mm Y .ma

35、x =56.4mm則不用設預拱度。（九）持久狀況和短暫狀況下的應力計算1、 持久狀況應力計算計算預應力混凝土梁法向壓應力 二心和拉應力二kt，公式為：二kc或二kt =匹y。1 o1） 由結構自重、汽車（考慮沖擊系數(shù)）和人群荷載產生的混凝土法向應力:M g1Mg2Ma +M p梁頂壓應力： j ync 丄 yo八 -yocInIoIo梁底拉應力：j 二 * ynt M2 yotyotnoo口-卄、丄、rMg1Mg2Ma+Mp最外層預應力鋼筋拉應力：；p二亍 ynp 十 yp Ip yopnoo最外層預應力鋼筋由于結構自重、汽車荷載、人群荷載、溫差產生的應力 按規(guī)范公式（7.1.3-2）為二p2）由預應力產生的梁頂混凝土拉應力：N N e預應力在受壓區(qū)（梁頂）產生的應力為：匚二-亠召p AnIn則受壓區(qū)混凝土最大壓應力為 6二