電力電子復習回顧

1、精選電力電子復習回顧第二章電力電子器件一、電力電子器件概論1按器件的可控性分類，普通晶閘管屬于（ B ）A全控型器件B半控型器件C不控型器件D電壓型器件2具有自關斷能力的電力半導體器件稱為（A ）A. 全控型器件B.半控型器件C.不控型器件D.觸發(fā)型器件3、下面給出的四個電力半導體器件中，哪個是全控型電力半導體器件（C ）A二極管B晶閘管C電力晶體管D逆導晶閘管二、功率二極管1功率二極管的封裝形式有螺栓型和平板型,平板型的散熱效果好。2、ZP400表示 功率二級管的額定電流為 400 A3、 常用的功率二極管有三種類型：普通二極管、 快恢復二極管 、 肖特基二極管 。三、晶閘管（SCR）1處于

2、阻斷狀態(tài)的晶閘管，只有在陽極承受正向電壓，且_門極承受正壓時，才能使其開通2、 在晶閘管應用電路中，為了防止誤觸發(fā)應將幅值限制在不觸發(fā)區(qū)的信號是（A ）。A.干擾信號B.觸發(fā)電壓信號C.觸發(fā)電流信號D.干擾信號和觸發(fā)信號3、為防止晶閘管誤觸發(fā)，應使干擾信號不超過 （B ）D.可觸發(fā)區(qū)C.可靠觸發(fā)區(qū) 4、造成在不加門極觸發(fā)控制信號即使晶閘管從阻斷狀態(tài)轉為導通狀態(tài)的非正常轉折有二種因素，一是 陽極的電壓上升率du/dt太快，二是（C ）A. 陽極電流上升太快B.陽極電流過大C.陽極電壓過高D.電阻過大4、 由門極控制導通的晶閘管導通后，門極信號（A）。A.失去作用B.需維持原值C需降低D.需提高5

3、、 當晶閘管承受反向陽極電壓時，不論門極加何種極性觸發(fā)電壓，管子都將工作在（B ）A.導通狀態(tài) B.關斷狀態(tài)C.飽和狀態(tài)D.不定6、 使已導通的晶閘管關斷的條件是使流過晶閘管的電流減小至維持電流_以下。7、 晶閘管斷態(tài)不重復電壓 Udsm與轉折電壓Ubo數(shù)值大小上應為，Udsm>Ubo08、 晶閘管額定通態(tài)平均電流IVEAR是在規(guī)定條件下定義的，條件要求環(huán)境溫度為_40。_09、晶閘管門極觸發(fā)信號剛從斷態(tài)轉入通態(tài)即移去觸發(fā)信號，能維持通態(tài)所需要的最小陽極電流，稱為 （ B ）0A.維持電流B.擎住電流C浪涌電流D.額定電流10、 決定觸發(fā)脈沖最小寬度一個重要因素是（B）oA.維持電流Ih

4、B.擎住電流IlC.浪涌電流 I TSmD. 額定電流11、 對于同一個晶閘管，其維持電流Ih<擎住電流Ilo12、 KP100-12表示額定電流100 A，額定電壓 1200 V的普通型晶閘管。13、晶閘管電流的波形系數(shù)定義為（A ）A.KfTm1T(AV)b.K f1T(AV)1 TmC.Kf =I T (AV) iTmD.K f =I T (AV) - iTm14、在It（av）定義條件下的波形系數(shù)kf為（B ）B.A. n3D.2 nc. 2四、門極可關斷晶閘管1、門極可關斷晶閘管是一種4半導體結構的三端器件2、要關斷GTO，則需（B ）A在門極加正脈沖信號B在門極加負脈沖信號C

5、加強迫關斷電路D加正弦波信號3、GTO的電流關斷增益如=（D ）A.1 ATO1 1 G m in1 ATObTiZTi丨ATOC.|Igd i五、功率晶體管1、功率晶體管GTR從高電壓小電流向低電壓大電流躍變的現(xiàn)象稱為 （B ）A.一次擊穿B.二次擊穿C.臨界飽和 D.反向截止2、功率晶體管的二次擊穿現(xiàn)象表現(xiàn)為（A ）A.從高電壓小電流向低電壓大電流躍變丨ATOD.|Igm IB.從低電壓大電流向高電壓小電流躍變c.從高電壓大電流向低電壓小電流躍變D.從低電壓小電流向高電壓大電流躍變3、 功率晶體管的安全工作區(qū)范圍由幾條曲線限定（A ）A. 4 條 B.3C.5條D.2 條4、 功率晶體管驅

6、動電路中的抗飽和電路，用來減少晶體管的（A ）A. 存儲時間B. du/dtC. di/dtD.基極電流5、對于功率晶體管的基極驅動電路，驅動電流的后沿應是一個較大的負電流，以利于功率晶體管的（C ）A.導通B.壽命C.關斷D.飽和（六）電力MOSFET管1電力MOSFET導通時工作在可調(diào)電阻區(qū)（七）IGBT1雙極型功率晶體管和MOSFET的復合器件是（B ）0A. GTOB.IGBTC.GTRD.SCR2、IGBT 是（B ）A.電流驅動型元件B.電壓驅動型元件C.半控型元件D.不控型元件（八）器件共性1觸發(fā)電路中的觸發(fā)信號應具有（D ）A.足夠大的觸發(fā)功率B. 足夠小的觸發(fā)功率C. 盡可能

7、緩的前沿D.盡可能窄的寬度2、常用的抑制過電壓的方法有兩種，一是用阻容 元件吸收可能產(chǎn)生過電壓的能量，并用電阻將其消耗。二是用 非線性元件限制過電壓的幅值。3、 快速熔斷器可以用于過電流保護的電力電子器件是（D ）A. 功率晶體管B.IGBT C.功率MOSFET D.晶閘管4、 可以用過電流繼電器作為過電流保護的電力電子器件是（D ）A.功率晶體管GTRB.IGBTC.功率MOSFETD.晶閘管di du5、 在功率晶體管的主電路中，為了有效地抑制dt和dt，則應設置（d ）A.觸發(fā)電路B.控制電路C開關電路D.緩沖保護電路6、 對功率晶體管設置_緩沖保護電路，可防止過電壓和減小功率晶體管兩

8、端的du/dt。7、 功率晶體管緩沖保護電路中的二極管要求采用快恢復型二極管，以便與功率晶體管的開關時間相配合。8、 晶閘管串聯(lián)時，為達到靜態(tài)均壓，可在晶閘管兩端并聯(lián)相同的（A ）0A.電阻B .電容C.電感D .阻容元件9、 當晶閘管串聯(lián)時，為實現(xiàn)動態(tài)均壓，可在各個晶閘管兩端并聯(lián)（D ）A. RB. LC. CD. RC第三章整流電路（一）單相半波全控整流電路1、 單相半波可控整流電路中，從晶閘管開始導通到關斷之間的角度稱為_導通角02、在晶閘管單相半波可控整流電路中，從晶閘管開始承受正向電壓算起，到觸發(fā)脈沖到來時刻為止,這段時間的電角度稱為 觸發(fā)角_03、 單相半波可控整流純電阻負載電路，

9、控制角=_0° 時，負載電流的平均值最大。4、 單相半波可控整流電路中，控制角a的最大移相范圍是 _180° o，則續(xù)流二極管的導通角為5、大電感負載，接有續(xù)流二極管的單相半波可控變流電路設控制角為aA.2 n aB.2 n a C、 n aD. n a（二）單相全控橋1、單相全控橋式帶電阻性負載電路中，控制角a的最大移相范圍是（A 90B 120C 150D 1802、帶電阻性負載的單相全控橋，晶閘管所承受的最大正向電壓為（3、B 2 2 U2C x 2 U2單相全控橋大電感負載電路中，晶閘管可能承受的最大正向電壓為A.孑 U2 B. ' 2 U2 C. 2、2

10、U2D. X 6 U24、當控制角a、交流電源電壓和負載相同時,單相全控橋式整流電路的功率因素是單相半波整流電路的功率因素的（A ）A.倍 B. 2 倍C. 1倍1D. ：2 倍5、能在兩象限運行的電路為（A ）（電壓為縱坐標，電流為橫坐標）A.單相全控橋式電路B. 單相半控橋式電路C. 帶續(xù)流管的單相全控橋式電路D. 帶續(xù)流管的單相半控橋式電路6、單相全控橋能在I、象限中工作。（電壓為縱坐標，電流為橫坐標）7、單相橋式可控整流電路中，脈沖間隔=_，晶閘管最大導通角 max 180°，晶閘管承受的最大電壓UTm =2 U2。8、 單相橋式全控整流電路反電動勢負載為使電路可靠工作，控制

11、角a必須大于停止導電角S9、單相全控橋反電動勢負載電路中，當控制角a大于停止導電角S時，晶閘管的導通角B =（ C ）A. n aB. n+ a C.na D. 卜 a10、在單相全控橋整流電路帶反電勢負載時，若交流電源有效值為U2,反電勢為E時，停止導電角3 =a聞2二，若晶閘管不導通時，輸出電壓應為_E一1、 三相半波可控整流電路中使用 3_個晶閘管。2、三相半波可控整流電路的自然換相點是（B ）A. 交流相電壓的過零點B. 是相鄰相電壓正半周的交點 R、S T處C. 比三相不控整流電路的自然換相點超前 30°D. 比三相不控整流電路的自然換相點滯后603、三相半波可控整流電阻性

12、負載電路的控制角a為何值時，輸出電流波形會出現(xiàn)零點。（注意是出現(xiàn)一個零點，而不是一段為零的區(qū)域）（ B ）A.15B.30°C.45°D.6004、電阻性負載三相半波可控整流電路，相電壓的有效值為6,當控制角a=0 °時，整流輸出電壓平均值等于（D ）2B. 2.18L2C. 1.73L225、三相半波可控整流電路中的三個晶閘管的觸發(fā)脈沖相位互差（C ）B.60°A.150C.1206、 三相半波可控整流電路，在電阻性負載時，當控制角aW30°,每個晶閘管的導通角B >150° _。此電路的移相范圍為_30° _07、

13、 三相半波可控整流電路帶電阻性負載工作時，在控制角a >30。時，負載電流出現(xiàn)_斷續(xù)現(xiàn)象o晶閘管所承受的最大反向電壓為 2.45 U2_o8、 在電感性負載三相半波可控整流電路中，晶閘管承受的最大正向電壓為_2.45 12o9、 在大電感性負載三相半波可控整流電路中，輸出電流基本是_平直的o（四）三相全控橋1、 三相全控橋的共陽極組各器件的導通順序依次為Vi2,Vi4,Vi6，其中V12對應于AC 目。2、 三相橋式不控整流電路交流側三相相電壓正半周波的三個自然換相點互相間隔（A ）A 60 °B 90 °C 120 ° D 180 °3、 三相全

14、控橋式整流電路中，共陰極組的三個晶閘管的觸發(fā)脈沖相位互差（C ）A 60°B 90°C 120 D 150°4、 三相全控橋的共陰極組要求觸發(fā)脈沖以120。為間隔，依次在_正半周觸發(fā)共陰極組的各晶閘管。5、三相全控橋式整流電路中同一相上、下兩只晶閘管觸發(fā)脈沖相位差（D ）度。A.60B.90C.120D.1806、 三相橋式不控整流電路中，二極管在自然換相點按1、2、3、4、5、6、l的順序每隔多少度換相一次（B ）A 45°B 60°C 90°D 120°7、 在三相橋式不控整流電路中，整流輸出電壓的平均值為（A ）36A

15、.u2或2.34U2B.學U2或1.17U226C.U2或1.56U2J6D.U2或0.78U28、已知三相橋式不控整流電路交流側線電壓Uab的表達式為Uab= ' 6U 2sin(6丿，則uCA的表達式為（A ）a.Uca 6U2Si n(B. uCAV3u2 sin( tC.uca 6U2 Sin(d. ucaV6u2Sin(9、電阻性負載三相全控橋式整流電路，在一個輸入電源周期內(nèi)，整流輸出電壓有個波頭。10、在工頻三相橋式不控整流電路中，負載上輸出電壓的脈動頻率是300Hz。11、三相全控橋式整流電路中，晶閘管可能承受的最大反向電壓峰值為（其中U2為變壓器二次側相電壓有效值）（C

16、 ）A 2'3U2 B22u2C6U2 D'3u212、三相橋式帶純電阻負載的全控整流電路控制角a的移相范圍是0° -120。13、在三相全控橋式變流電路中，變壓器二次線圈流過的是正向和負向對稱的120°矩形交變電流，避免了（A ）A.換相重疊c.使用續(xù)流二極管B. 直流磁化D. 使用濾波器14、大電感負載三相全控橋式整流電路輸出電流平均值表達式為（ C ）A. IdCd2仇U 2 cos R3 6U2 cosRB.IdU2 cos R33d I d U 2 cos15、在大電感負載三相全控橋中，當a =90。時，整流電路的輸出是（B ）A.U2B.0216

17、、 當a> _90° 度時，大電感負載三相全控橋的整流輸出平均電壓Ud為負值17、 帶電感性負載的三相全控橋，變壓器二次側相電流有效值為（C ）丄A. &IdB. 3 IdD. Id18、如下變流器中，輸出電壓可能出現(xiàn)負值的變流電路是（A ）A.三相半波可控整流帶阻感負載電路B 單相橋式半控整流帶電阻性負載電路C. 接有續(xù)流二極管的三相半控橋式整流電路D 接有續(xù)流二極管的單相半波可控整流電路19、在輸入相同幅度的交流電壓和相同控制角的條件下，三相可控整流電路與單相可控整流電路比較，三相可控整流電路可獲得一較高_的輸出電壓。20、三相橋式整流電路必須給對應導通的兩個晶閘管

18、同時加上觸發(fā)脈沖，一般采用兩種觸發(fā)方式：寬脈 _ 沖觸發(fā)和雙窄脈沖觸發(fā)。21、三相全控橋式整流電路在寬脈沖觸發(fā)方式下一個周期內(nèi)所需要的觸發(fā)脈沖共有六個，它們在相位上 依次相差（A ）A.60oB.1200C.90oD.180°22、在大電感負載三相全控橋中，當a >60°時，在過了自然換相點之后和下一個晶閘管被觸發(fā)之前，整流輸出5為負值，交流電源接受回饋的能量，電感（A ）A.釋放儲能B.既不釋放能量也不儲能C.吸收能量D.以儲能為主23、 三相橋式可控整流電路中，脈沖間隔=60 °，晶閘管最大導通角max _120。晶閘管承受的最大電壓u Tm = x 6

19、 U2（五）換相重疊角1對于三相半波可控整流電路，換相重疊角的影響，將使用輸出電壓平均值降低。2、由于變壓器漏抗的影響，在換相期間，整流輸出電壓值為參與換相的兩相相電壓之和的（D ）A 1/2 B 1/3 C 2D 1/4 3、對于三相半波可控整流電路，換相重疊角丫與哪幾個參數(shù)有關（A ）A. a、負載電流Id以及變壓器漏抗XcB. a以及負載電流IdC. a 和U2D. a、U2以及變壓器漏抗XcdiA.可以抑制dtC使輸出電壓升高duB.可以抑制dtD.使換相重疊角丫減小4、換相重疊角丫取大發(fā)生在（B）。A. a=0B. a=30C. a=60D. a=905、.整流變壓器中的漏抗（ A

20、）（六）有源逆變1、 逆變器可分為無源逆變器和 有源_逆變器兩大類。2、 有源逆變器是將直流電能轉換為交流電能回饋送回_電網(wǎng) 的逆變電路3、變流電路能進行有源逆變的條件之一是（D ）A直流側接有續(xù)流二極管B電阻性負載C直流側接有RC保護電器D直流側有直流電動勢E4、 直流發(fā)電機-電動機系統(tǒng)中，產(chǎn)生有源逆變的兩個條件是：（一）有直流電動勢，其極性和晶閘管的導通方向一致，其值大于變流器直流側的平均電壓；（二）晶閘管的控制角/2_，使Ud為負值。5、有源逆變電路中，晶閘管大部分時間承受 一反向電壓。6、 負載是純電阻的整流電路， _不能_ （能，不能）實現(xiàn)有源逆變狀態(tài)工作；輸出端接有續(xù)流二極管的各種

21、整流電路_不能（能，不能）實現(xiàn)有源逆變工作。7、 在三相全控橋式變流電路中，控制角a與逆變角B之間的關系為 _a+_薩 。8、三相全控橋式變流電路工作于有源逆變狀態(tài)，其逆變角B的變化范圍為（ A ）A 0 ° 90 ° B 0 ° 120 °C 90 ° 180 ° D 0 ° 1509、三相全控橋式有源逆變電路中，晶閘管可能承受最大正向電壓的峰值為（C ）A.U2b.V3u2c,6U2D.負210、三相全控橋式有源逆變電路，變壓器二次電流的有效值為（ C ）A-3IdbJD.Id11、 三相全控橋式有源逆變電路，晶閘管電流

22、的有效值IV1為（B ）AId B寺 IdC.J3"dD.|d12、 三相全控橋式有源逆變電路，若電路工作于V2、V3導通狀態(tài)，則V5陽極至陰極間承受的線電壓為（ B ）A.UabB.UbcC.UcbD.Uca14、全控橋式變流器直流電動機卷揚機拖動系統(tǒng)中，當提升重物時，控制角為（A.0B.C.D.15、全控橋式變流器直流電動機卷揚機拖動系統(tǒng)中，當提升重物時，Ud與Ed的關系為（B ）A.UdvEdB.Ud>Ed C.Ud=EdD.Ud=Ed=O16、全控橋式變流器直流電動機卷揚機拖動系統(tǒng)中，當降下重物時，輸出電壓平均值為（ B ）A.Ud=OB.UdvOC.Ud>0D.

23、Ud > 017、全控橋式變流器直流電動機卷揚機拖動系統(tǒng)中，當 降下重物時，Ud與Ed的關系為（A ）B.|Ud|>|E d|A.|Ud|<|E d|C.|Ud|=|E d|D.|U d|=|E d|=018、全控橋式變流器直流電動機卷揚機拖動系統(tǒng)中,若使重物在某一高度停住時，則變流器的工作狀態(tài)是（A ）A.有源逆變B.無源逆變C.整流D. -臨界狀態(tài)19、全控橋式變流器直流電動機卷揚機拖動系統(tǒng)中，當變流器工作于整流與有源逆變臨界狀態(tài)時，輸出 電壓Ud波形一個周期內(nèi)的正面積和負面積之比為（D ）A.K=0B.K=1C.K<1D.K>1 20、三相全控橋式變流器直流

24、電動機卷揚機拖動系統(tǒng)，當a > 2時，變流器輸出電壓波形Ud的正面積與負面積之比為（C ）A.K=0B.K=1 C.Kvl D.K>121、 逆變失敗是指工作在逆變狀態(tài)的變流器由于某種原因，出現(xiàn)了Ud和Ed _順向串聯(lián)的狀態(tài)。22、 確定最小逆變角B min要考慮的三個因素是晶閘管關斷時間tOff所對應的電角度3，換相重疊角丫和.安全裕量角。23、在多數(shù)工程應用實踐中，一般取最小逆變角B min=30° -35°023、 有源逆變電路工作時，必須時刻保證min，以避免發(fā)生_逆變失敗 。24、導致晶閘管有源逆變失敗的主要原因有：觸發(fā)電路工作不可靠；晶閘管發(fā)生故障；

25、交流電源發(fā)生卻 相或突然消失；換相的裕量角不足。第三章直流斬波（一）概述1直流斬波電路是將直流_電能轉換成直流電能的電路。2、 斬波電路的控制方式一般有時間比控制方式、瞬時值控制方式和平均值控制方式。3、斬波器的時間比控制方式分為_脈沖混合控制_、定頻調(diào)寬、調(diào)寬調(diào)頻三種方式。4、 當要求斬波電路輸出電流比較 時，可采用瞬時值控制方式。5、 DC/DC變換電路中，_降壓斬波電路 _和升壓斬波電路為基本電路，其余電路均由這兩種電路演變而成。6、 直流斬波電路的三個基本元件是 濾波電感、濾波電容、續(xù)流二極管 。（二）降壓斬波1降壓斬波電路中，電源電壓 Ud與負載電壓U之間的關系為（C ）A.U $U

26、dB.U -LUdC.U TOnUdD.UT offT offIT oniz 32、 降壓斬波電路中，已知電源電壓 Ud=16V，導通比Kt -，則負載電壓Uo=（B ）A.64VB.12VC.21VD.4V3、降壓斬波電路中，已知電源電壓U=20V，負載電壓U=10V，管子開通時間為2ms,則斬波周期為（D ）A.lmsB.2msC.3msD.4ms（三）升壓斬波1、升壓斬波電路中，電源電壓Ud與負載電壓Uo之間的關系為（A Uo其UdB Uo亠嘰A.TOffB.ToffUoTonUdUo =UdC. 0 T dD.Ton2在升壓斬波電路中，已知電源電壓 Ud=2OV，導通D=O.6，則負載

27、電壓Uo=5O_V。3、 一升壓直流斬波裝置，若直流輸出電壓Uo為18V,直流輸入電壓為9V，則導通比等于_O.5仝4、在升壓斬波電路中，Ud=3V，占空比a=O.7,則輸出電壓UO=_1O_V。5、 設直流升壓斬波電路中，Uin=1OV，D=O.7，貝U Uo= 1OO/3。6、 升壓斬波電路能夠使輸出電壓高于輸入電壓的關鍵原因是：電感L儲能之后具有使電壓泵生的作用 以及電容 C可將輸出電壓保持住。7、 升壓斬波電路中，已知電源電壓 Ud=12V，導通比Kt=1/3，則負載電壓Uo= （ B ）A.4VB.18VC.36VD.48V（四）升降壓斬波1、升降壓斬波電路中，改變導通比 D，就可以

28、改變輸出電壓當_0< a1/2 為降壓；當1/2< a<1_為升壓 第四章逆變電路（一）逆變器及其分類1、 逆變電路是（B）A.AC/DC變換器B.DC/AC變換器 C.AC/AC變換器 D.DC/DC變換器2、 將直流電能轉換為交流電能，直接提供給交流負載的逆變電路稱為無源逆變器。3、 逆變電路最基本的工作原理是把直流電變成交流 電，改變兩組開關的切換頻率，即 可改變輸出交流電的頻率4、 逆變電路根據(jù)直流側電源性質的不同可分為電壓 型逆變電路和 電流型逆變電路。前者直流側是電壓 源，后者直流側是 電流 源。5、 換流方式一般有以下幾種：器件 換流、 電網(wǎng) 換流、 負載 換流

29、、 強迫 換流,其中只有 器件 換流是針對全控型器件而言。6、器件換流是利用全控 型器件的自關斷能力進行換流。7、 能實現(xiàn)負載換流的晶閘管逆變電路，負載電流的相位必須超前 負載電壓,即負載呈 容 性。8設置附加的換流電路，給欲關斷的晶閘管強迫施加反向電壓或反向電流的換流方式稱為強迫換流。（二）晶閘管負載換流逆變器1串聯(lián)逆變器的換流條件有：負載為 欠阻尼（2）負載呈 容性（3）電路為器件提供反向電壓的時間應大于或等于元件關斷時間 。2、電壓型單相橋式逆變電路中，與開關管反并聯(lián)的二極管起著續(xù)流|和防止開關器件承受反壓的作用。3、電流型逆變器，交流側電壓波形為（ B ）。A.正弦波B.矩形波C.鋸齒波D 梯形波4、 串聯(lián)逆變器輸出電壓為 方 波，輸出電流近似成 正弦 波；并聯(lián)逆變器輸出電壓近似成正 弦波，輸出電流為方波。（三）脈寬調(diào)制型逆變器1調(diào)節(jié)逆變器輸出電壓的方法有脈沖寬度調(diào)制、頻率調(diào)制、 混合型三種。2、 PWM逆變器就是按某種規(guī)律對可控開關器件門極驅動脈沖的寬度 進行控制，以改變開關器件 導通時間，實現(xiàn)對輸出的調(diào)節(jié)，這類逆變器大多是無源型逆變器3、PWM 控制技術的理論基礎是 沖量相等而形狀不同的窄脈沖加在具有慣