4.5高支模工程施工組織設(shè)計方案1

1、. . . . 目 錄第1章、編制依據(jù)1第2章、工程概況1第3章、施工準(zhǔn)備23.1技術(shù)準(zhǔn)備23.2物資準(zhǔn)備23.3勞動力準(zhǔn)備2第4章、高支模方案設(shè)計34.1模板與支撐架的材料選擇34.2支撐系統(tǒng)的設(shè)計3第5章、高支模方案計算45.1支模方案的計算說明45.2（350mm×900mm）層高4.5m梁模板與支架驗算45.3（200mm×700mm）層高4.5m梁模板與支架驗算115.4層高4.5m樓板模板與支架驗算185.5梁（900mm高）側(cè)模板計算245.6梁（700mm高）側(cè)模板計算275.7基礎(chǔ)承載力驗算30第6章、高支模的安裝316.1施工順序316.2門架搭設(shè)326

2、.3模板安裝336.4驗收與拆除的批準(zhǔn)程序346.5模板工程質(zhì)量保證措施34第7章、高支模的拆除357.1支頂、模板的拆除357.2模板的清理維修、存放36第8章、高支模施工的安全管理378.1高支模系統(tǒng)施工管理機(jī)構(gòu)378.2高支模的安全管理措施37第9章、監(jiān)測措施39第10章、針對澆搗砼輸送制定的安全措施4010.1施工部署4010.2施工方法40第11章、安全文明施工措施4211.1預(yù)防坍塌事故的安全技術(shù)措施4211.2預(yù)防高空墜落事故的安全技術(shù)措施4211.3文明施工措施43第12章、應(yīng)急救援預(yù)案4312.1應(yīng)急救援機(jī)構(gòu)4412.2應(yīng)急救援工作程序4412.3應(yīng)急救援裝備4512.4應(yīng)急

3、救緩藥品4512.5應(yīng)急救援措施45第13章、高支模施工圖4645 / 47第1章、 編制依據(jù)1.建筑施工門式腳手架安全技術(shù)規(guī)JGJ130-2001；2.建筑施工計算手冊（ISBN-7-11-04626-2江正榮編著）；3.建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)（GB50009-2001）；4.木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50005-2003；5.混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)50204-2002；6.建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB50300-2001；7. PKPM計算軟件；8. 企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)GDYI-GZ-01-09-2003；9.建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)（JGJ80-91）。10.建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)JGJ162-200

4、810. 本工程有關(guān)施工圖紙等。第2章、 工程概況本工程為富民工業(yè)園C區(qū)廠房與生活區(qū)宿舍樓工程，位于市高新技術(shù)開發(fā)區(qū)。建設(shè)單位為市富民實業(yè)與市移民服務(wù)中心，設(shè)計單位是市第筑，監(jiān)理單位是市巨業(yè)建設(shè)監(jiān)理單位，承建單位是省第筑工程。工程規(guī)模：本工程包括市富民工業(yè)園C區(qū)廠房、宿舍樓與周邊小市政工程，總占地面積20024m2。其中宿舍樓1棟共七層，首層層高為4.5米其余為3.2米；廠房共6棟每棟五層，每棟首層均為6米其余層高均為4.4米。本工程為框架結(jié)構(gòu)，建筑物場地為II類，抗震設(shè)防烈度為六度，框架抗震等級為三級，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，耐火等級為二級，建筑物地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為丙級。承臺、基礎(chǔ)梁混凝土強(qiáng)度等

5、級為C30，承臺墊層采用100厚C15混凝土。建筑物的梁、板混凝土強(qiáng)度等級為C25，柱凝土強(qiáng)度等級從承臺頂至標(biāo)高10.400的為C35，標(biāo)高10.400至14.800為C30、標(biāo)高14.800以上為C25。本方案為該工程高支模專項施工方案，具體支模部位如下：1、宿舍樓首層層高為4.5m，面積約為9160m2。主要梁截面尺寸有350mm×900mm、300mm×900mm、200mm×700mm、250mm×500mm，最大梁截面是350mm×900mm，梁最大跨度9.75m，板厚100 mm。2、廠房首層層高6m，支模面積約1830m2。主要梁

6、截面尺寸有350mm×900mm、300mm×900mm、200mm×700mm，最大梁截面350mm×900mm，梁最大跨度10m，板厚100 mm。宿舍樓、廠房高支模部分搭設(shè)在首層基礎(chǔ)砼板面（C25砼100mm厚）上，墊板為2條80×80mm木方并排鋪放。第3章、 施工準(zhǔn)備3.1 技術(shù)準(zhǔn)備在施工前進(jìn)行圖紙會審與完善施工組織設(shè)計方案這兩項工作，并組織施工人員認(rèn)真學(xué)習(xí)施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)等技術(shù)文件，做好三級安全技術(shù)交底工作，減少和避免施工誤差。3.2 物資準(zhǔn)備(1)材料準(zhǔn)備：確保材料質(zhì)量合格，材料供應(yīng)滿足使端面等的偏差應(yīng)符合規(guī)的

7、規(guī)定；門架、鋼管宜涂有防不銹漆；舊扣件使用前應(yīng)進(jìn)行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴(yán)禁使用，出現(xiàn)滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應(yīng)進(jìn)行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強(qiáng)度測試。 (2)機(jī)具準(zhǔn)備：根據(jù)施工機(jī)具需用量計劃，做好機(jī)械的租賃和購買計劃，并做好進(jìn)場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉(zhuǎn)正常。(3)周轉(zhuǎn)材料準(zhǔn)備：做好門架、模板、鋼管等周轉(zhuǎn)料的備料工作，分批分期進(jìn)場。3.3 勞動力準(zhǔn)備(1)根據(jù)開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進(jìn)場，并安排好工人生活。水、電管線架設(shè)和安裝已完成，能夠滿足工程施工與工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(2)做好施工人員進(jìn)場的安全、質(zhì)量、防火、文明施工等教育工作

8、，進(jìn)行崗前培訓(xùn)，對關(guān)鍵技術(shù)工種必須持證上崗，按規(guī)定進(jìn)行三級安全技術(shù)交底，交底容包括：施工進(jìn)度計劃；各項安全、技術(shù)、質(zhì)量保證措施；質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和驗收規(guī)要求；設(shè)計變更和技術(shù)核定等。必要時進(jìn)行現(xiàn)場示，同時健全各項規(guī)章制度，加強(qiáng)遵紀(jì)守法教育。第4章、 高支模方案設(shè)計4.1 模板與支撐架的材料選擇模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）膠合板。木枋：采用80mm×80mm木枋。支撐系統(tǒng)：門式架、14對拉螺栓等?？v橫水平拉桿：選用48×3.5mm鋼管與配件。縱橫向剪刀撐：選用48×3.5mm鋼管與配件。墊板：采用腳手架配套底托，墊板為2條80

9、5;80mm木方并排鋪放。4.2 支撐系統(tǒng)的設(shè)計本工程高支模方案采用門式腳手架支撐系統(tǒng)。模板系統(tǒng)的設(shè)計梁結(jié)構(gòu)：（1）層高為4.5米截面尺寸為350mm×900mm與300mm×900mm，梁底橫楞采用80mm×80mm木方，間距200mm，頂托采用80mm×80mm木枋平鋪；梁側(cè)模龍骨木枋間距為300mm，外龍骨采用雙鋼管。設(shè)置1道14對拉螺栓，縱向間距為600mm。門架縱向間距為0.9m。該梁的支撐系統(tǒng)采用2個FM1217門架。截面尺寸為200mm×700mm、250mm×500mm的梁梁底橫楞采用80mm×80mm木方，

10、間距300mm，頂托采用80mm×80mm木枋平鋪；梁側(cè)立檔采用80mm×80mm木方，間距400mm。門架縱向間距為0.9m。該梁的支撐系統(tǒng)采用FM1219+ FM1217門架的搭接方式。（2）層高為6米截面尺寸為350mm×900mm與300mm×900mm的梁，梁底橫楞采用80mm×80mm木方，間距200mm，頂托采用80mm×80mm木枋平鋪；梁側(cè)模龍骨木枋間距為300mm，外龍骨采用雙鋼管。設(shè)置1道14對拉螺栓，縱向間距為600mm。門架縱向間距為0.9m。該部分梁可采用2個FM1219+1個 FM1209門架。截面尺寸為

11、200mm×700mm的梁梁底橫楞采用80mm×80mm木方，間距300mm，頂托采用80mm×80mm木枋平鋪；梁側(cè)立檔采用80mm×80mm木方，間距400mm。門架縱向間距為0.9m。該梁的支撐系統(tǒng)采用2個FM1219+1個 FM1212門架的搭接方式。板：（1）層高為4.5米板底橫楞采用80mm×80mm，木方間距400mm，頂托采用80mm×80mm木方平鋪。門架縱向間距為0.9m，門架橫向間距為0.6m。門架支撐系統(tǒng)采用2個FM1219門架。（2）層高為6米板底橫楞采用80mm×80mm，木方間距400mm，頂托

12、采用80mm×80mm木方平鋪。門架縱向間距為0.9m，門架橫向間距為0.6m。門架支撐系統(tǒng)采用2個FM1219+1個FM1217門架。水平加固桿：縱橫水平加固桿步距為1.9m，在最頂兩步距水平拉桿之間應(yīng)加設(shè)一道水平拉桿，個別地方可適當(dāng)調(diào)整，但步距不超過1.9m。水平加固桿應(yīng)頂至已澆筑混凝土的墻、柱以上，無法頂至已澆筑混凝土的墻、柱上則應(yīng)進(jìn)行“抱柱”。剪刀撐布置：豎向剪刀撐在支架外圍四邊連續(xù)布置，中間在縱橫向每隔10m左右設(shè)由上至下豎向連續(xù)式剪刀撐寬度在46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。門架支撐可沿梁軸線垂直布置。當(dāng)垂直布置時，在兩門架的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置交叉支撐。當(dāng)門架

13、支撐寬度為4跨與以上或5個間距與以上時，應(yīng)在周邊底層、頂層、中間每5列、5排在每門架立桿跟部設(shè)通長水平加固桿，并應(yīng)采用扣件與門架立桿扣牢。超過5米高支模應(yīng)在立柱周圈外側(cè)和中間有結(jié)構(gòu)柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑物設(shè)置一個固結(jié)點，以加強(qiáng)支架的整體抗傾覆能力。在外邊梁外側(cè)還應(yīng)設(shè)置斜撐，防止支架向外傾覆。支架頂部支撐采用可調(diào)頂托，立桿底托基底采用腳手架配套下托。頂托螺桿不得超過150mm，底托螺桿不得超過150mm。第5章、 高支模方案計算5.1 支模方案的計算說明木枋彈性模量 E=9000 N/mm2 夾板彈性模量E=9000 N/mm2木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值取13N/mm2 木材抗

14、剪強(qiáng)度取設(shè)計值1.3N/mm2木材容許撓度l/250 截面慣性矩I=bh3/12 截面抵抗矩W=bh2/6計算層高分別取4.5m和6m，與板厚（100mm厚）進(jìn)行驗算5.2 （350mm×900mm）層高4.5m梁模板與支架驗算腳手架搭設(shè)高度為4.5m，門架型號采用MF1217，鋼材采用Q235。門架的寬度 b = 1.20m，門架的高度 h0 = 1.70m，步距1.70m，跨距 l = 1.83m。門架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。門架立桿采用 42.0×2.5mm鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用 26.8×2.5mm鋼管。每榀門架之

15、間的距離0.90m，梁底木方距離200mm。梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁頂托采用80×80mm木方。模板自重0.34kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。梁兩側(cè)的樓板厚度0.10m，梁兩側(cè)的樓板計算長度0.50m。 計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.2×25.500×0.

16、100×0.500×0.200=0.306kN。一、梁模板底模計算本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 35.00×1.80×1.80/6 = 18.90cm3； I = 35.00×1.80×1.80×1.80/12 = 17.01cm4；梁底模板面板按照三跨度連續(xù)梁計算，計算簡圖如下梁底模面板計算簡圖 1.抗彎強(qiáng)度計算 抗彎強(qiáng)度計算公式要求： f = M/W < f 其中 f 梁底模板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)； q

17、=1.2×0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90+1.4×2.00×0.35=10.76kN/m 最大彎矩計算公式如下: M=-0.10×10.762×0.2002=-0.043kN.m f=0.043×106/18900.0=2.278N/mm2梁底模面板抗彎計算強(qiáng)度小于13.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0

18、.6×0.200×10.762=1.291kN 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×1291/(2×350×18)=0.307N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 面板的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下:其中 q = 0.34×0.35+24.00×0.35×0.90+1.50×0.35×0.90=8.152N/mm三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677×8.152×200.04/(100×9000.00×

19、;170100.0)=0.058mm 梁底模板的撓度計算值: v = 0.058mm小于 v = 200/250,滿足要求!二、梁底木方的計算木方按照簡支梁計算。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.900×0.200=4.590kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.340×0.200×(2×0.900+0.350)/0.350=0.418kN/m (3)活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q3 = 2.000×0.200=0.4

20、00kN/m 經(jīng)計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2×(4.590+0.418)+1.4×0.400=6.569kN/m 2.木方強(qiáng)度、撓度、抗剪計算木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.564kN N2=1.653kN經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.784kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 1.653kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 3.5mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I

21、 = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.784×106/85333.3=9.19N/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×1.653/(2×80×80)=0.387N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形 v =3.5mm木方的最大撓度小于1200.0/2

22、50,滿足要求! 三、梁底托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.822kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 9.415kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 1.0mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度

23、計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.822×106/85333.3=9.63N/mm2頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×3880/(2×80×80)=0.909N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算最大變形 v =1.0mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 四、門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算門架靜荷載標(biāo)

24、準(zhǔn)值包括以下容： (1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距，每步架高的構(gòu)配件與其重量分別為：門架(MF1217) 1榀 0.205kN交叉支撐 2副 2×0.040=0.080kN水平架 5步4設(shè) 0.165×4/5=0.132kN連接棒 2個 2×0.006=0.012kN鎖臂 2副 2×0.009=0.017kN合計 0.446kN經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用48.0×3.5mm鋼管，按照4步

25、4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066 2×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固桿采用48.0×3.5mm鋼管，按照4步1跨設(shè)置，每米高的鋼管重為 0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 經(jīng)計算得到，每米高腳手架

26、加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計 NGk2 = 0.181kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計為 NG = 0.410kN/m。 2 托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產(chǎn)生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產(chǎn)生支點力分別為第1榀門架兩端點力2.787kN，2.787kN第2榀門架兩端點力9.415kN，9.415kN第3榀門架兩端點力2.787kN，2.787kN經(jīng)計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 18.830kN。 五、立桿的穩(wěn)定性計算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG = 0.410kN/m； N

27、Q 托梁傳遞荷載，NQ = 18.830kN； H 腳手架的搭設(shè)高度，H = 4.5m。經(jīng)計算得到，N = 1.2×0.410×4.500+18.830=21.042kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算其中 N 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值，N = 21.04kN； Nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值公式計算其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 kh0/i 查表得到，=0.429； k 調(diào)整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.54cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.36cm4； h0 門架的高度，h

28、0=1.70m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強(qiáng)桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值，f=205.00N/mm2。 Nd調(diào)整系數(shù)為0.8。經(jīng)計算得到，Nd= 0.8×54.569=43.655kN。立桿的穩(wěn)定性計算 N < Nd,滿足要求!5.3 （200mm×700mm）層高4.5m梁模板與支架驗算腳手架搭設(shè)高度為4.5m，門架型號采用MF1219，鋼

29、材采用Q235。門架的寬度 b = 1.20m，門架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。門架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。門架立桿采用42.0×2.5mm鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用26.8×2.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離300mm。梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁頂托采用80&#

30、215;80mm木方。模板自重0.34kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。梁兩側(cè)的樓板厚度0.10m，梁兩側(cè)的樓板計算長度0.50m。計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2×25.500×0.100×0.500×0.300=0.459kN。一、梁模板底模計算本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3； I = 20.00×1.80×1.80×1.80/1

31、2 = 9.72cm4；梁底模板面板按照三跨度連續(xù)梁計算，計算簡圖如下梁底模面板計算簡圖 1.抗彎強(qiáng)度計算抗彎強(qiáng)度計算公式要求： f = M/W < f其中 f 梁底模板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)； q=1.2×0.34×0.20+24.00×0.20×0.70+1.50×0.20×0.70+1.4×2.00×0.20=4.93kN/m最大彎矩計算公式如下: M=-0.10×4.926×0.3002=-0.

32、044kN.m f=0.044×106/10800.0=4.105N/mm2梁底模面板抗彎計算強(qiáng)度小于13.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6×0.300×4.926=0.887kN截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×887/(2×200×18)=0.369N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2面板的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! 3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q = 0.34×0.20

33、+24.00×0.20×0.70+1.50×0.20×0.70=3.638N/mm三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677×3.638×300.04/(100×9000.00×97200.0)=0.228mm梁底模板的撓度計算值: v = 0.228mm小于 v = 300/250,滿足要求!二、梁底木方的計算木方按照簡支梁計算。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.700×0.300=5.355kN/m (2)模板的自重線荷載(kN

34、/m)： q2 = 0.340×0.300×(2×0.700+0.200)/0.200=0.816kN/m (3)活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m經(jīng)計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2×(5.355+0.816)+1.4×0.600=8.245kN/m 2.木方強(qiáng)度、撓度、抗剪計算木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.475kN N2=1.551kN經(jīng)過計算得到最大

35、彎矩 M= 0.797kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 1.551kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 3.4mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.797×106/85333.3=9.34N/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh <

36、T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×1.551/(2×80×80)=0.364N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形 v =3.4mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!三、梁底托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.558kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 5.951kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.6mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)

37、為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.558×106/85333.3=6.54N/mm2頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×2975/(2×80×80)=0.697N/mm2截面抗剪強(qiáng)度

38、設(shè)計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算最大變形 v =0.6mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!四、門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下容： (1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距，每步架高的構(gòu)配件與其重量分別為：門架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撐 2副 2×0.040=0.080kN水平架 5步4設(shè) 0.165×4/5=0.132kN連接棒 2個 2×0.006=0.012kN鎖臂 2副 2×

39、;0.009=0.017kN合計 0.465kN經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用48.0×3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066 2×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固桿采用48.0×3.5mm鋼管，按照4步1跨設(shè)置，每米高的鋼管重為 0.038×(1

40、×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計 NGk2 = 0.181kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計為 NG = 0.419kN/m。 2 托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產(chǎn)生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產(chǎn)生支點力分別為第1榀門架兩端點力1.734kN，1.734kN第2榀門架兩端點力5.951kN，5.951kN第3榀門架兩

41、端點力1.734kN，1.734kN經(jīng)計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 11.902kN。五、立桿的穩(wěn)定性計算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG = 0.419kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 11.902kN； H 腳手架的搭設(shè)高度，H = 4.5m。經(jīng)計算得到，N = 1.2×0.419×4.500+11.902=14.167kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算其中 N 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值，N = 14.17kN； Nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值(kN)；一榀門架

42、的穩(wěn)定承載力設(shè)計值公式計算其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 kh0/i 查表得到，=0.349； k 調(diào)整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.53cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.23cm4； h0 門架的高度，h0=1.90m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強(qiáng)桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值，f=205.00N/mm2。 Nd調(diào)整系數(shù)

43、為0.8。經(jīng)計算得到，Nd= 0.8×44.358=35.486kN。立桿的穩(wěn)定性計算 N < Nd,滿足要求!5.4 層高4.5m樓板模板與支架驗算腳手架搭設(shè)高度為4.5m，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。門架的寬度 b = 1.20m，門架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。門架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。門架立桿采用42.0×2.5mm鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用26.8×2.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離400mm。梁底木方截面寬度80mm，高度8

44、0mm。面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁頂托采用80×80mm木方。模板自重0.34kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。一、樓板底木方的計算木方按照簡支梁計算，木方的截面力學(xué)參數(shù)為 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.100×0.100×0.400=1.004kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.340

45、×0.400=0.136kN/m (3)活荷載為施工人員與施工設(shè)備產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q3 = 2.500×0.400=1.000kN/m經(jīng)計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2×(1.004+0.136)+1.4×1.000=2.768kN/m 2.木方強(qiáng)度、撓度、抗剪計算木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.383kN N2=2.960kN N3=2.383kN N4=2.383kNN5=2.960kN N6=1.383kN經(jīng)過計算得到最大彎矩

46、 M= 0.345kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 2.960kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 1.5mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.345×106/85333.3=4.04N/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截

47、面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×1.938/(2×80×80)=0.454N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形 v =1.5mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!二、樓板底托梁的計算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.664kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 8.438kN經(jīng)過計算得到最大變

48、形 V= 0.9mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f=0.664×106/85333.3=7.78N/mm2頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×3236/(2×80×

49、80)=0.758N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算最大變形 v =0.9mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、門架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下容： (1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距，每步架高的構(gòu)配件與其重量分別為：門架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撐 2副 2×0.040=0.080kN水平架 5步4設(shè) 0.165×4/5=0.132kN連接棒 2個 2×0.006

50、=0.012kN鎖臂 2副 2×0.009=0.017kN合計 0.465kN經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用48.0×3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066 2×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固桿采用48.0×3.5mm鋼管，按照4步1跨設(shè)置，每米

51、高的鋼管重為 0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計 NGk2 = 0.181kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計為 NG = 0.419kN/m。 2 托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產(chǎn)生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產(chǎn)生支點力分別為第1榀門架兩端點力3.237kN，3.237kN第2榀門架兩端點力8

52、.438kN，8.438kN第3榀門架兩端點力3.237kN，3.237kN經(jīng)計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 16.876kN。四、立桿的穩(wěn)定性計算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG = 0.419kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 16.876kN； H 腳手架的搭設(shè)高度，H = 4.5m。經(jīng)計算得到，N = 1.2×0.419×4.500+16.876=19.141kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算其中 N 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值，N = 19.14kN； Nd 一榀

53、門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值公式計算其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 kh0/i 查表得到，=0.349； k 調(diào)整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.53cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.23cm4； h0 門架的高度，h0=1.90m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強(qiáng)桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4； A 一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值，f=205.00N/mm2。 Nd調(diào)整系數(shù)為0.8。經(jīng)計算得到，Nd= 0.8×44.358=35.486kN。立桿的穩(wěn)定性計算 N < Nd,滿足要求!5.5 梁（900mm高）側(cè)模板計算一、梁模板基本參數(shù)梁截面寬度 B=350mm，梁截面高度 H=900mm， H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑14mm