消防水池專項施工方案

1、目錄1. 工程概況12. 水文地質(zhì)條件12.1 地質(zhì)條件12.2 水文條件13. 編制依據(jù)14. 施工組織24.1 施工準備24.1.1 施工人員安排24.1.2 機具設備配置情況24.2 消防池施工準備34.2.1 消防池輪廓放樣34.2.2 破除消防池范圍內(nèi)的構筑物34.2.3 鋼板樁施工34.2.4 基坑開挖34.2.5 基坑墊層施工44.3 消防池主要工程施工44.3.1 原材料進場和堆放44.3.2 鋼筋加工44.3.3 鋼筋綁扎54.3.4 成品鋼筋的保護64.3.5 安全技術措施74.3.6 質(zhì)量通病防治措施74.4 模板工程74.4.1 主要材料準備74.4.2 施工方案84.

2、4.3 梁模板計算書144.4.4 標準梁底模板驗算144.4.5 標準梁側模板驗算194.4.6 側墻模板計算書244.4.7 柱模板計算書284.4.8 模板及滿堂架施工質(zhì)量檢查324.4.9 混凝土施工335預留孔洞及預埋件制作376. 質(zhì)量保障措施387. 安全文明施工保障措施38消防水池專項施工方案1. 工程概況本消防水池東臨晉安河，距晉安河河岸5m、西臨六一路、南臨東方航空公司,距離大約5.2m，北臨新建湖東東路主體結構。東西走向尺寸大?。洪L15.45m，寬為9.25m，儲水方量252m³，結構有泵房和水房?；娱_挖深度35m,基坑開挖尺寸17m×11m。具體頂

3、面標高可根據(jù)現(xiàn)場殘留的消防水池頂面測得，經(jīng)測量得到原有消防水池頂板標高為7.292m，水池基底開挖標高3.9m，吸水槽處標高2.9m，積水槽處標高2.4m，其余尺寸根據(jù)施工需要以及設計圖紙確定。圖紙由東方航空公司提供。2. 水文地質(zhì)條件2.1 地質(zhì)條件東航消防水池工點地質(zhì)主要是回填土、淤泥、原有建筑結構物基礎、改河圍護結構。13m為回填土、35m為淤泥、靠河和東航側小部分有圍護樁、支撐梁和冠梁。2.2 水文條件該處東臨晉安河，地下水豐富，56月為雨季，511月為臺風多發(fā)季節(jié)，往往會帶來強降雨，上游放水或是漲潮均會帶來水位上升，導致基坑積水，影響消防池的土方開挖工作。 3. 編制依據(jù)中國東方航空

4、消防圖紙資料。參考規(guī)范如下：3.1 建筑設計防火規(guī)范（GB50016-2006），以下簡稱建規(guī)3.2 建筑給水排水設計規(guī)范（GB50015-2003）3.3 建筑給水排水及采暖工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50242-2002）3.4 工業(yè)金屬管道施工及驗收規(guī)范（GB50235-97）3.5 現(xiàn)場設備、工業(yè)管道焊接工程施工及驗收規(guī)范（GB50236-98）3.6 國家建筑標準設計圖集(適合本工程范圍)3.7 機械設備安裝工程施工及驗收規(guī)范GB50270278983.8 通用閥門壓力試驗GBT13927-923.9 電氣裝置安裝工程按地裝置施工及驗收規(guī)范GB50169-923.10 建設工程施工現(xiàn)場

5、供用電安全規(guī)范GB50194-934. 施工組織4.1 施工準備4.1.1 施工人員安排根據(jù)現(xiàn)場管理及施工需要，共配置人員28名。附表1：人員配置表序號主要人員名稱人員配置情況備注1總技術質(zhì)量負責人1名2施工進度、安全負責人1名3現(xiàn)場技術、質(zhì)量主管1名4現(xiàn)場技術員、安全員各2名5測量人員2名6實驗員1名7鋼筋工（電焊工）6名8模板工6名9砼工6名10電工1名4.1.2 機具設備配置情況附表2：機具配置表序號施工機具名稱機具配置情況施工部位1破碎錘1部構筑物鑿除2200型挖機1部土方開挖325t吊車1部鋼筋、模板吊運4振動棒2套砼澆筑5水泵2套抽水6鋼筋切割機1臺切割鋼筋7電焊機1臺焊接8氧割設

6、備1套切割鋼筋9模板加工設備2套加工模板4.2 消防池施工準備4.2.1 消防池輪廓放樣 根據(jù)圖紙尺寸、坐標放樣，之后定點再用白灰劃線。4.2.2 破除消防池范圍內(nèi)的構筑物首先探明和熟知該區(qū)域內(nèi)的所有公用設施，如：通信線、電纜電力線以及各種管道，保證在施工的同時不破壞任何公用設施，做到安全文明施工；在根據(jù)地質(zhì)資料探明消防池所轄區(qū)域內(nèi)的構筑物，如：消防池西面的鋼筋混凝土建筑物基礎、晉安河一期施工過程中的圍護樁、冠梁及支撐梁等。 4.2.3 鋼板樁施工 基于安全和方便施工考慮，對于該消防池基坑采用12m長的拉森鋼板樁圍護，鋼板樁采用打拔機施工。打樁前放線定位，撒上白灰，打樁時確保鋼板樁的垂直度及連

7、續(xù)性，以便于防止渣土和大部分水涌入，從而確保施工安全和基坑少滲水。具體鋼板樁布局圖如下圖所示4.2.4 基坑開挖 放坡開挖，土方及時運走，不可堆放在離基坑周邊2m范圍內(nèi)；配備足夠的水泵，開挖溝槽和積水坑以確?；臃e水量不影響施工，在抽水槽位置挖基槽長寬分別為9×2,并形成大致45度，60度坡，在此槽北端挖積水槽以便積水能夠及時抽出，當開挖過程中遇到鋼筋混凝土結構物時及時破除，現(xiàn)場技術人員隨時觀察周邊變化情況，測量班做好周邊鋼板樁位移監(jiān)測工作，做好各種預防工作，確保施工人員安全。基坑開挖過程中隨時做好測量工作，當開挖至離基底20cm左右時進行人工清理，盡量保護好原狀土，靠近六一北路側須

8、放坡開挖。4.2.5 基坑墊層施工驗槽結束通過后，通過人工將基底攤平，同時支護好模板，并檢測其牢固性能，以免產(chǎn)生爆?，F(xiàn)象，做好墊層厚度的測量工作，在模板邊緣做好標記，以便在打墊層過程中能更好的控制混凝土墊層的厚度，同時要確保溝槽尺寸的精確性。待墊層的強度達到75%以上時進行底板鋼筋、及各柱的鋼筋綁扎施工。4.3 消防池主要工程施工在鋼筋、模板、混凝土施工前，要確保墊層清潔，檢查模板的整潔和光滑度、鋼筋的清潔性。同時嚴格控制鋼筋、模板的制作尺寸。 鋼筋工程本工程所用鋼筋采用HPB235（級鋼筋）、HRB335（級鋼筋），現(xiàn)場設鋼筋加工場，所有鋼筋加工在現(xiàn)場進行。4.3.1 原材料進場和堆放（1）

9、鋼筋原材料進場鋼筋原材料，必須具備出廠合格證。收料員認真核查產(chǎn)地、批號、規(guī)格是否與合格證相符，經(jīng)確認無誤后，方可收貨進場。鋼筋進場按批檢查驗收。（2）鋼筋堆放鋼筋堆放場地布置在現(xiàn)場空地處，下部用方木墊高上部用土工布覆蓋。用標識牌對鋼筋規(guī)格、產(chǎn)地、使用部位、檢驗狀態(tài)等進行標識，并設專人管理。4.3.2 鋼筋加工鋼筋加工的形狀、尺寸必須符合設計要求。鋼筋的表面確保潔凈、無損傷，油漬、漆污和鐵銹等在使用前清除干凈。不使用帶有顆粒狀或片狀老銹的鋼筋。鋼筋必須平直，無局部曲折。調(diào)直鋼筋時按下列規(guī)定執(zhí)行：采用冷拉方法調(diào)直鋼筋時，級鋼筋的冷拉率不宜大于2%；級鋼筋的冷拉率不宜大于1%。級鋼筋末端作180&#

10、176;彎鉤，圓弧彎曲直徑D不小于鋼筋直徑d的2.5倍，平直部分長度不小于鋼筋直徑d的 3倍。級鋼筋末端需作90°或135°彎折時，級鋼筋的彎曲直徑D不小于鋼筋直徑d的4倍，平直部分長度按設計要求確定。彎起鋼筋中間部位彎折處的彎曲直徑D，不小于鋼筋直徑d的5倍。箍筋的末端作成彎鉤，彎鉤形式按設計要求。4.3.3 鋼筋綁扎（1）準備工作核對半成品鋼筋的規(guī)格、尺寸和數(shù)量等是否與料單相符，準備好綁扎用的20-22號火燒絲、鋼筋鉤等綁扎工具和材料，并按各部位保護層的厚度準備好水泥砂漿墊塊，當保護層厚度小于或等于20mm時，墊塊平面尺寸為30×30mm；當保護層厚度大于等于

11、25mm時，采用細石混凝土墊塊，墊塊平面尺寸為50×50mm，墻柱的墊塊采用水泥砂漿墊塊。（2）底板鋼筋綁扎底板鋼筋采用加工場加工，現(xiàn)場焊接連接或是綁扎。鋼筋連接時注意對防水層的保護，同時注意接頭位置符合規(guī)范要求。要求四周鋼筋交叉點每點扎牢，中間部位交叉點可相隔交錯扎牢，綁扎時以受力鋼筋不位移為主要控制手段。綁扎時注意相鄰綁扎點的鐵絲扣要成八字型，以免鋼筋歪斜變形。根據(jù)底板的厚度，采用20的鋼筋作為蹬筋，來固定上層鋼筋和保證兩層鋼筋間的間距。蹬筋梅花型設置，間距1×1m。底板鋼筋綁扎時彎鉤應朝上，不得倒向一邊，雙層鋼筋網(wǎng)的上層鋼筋彎鉤要求向下。（3）墻鋼筋綁扎墻豎向鋼筋放在

12、內(nèi)側，水平鋼筋放在外側，上下及兩端二排鋼筋交叉點每點扎牢，中間部分每隔一根相互成梅花式扎牢。兩層鋼筋網(wǎng)之間梅花形設置S型拉筋。（4）柱鋼筋綁扎柱鋼筋綁扎嚴格按照設計規(guī)范要求進行綁扎，保證其垂直度，箍筋間排距均勻，尺寸符合要求，保證綁扎牢固性，搭接符合設計要求。（5）頂板鋼筋綁扎頂板筋綁扎在梁底模安裝好后進行，縱向受力鋼筋出現(xiàn)雙層或多層排列時，兩排鋼筋之間每隔1000mm墊直徑20mm的短鋼筋（墊鐵），以保證鋼筋間的凈距離。箍筋的彎鉤疊合處交錯設置。頂板鋼筋交叉點采用22號火燒絲扎牢，梁板鋼筋綁扎時，配置的鋼筋級別、直徑、根數(shù)和間距要符合設計要求，綁扎的鋼筋網(wǎng)不得有變形，松脫現(xiàn)象。上層鋼筋網(wǎng)片必

13、須墊以足夠的馬凳，間距1m，梅花形布置，以保證上層鋼筋網(wǎng)位置的準確，鋼筋網(wǎng)片綁扎前必須先彈線，以保證鋼筋順直，間距均勻。（6）鋼筋連接鋼筋焊接前，必須根據(jù)施工條件進行試焊，合格后方可施焊。焊工必須有焊工考試合格證，并在規(guī)定的范圍內(nèi)進行焊接操作。搭接焊：鋼筋焊接使用的焊條，必須符合設計要求和有關規(guī)定。焊接成型時，焊接處無水銹、油漬，焊縫飽滿，焊縫長度及高度必須符合有關規(guī)定。鋼筋接頭不設置在梁端、柱端的箍筋加密區(qū)范圍內(nèi)。設置在同一物件內(nèi)的受力鋼筋焊接接頭必須相互錯開。在任一焊接接頭中心至長度為鋼筋直徑d的35倍且不小于500m區(qū)段內(nèi)，同一根鋼筋不得有兩個接頭。在該區(qū)段內(nèi)有接頭的受力鋼筋截面積占受力

14、鋼筋總截面面積的的百分率，受拉區(qū)不超過50%，受壓區(qū)不限制。焊接接頭距鋼筋彎拆處，不小于鋼筋直徑的10倍，且不位于構件的最大彎矩處。搭接焊接頭外觀檢查結果，應符合下列要求：焊縫表面平整，不得有較大的凹陷、焊瘤；接頭處不得有裂紋；（7）頂板預留洞口，泵房處預留洞口尺寸1m×1m，水池處預留洞口尺寸0.8m×0.8m，此處須作加強筋。預埋管處同樣需要配置加強筋。（8）鋼筋水平橫縱筋必須達到橫平豎直，間距均勻，彎錨長度達到設計要求，C25混凝土中，鋼筋的錨固長度一般為35d。箍筋制作過程中要考慮抗震與非抗震要求。4.3.4 成品鋼筋的保護（1）成型鋼筋運至施工現(xiàn)場按指定位置堆放，

15、下墊方木堆放整齊，堆放高度不宜過高，以防壓彎鋼筋。（2）運輸過程中注意輕裝輕卸，不隨意拋擲。（3）未經(jīng)設計許可，不在主筋上焊接預埋件。（4）在安裝鋼筋的同時協(xié)調(diào)好各種管道及預留洞、預埋件的埋設工作，并對這些部位的鋼筋按設計要求進行處理，不隨意截斷或挪動已安裝好的成型鋼筋。（6）對已安裝完的鋼筋加強保護，避免直接踩踏，避免雨淋，以防生銹，特別注意負筋部位鋼筋的保護。（7）澆筑梁板混凝土時，應在其上鋪設臨時通道。用25鋼筋焊制支架,間距為1000mm，上面鋪設5cm厚木板；或采用腳手管及木板支搭。澆注混凝土時，要設專人看護，發(fā)現(xiàn)鋼筋位置出現(xiàn)位移時，要及時調(diào)整?；炷翝仓r，臨時通道應隨澆筑隨拆除。

16、4.3.5 安全技術措施（1）鋼筋加工場地要保持道路暢通，危險部位必須設置明顯標志。（2）搬運鋼筋時，要注意前后方向在無碰撞危險或被鉤掛料物，特別是避免碰掛周圍和上下方向的電線。（3）鋼筋加工棚中應將鋼筋機械安全操作規(guī)程懸掛于明顯的部位，每班開始前，班組長應對當日的加工數(shù)量和注意事項做出明確的班前交底。（4）鋼筋加工、連接機械必須設置防護裝置，注意每臺機械必須一機、一閘、一箱、一漏電保護開關。（5）所有操作人員必須持證上崗，熟識機械性能和操作規(guī)程。4.3.6 質(zhì)量通病防治措施（1）保護層水泥砂漿墊塊厚度準確，墊塊間距適宜，防止梁底柱側露筋。（2）對于頂板筋綁扎，水泥砂漿墊塊一定要墊夠，墊塊間距

17、不超過700mm，梅花形設置（3）鋼筋、骨架綁扎，缺扣、松扣數(shù)量不得超過綁扎數(shù)量的10%，且不集中。骨架未綁扎前要檢查鋼筋接頭數(shù)量，如超出規(guī)范要求，要作調(diào)整才可綁扎成型。（4）為保證鋼筋位置的準確，要在墻外邊100mm處設檢查線，在澆筑混凝土時，發(fā)現(xiàn)鋼筋移位，及時調(diào)整。4.4 模板工程4.4.1 主要材料準備（1） 側墻模板：模板由面板、模板背楞（豎橫向均采用雙圓鋼管248×3.5組成，面板采用18mm厚竹膠板；支架由預埋系統(tǒng)及架體兩部分組成，其中預埋系統(tǒng)包括地腳螺栓、螺母、連桿及橫梁。（2） 框架柱模板：竹膠模板；（3） 頂板、中板及梁：扣件式腳手架（48×3.5mm）及

18、扣件、18mm竹膠板、50×100mm、100×100mm方木、鋼管48×3.5mm和16對拉螺栓。4.4.2 施工方案（1）模板施工說明結構主要部位模板方案簡述如下：頂板、中板及梁的模板采用18mm厚的竹膠板，扣件式滿堂腳手架作為支撐體系。 頂板面板采取厚18mm竹膠板，立桿采用48.3×3.6mm鋼管，可調(diào)托架上方沿縱向設48.3的圓鋼管，頂部沿橫向鋪設50×100mm方木作為模板墊木（間距300mm），最后鋪設18mm竹膠板。立桿步距1.1×1.1m，水平橫桿的垂直間距為1300mm，支架四邊與中間每隔4跨設一道橫向和縱向的豎向

19、剪刀撐，同時從板頂向下第一道水平桿、板底掃地桿處各設置一道連續(xù)的水平剪刀撐。 頂、中板梁下反梁，采用扣件式滿堂腳手架，主梁范圍內(nèi)的立桿間距加密為600×600mm，水平橫桿垂直距離加密為1000mm，同時每隔6跨設置一道豎向剪刀撐，可調(diào)托架上方沿縱向覆方木250×100mm主龍骨（間距800mm），在縱向方木頂部沿橫向覆50×100次龍骨（間距200mm），最后在橫向方木頂部布置梁底模。梁側模采用50×100mm的豎向方木（間距150mm）、2道48鋼管和2道16的對拉螺栓進行加固。四周墻壁及中墻壁以扣件式滿堂支架作為支撐體系，側墻采用18mm厚的竹膠板

20、，豎向內(nèi)背楞采用雙鋼管248×3.5mm，水平間距不大于200mm，在面板拼縫處加密，為并列2道鋼管。橫向外背楞采用雙鋼管248×3.5mm，間距為500mm。墻壁模板地腳螺栓采用25鋼筋制成，間距1000mm布置，錨固深度為150mm，并與地面成45°夾角，同時在支架底部工字鋼預埋一根25鋼筋固定。柱模板采用18mm厚的竹膠板，柱側模板外設方木（次龍骨），柱次龍骨外設2道10鋼管（主龍骨），主龍骨四周各設置一道22對拉螺栓進行加固。4.4.3頂板及中板模板支架計算書面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在

21、底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本計算書中，計算時按照頂板最大厚度1000mm進行設計計算，支架采用扣件式鋼管腳手架，1.1m×1.1m間距，步距1.3m，次楞采用5cm×10cm方木，間距為300mm，主楞采用鋼管48×3.5mm，間距為1100mm。具體布置圖見附件（1）計算參數(shù)中板及頂板模板采用18mm厚竹膠板，查建筑施工手冊表8-56得，抗彎強度f=9.7N/mm2，彈性模量E=4680 N/mm4。模板底設橫向50&

22、#215;100mm方木（次龍骨），方木間距300mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量9500N/mm4。次龍骨下設縱向鋼管48×3.5mm（主龍骨），間距1100mm，抗彎強度215N/mm2，彈性模量2.06×105N/mm4。主龍骨下設支撐頂托，頂托放置在48×3.5mm的扣件式鋼管腳手架立桿上，立桿間距1100×1100mm，步距1300mm。根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008查得：模板及其支架自重標準值G1K=0.5KN/新澆筑混凝土自重標準值24KN/m3，采用泵送砼，澆筑速度為60m3/h，采用插入式振搗器振搗。200mm

23、厚新澆混凝土板自重標準值為G2K=24×0.24.8KN/鋼筋自重標準值G3K：1.1×0.10.11KN/施工人員及設備荷載因本工程用泵送混凝土，故計算時取均布荷載Q1k4.5KN/。頂板模板承受的荷載及組合如下：模板荷載標準值和設計值序號荷載名稱標準值荷載分項系數(shù)設計值1模板自重0.5KN/m21.20.62新澆筑混凝土自重24×0.2=24KN/m21.25.763鋼筋自重0.11KN/m21.20.1324施工荷載取4.5KN/m21.46.3合 計12.792注：施工人員及設備荷載、施工振搗荷載和混凝土產(chǎn)生的荷載綜合考慮，故取4.5KN/m2。（2）竹膠

24、板模板計算、計算簡圖及計算模型的確定一塊竹膠板寬度為0.92米，肋間距300mm，簡化為三等跨連續(xù)梁計算，取10mm寬板條作為計算單元，計算簡圖如下：竹膠板模板計算簡圖 用于強度驗算的均布荷載設計值： q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×0.01=0.128KN/m用于變形驗算的均布荷載標準值： q2=(0.5+24×0.2+0.11)×0.01=0.0541KN/m、強度和撓度的檢算查建筑施工計算手冊附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：。 截面慣性矩： 截面抵抗矩：a.強度驗算跨度/板厚=300/18100，屬小撓度連續(xù)板。彎矩:Mmax=KMq

25、1l2=-0.1×0.128×3002=1152N·mm =M/W=1152/540=2.13N/mm29.7N/mm2抗彎強度滿足要求b.撓度驗算=KWq2l4/100EI=(0.677×0.0541×4004）/(100×4680×4860）=0.412mm 撓度滿足要求經(jīng)檢算，模板滿足強度、剛度的要求。（3）次龍骨計算次龍骨采用50×100方木，間距300mm，主龍骨間距1100mm。、計算簡圖及計算模型的確定次龍骨直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖見下圖：1.11.11.1

26、次龍骨計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設計值： q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×0.3=3.84KN/m用于變形驗算的均布荷載標準值： q2=(0.6+4.8+0.11)×0.3=1.653KN/m、強度和撓度的檢算截面慣性矩：截面抵抗矩： 查建筑施工計算手冊附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：。a.強度驗算彎矩:M=KMq1l2=-0.1×3.84×11002=464640N·mm =M/W=464640/83333=5.57N/mm2fm=13N/mm2抗彎強度合格 b.撓度驗算 查建筑施工計算手冊附表2-13，撓度系數(shù)為

27、=KWq2l4/100EI=(0.677×1.653×11004）/(100×9500×4166667）=0.414mm 撓度滿足要求（4）主龍骨計算主龍骨采用鋼管2×48×3.5mm，間距1100mm，立桿支撐間距1100mm。鋼管48×3.5mm，其特性參數(shù)見下表：截面面積A cm2截面慣性矩I cm4截面抵抗矩W cm3回轉(zhuǎn)半徑ix cm回轉(zhuǎn)半徑iy cm抗壓強度fm N/mm2彈性模量E N/mm2面積矩Sx cm3抗剪強度fv N/mm25.0824.3810.1581.581.5821520600023.5001

28、25、計算簡圖及計算模型的確定由于次龍骨較密，簡化計算主龍骨近似按均布荷載計算，按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖見下圖：1.11.11.1主龍骨計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設計值： q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×1.1=14.07KN/m用于變形驗算的均布荷載標準值： q2=(0.5+4.8+0.11)×1.1=5.951KN/m強度和撓度的檢算查建筑施工計算手冊附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：。截面慣性矩：截面抵抗矩： a.強度檢算彎矩:M=KMq1l2=-0.1×14.07×11002=-1702470N·mm =M/

29、W=1702470/10160=167.57N/mm2fm=215N/mm2強度滿足要求b.撓度檢算=KWq2l4/100EI=(0.677×5.951×11004）/(100×2.06×105×2.44×106）=0.117mm 撓度滿足要求。經(jīng)檢算，主龍骨滿足強度、剛度的要求。（5）立桿計算立桿采用48×3.5mm鋼管，立桿間距1100×1100mm，步距1.3m。立桿荷載標準值和設計值序號荷載名稱標準值荷載分項系數(shù)設計值1模板自重0.5KN/m21.20.62新澆筑混凝土自重24×0.2=4.8KN

30、/m21.25.763鋼筋自重0.11KN/m21.20.1324施工荷載取4.5KN/m21.46.3合 計12.792注：根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 130-2011 規(guī)定，10m以下的支撐架可不計算架體自重。單肢立桿軸向力：LX-單肢立桿縱向間距，取1100mm；LY-單肢立桿橫向間距，取1100mm；P=1.2×q恒+1.4×q活=12.792KN/m2每根立桿承載面積為1100×1100mmN=12.792×1.1×1.1=15.48KN立桿穩(wěn)定性檢算單肢立桿承載力： -軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按照長細比查建筑施工扣

31、件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄C采用；A-立桿橫截面面積：A=（482-44.52）=323.75mm2 ；f-鋼材的抗拉、抗壓強度設計值：f=205N/mm2；鋼管回轉(zhuǎn)半徑：i=15.9mm；長細比： =L/i=2.066×（1100+200）/15.9=168.9式中 L為立桿計算長度L=（h+2a）（h為橫桿步距，a為立桿伸出頂層水平桿長度，滿堂支撐架立桿計算長度系數(shù)）查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄C得=0.353立桿的允許荷載為：N=·A·F=0.353×323.75×205=23.43KNN=15.48KNN=23.43K

32、N立桿穩(wěn)定性滿足施工要求。因此，頂板模板支架經(jīng)檢算，均滿足設計荷載要求。4.4.3 梁模板計算書 （1）計算參數(shù)梁模板采用18mm厚竹膠板，查建筑施工手冊表8-56得，抗彎強度9.7N/mm2，彈性模量4680 N/mm4，查建筑施工計算手冊附表2-48得，。梁底模板下設橫向100×100mm方木（次龍骨），間距150mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量9500N/mm4，查建筑施工計算手冊附表2-48得，。次龍骨下設縱向鋼管48×3.5mm（主龍骨），標準梁處間距600mm，抗彎強度215N/mm2，彈性模量2.06×105N/mm4，查建筑施工計算手冊附表2

33、-48得，。主龍骨下設支撐頂托，頂托放置在48×3.5mm的扣件式腳手架立桿上，立桿間距標準梁處0.45×0.45m，步距0.6m。梁側模板外設豎向50×100mm方木（次龍骨），間距200mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量9500N/mm4，查建筑施工計算手冊附表2-48得，。標準梁次龍骨外設橫向2道（每道2根）48×3.5mm鋼管（主龍骨）間距600mm，上端鋼管距離梁轉(zhuǎn)角處100mm，下端鋼管距離梁底100mm，抗彎強度215N/mm2，彈性模量210000N/mm4，查建筑施工計算手冊附表2-55得，。梁主龍骨兩鋼管間各設置一道16對拉螺栓，

34、凈截面積A=144.1mm2，豎向間距標準梁為400mm，橫向間距600mm，查建筑施工計算手冊附表2-57得?；炷磷灾豶c=24KN/m3，采用泵送砼，插入式振搗器振搗。本計算書以標準頂梁900×1600mm為例進行檢算。4.4.4 標準梁底模板驗算（1）竹膠板模板計算、計算簡圖及計算模型的確定一塊竹膠板寬0.92米，肋間距200mm，按四跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：0.200.200.200.20梁底模板計算簡圖梁底模板荷載標準值和設計值序號荷載名稱標準值荷載分項系數(shù)設計值1模板及支架自重0.5KN/m21.20.62新澆筑混凝土自重24×0.5=12KN/m21.2

35、14.43鋼筋自重0.11KN/m21.20.1324振搗混凝土產(chǎn)生荷載取2KN/m21.42.8合 計17.932用于強度驗算的均布荷載設計值: q1=（0.6+14.4+0.132+2.8）×0.01=0.179KN/m用于變形驗算的均布荷載標準值：q2=（0.5+12+0.11）×0.01=0.126KN/m、強度、撓度和剪力檢算取10mm寬板條作為計算單元，查建筑施工計算手冊附表2-14得彎矩系數(shù)。截面慣性矩： 截面抵抗矩： a.強度驗算跨度/板厚=200/18<100，屬小撓度連續(xù)板。 彎矩:M=KMq1l2=-0.107×0.179×2

36、002=-766.12N·mm =M/W=766.12/540=1.42N/mm2fm=9.7N/mm2抗彎強度滿足要求。b.撓度驗算=KWq2l4/100EI=0.632×0.126×2004/(100×4680×4860）=0.056mm撓度滿足要求。c.剪力驗算剪力： V=KVq1l=-0.607×0.179×200=21.731Nmax=3V/2bh=3×21.731/(2×10×18）=0.181N/mm2fv=1.2N/mm2經(jīng)檢算，梁底模板滿足強度、剛度和剪力的要求。（2）次龍骨計

37、算次龍骨采用100×100方木，間距200mm，主龍骨間距600mm。、計算簡圖及計算模型的確定由于主龍骨間距600mm，梁寬300mm，次龍骨外邊兩側懸臂150mm，因此，近似按二跨連續(xù)梁計算。0.450.45計算簡圖見下圖：梁底次龍骨計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設計值: q1=（0.6+14.4+0.132+2.8）×0.2=3.5864KN/m用于變形驗算的均布荷載標準值：q2=（0.5+12+0.11）×0.2=2.522KN/m、強度、撓度和剪力驗算查建筑施工計算手冊附表2-12得彎矩系數(shù)KM=-0.125，擾度系數(shù)KW=0.521，剪力字數(shù)KV=-0

38、.625截面慣性矩： 截面抵抗矩:： a.強度驗算彎矩:M=KMq1l2=-0.125×3.586×4502=-90770.63N·mm =M/W=90770.63/166667=0.545N/mm2fm=13N/mm2抗彎強度滿足要求。b.撓度驗算=KWq2l4/100EI=0.521×2.522×4504/(100×9500×8333333）=0.0068mm=450/400=1.125mm撓度滿足要求。c.剪力驗算 V=KVq1l=-0.625×3.5864×450=1008.675Nmax=3V/

39、2bh=3×1008.675/(2×100×100）=0.151N/mm2fv=1.4N/mm2因此，次龍骨滿足強度、剛度和剪力的要求。（3）主龍骨計算主龍骨采用鋼管48×3.5mm，間距600mm，立桿支撐間距600mm。、計算簡圖及計算模型的確定由于次龍骨較密，簡化計算主龍骨近似按均布荷載計算，按三跨連續(xù)梁計算。 計算簡圖見下圖：0.450.450.45梁底主龍骨計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設計值: 用于變形驗算的均布荷載標準值：、強度、撓度和剪力驗算查建筑施工計算手冊附表2-14得彎矩系數(shù)KM=-0.100，擾度系數(shù)KW=0.677，剪力系數(shù)KV

40、=-0.600截面慣性矩： 截面抵抗矩：a.強度驗算彎矩： 抗彎強度滿足要求。b.撓度驗算撓度滿足要求。 c.剪力驗算 因此，主龍骨強度、剛度和剪力滿足要求。（4）立桿計算設計荷載檢算立桿間距0.45×0.6m，橫桿步距0.6m。單肢立桿軸向力：LX-單肢立桿縱向間距，取600mm；LY-單肢立桿橫向間距，取450mm；P=17.932KN/m2每根立桿承載面積為450×600mmN=5.18×0.45×0.6=4.84KN立桿穩(wěn)定性檢算單肢立桿承載力：-軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按照長細比查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄E采用；A-立桿橫截面面積

41、：A=（482-44.52）=323.75mm2 ；f-鋼材的抗拉、抗壓強度設計值：f=205N/mm2；鋼管回轉(zhuǎn)半徑：i=15.9mm；長細比： =L/i=2.846×（1100+200）/15.9=232.7式中 L為立桿計算長度L=（h+2a）（h為橫桿步距，a為立桿伸出頂層水平桿長度，滿堂支撐架立桿計算長度系數(shù)）查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄C得=0.312立桿的允許荷載為：N=·A·F=0.312×323.75×205=20.71KNN=4.84KNN=20.71KN立桿穩(wěn)定性滿足施工要求。因此，梁底模板支架經(jīng)檢算，均滿足

42、設計荷載要求。4.4.5 標準梁側模板驗算 （1）側壓力計算混凝土作用于模板的側壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即為新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：式中：F-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（）；c- 混凝土的重力密度（）?。籺0-新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算, T混凝土的入模溫度，取25；所以t=200/(25+15)=5h；V-混凝土的澆灌速度（m/h），取0.8m/h；H

43、-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）：Hmax=0.5m；1-外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1；摻具有緩凝作用外劑取1.2；2-混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于30mm時，取0.85；混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1；110150mm時，取1.15。此處取1.15。取上式中的最小值： F=14.4kN/ m2作為模板側壓力的標準值，側壓力的有效高度為： 振搗砼側壓力： 側壓力： （2）面板計算 計算簡圖及計算模型的確定 一塊竹膠板，其外側肋間距150mm，面板長度超過四跨，按四跨連續(xù)梁計算，取1mm寬板條作為計算單元，計算簡

44、圖如下：0.150.150.150.15 梁底模板計算簡圖用于強度驗算的荷載設計值:q1=0.02288N/mm2×1mm=0.02288N/mm用于變形驗算的荷載標準值q2=0.0432 N/mm2×1mm=0.0432N/mm強度、撓度和剪力驗算查建筑施工計算手冊附表2-14得： a.強度驗算：彎矩： b.撓度計算：c.剪力驗算： 因此，梁側模板強度、撓度和剪力滿足要求。（3）次龍骨計算次龍骨采用50×100mm方木，豎向布置，間距為150mm，主龍骨用2道48×3.5mm鋼管與豎肋夾牢，豎向設置2道，主龍骨間距600mm，上端鋼管距離梁轉(zhuǎn)角處100

45、mm，下端鋼管距離梁底100mm。 、計算簡圖及計算模型的確定次龍骨為單跨兩端懸臂梁，計算簡圖如下：梁側次龍骨計算簡圖用于強度驗算的荷載設計值:q3=0.02288N/mm2×150mm=3.432N/mm用于變形驗算的荷載標準值q4=0.0432 N/mm2×150mm=6.48N/mm、強度和撓度的檢算截面慣性矩：截面抵抗矩： a.強度驗算支座彎矩：跨中彎矩：強度滿足要求。b.撓度驗算 跨中撓度：c.剪力驗算： （4）主龍骨計算主龍骨用2道48×3.5mm鋼管與次龍骨夾牢，豎向設置2道，外肋間距600mm上端鋼管距離梁轉(zhuǎn)角處100mm,下端鋼管距離梁底100m

46、m，在主龍骨外側設置2道16對拉螺栓將其拉緊，對拉螺栓豎向間距600mm，橫向間距600mm。、計算簡圖及計算模型的確定主龍骨按三跨連續(xù)梁計算，豎肋傳遞來的集中荷載，簡化計算為均布荷載。計算簡圖如下：0.600.600.60梁側主龍骨計算簡圖用于強度驗算的荷載設計值：q5=0.02288N/mm2×600mm=13.728N/mm用于變形驗算的荷載標準值：q6=0.0432 N/mm2×600mm=25.92N/mm、強度、撓度和剪力驗算 a.強度驗算彎矩：強度滿足要求。b.撓度驗算 c.剪力驗算：因此，梁側主龍骨強度、撓度和剪力滿足要求。（5）對拉螺栓計算對拉螺栓豎向間距

47、600mm，受力按豎向700mm計算，橫向間距600mm，按最大側壓力計算，每根對拉螺栓承受的拉力為：采用直徑16對拉螺栓，凈截面積A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力為：因此，梁側模板支架強度、撓度和剪力滿足要求。4.4.6 側墻模板計算書（1）計算參數(shù)模板采用18mm厚竹膠板，查建筑施工手冊表8-56得，抗彎強度f=9.7N/mm2，彈性模量E=4680 N/mm4。模板底設橫向50×100mm方木（次龍骨），方木間距200mm，抗彎強度13N/mm2，彈性模量9500N/mm4。次龍骨下設縱向鋼管48×3.5mm（主龍骨），間距600mm，抗彎強度215N/mm

48、2，彈性模量2.06×105N/mm4。主龍骨下設支撐頂托，頂托放置在48×3.5mm的扣件式鋼管腳手架立桿上，立桿間距1100×1100mm，步距1300mm。（2）側壓力計算混凝土作用于模板的側壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即為新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：式中：F-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（）；c- 混凝土的重力密度（）??；t0 -新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采

49、用t=200/(T+15)計算, T混凝土的入模溫度，取25；所以t=200/(25+15)=5h；V-混凝土的澆灌速度（m/h），取0.8m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）：Hmax=6.8m(盾構井段)；1-外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1；摻具有緩凝作用外加劑取1.2；2-混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于30mm時，取0.85；混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1；110150mm時，取1.15。此處取1.15。取上式中的最小值： F=51.515kN/ m2作為模板側壓力的標準值，側壓力的有效高度為： 振搗砼

50、側壓力：側壓力： （3）面板驗算、計算簡圖及計算模型的確定0.300.300.30將面板視為兩邊支撐在豎肋上的多跨連續(xù)板（三跨連續(xù)梁）計算，面板長度1800mm，板寬度920mm，面板為鋼模板（厚度=5mm）, 次龍骨間距為200mm，以10mm寬為計算單元，計算簡圖如下：單側模板面板計算簡圖用于強度驗算的荷載設計值:q1=0.067418N/mm2×10mm=0.67418N/mm用于變形驗算的荷載標準值q2=0.051515N/mm2×10mm=0.51515N/mm、強度和撓度驗算截面慣性矩：I=bh3/12=10×183/12=4860mm4截面抵抗矩：W

51、=bh2/6=10×182/6=540mm3 a.強度驗算彎矩：M=KMq1l2=-0.107×0.67418×2002=-2885.5N·mm =M/W=2885.5/540=5.34N/mm2fm=9.7N/mm2 b.撓度驗算=KWq2l4/100EI=0.632×0.51515×2004/(100×4680×4860）=0.229mm撓度滿足要求。（4）次龍骨驗算次龍骨采用50×100方木，間距200mm，主龍骨間距600mm。、計算簡圖及計算模型的確定次龍骨直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作

52、用下的三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖見下圖：1.11.11.1次龍骨計算簡圖用于強度驗算的荷載設計值:q1=0.067418N/mm2×200mm=13.484N/mm用于變形驗算的荷載標準值q2=0.051515N/mm2×200mm=10.303N/mm、強度和撓度的檢算截面慣性矩：截面抵抗矩： 查建筑施工計算手冊附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：。a.強度驗算彎矩:M=KMq1l2=-0.1×13.484×6002=485424N·mm =M/W=485424/83333=5.825N/mm2fm=13N/mm2抗彎強度合格 b.撓度驗算

53、 查建筑施工計算手冊附表2-13，撓度系數(shù)為=KWq2l4/100EI=(0.677×10.303×6004）/(100×9500×4166667）=0.228mm =600/400=1.5mm撓度滿足要求（5）主龍骨驗算主龍骨采用鋼管48×3.5mm，間距1100mm，立桿支撐間距1100mm。鋼管48×3.5mm，其特性參數(shù)見下表：截面面積A cm2截面慣性矩I cm4截面抵抗矩W cm3回轉(zhuǎn)半徑ix cm回轉(zhuǎn)半徑iy cm抗壓強度fm N/mm2彈性模量E N/mm2面積矩Sx cm3抗剪強度fv N/mm25.0324.381

54、0.1581.581.5821520600023.500125、計算簡圖及計算模型的確定由于次龍骨較密，簡化計算主龍骨近似按均布荷載計算，按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖見下圖：1.11.11.1主龍骨計算簡圖用于強度驗算的均布荷載設計值： q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×1.1=14.07KN/m用于變形驗算的均布荷載標準值： q2=(0.5+4.8+0.11)×1.1=5.951KN/m強度和撓度的檢算查建筑施工計算手冊附表2-13得最大彎矩、擾度系數(shù)分別為：。截面慣性矩：截面抵抗矩： a.強度檢算彎矩:M=KMq1l2=-0.1×14.07×11002=-1702470N·mm =M/W=1702470/10158.2=167.6N/mm2fm=215N/mm2強度滿足要求b.撓度檢算=KWq2l4/100EI=(0.677×5.951×11004）/(100×2.06×105×1.22×105）=2.35mm 撓度滿足要求。經(jīng)檢算，主龍骨滿足強度、剛度的要求。4.4.7 柱模板