大跨度梁模板支設(shè)方案

1、目 錄一、編制依據(jù)2二、工程概況2三、一層大梁支撐體系搭設(shè)案3四、二層大梁支撐體系搭設(shè)方案14五、高支模排架搭設(shè)方案25六、地下室排架卸荷計(jì)算32七、鋼管、扣件的質(zhì)量控制32八、 搭設(shè)質(zhì)量控制 33九、 施工安全要求 33十、模板支撐構(gòu)造要求34十一、附圖 35 8#食堂大跨度梁及高支模施工方案 一、編制依據(jù)1、8#食堂施工圖紙；2、標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、規(guī)程及辦法混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 （GB502042002）；混凝土結(jié)構(gòu)工程及驗(yàn)收規(guī)范 （GB5020492）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ130-2000）；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)；建設(shè)工程

2、高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程安全管理辦法二、工程概況8#樓食堂工程，該工程為框架結(jié)構(gòu)，地上一層，層高6M,總建筑面積約為1024。該工程由樂山市永祥多晶硅XXX投資開發(fā)，四川省星辰建筑工程XXX總承包，樂山市新宇建筑設(shè)計(jì)XXX設(shè)計(jì)，中國(guó)成達(dá)工程XXX監(jiān)理。本工程模板支設(shè)高度均在5m以上，模板施工均屬于危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程，其中裙樓5-8軸交A-D軸最大梁截面600*2000，跨度19.2m ，5-8軸交D-F軸梁截面600*1100，跨度,10.2m，A軸、F軸、1、2、3軸最大梁截面300*1100支模高度6m；支模高度6m；屬于超過(guò)一定規(guī)模的危險(xiǎn)性較大的

3、分部分項(xiàng)工程，該部分方案按專家論證許可后，嚴(yán)格按施工方案施工。 三、一層大梁支撐體系搭設(shè)方案    一）、 結(jié)合本工程的結(jié)構(gòu)形式和施工特點(diǎn)，A軸、F軸、1、2、3軸WKL1WKL2WKL3大梁截面300*1100、WKL6WKL9大梁截面300*1000，最大跨度10.4m，支模高度5m，5軸、6軸、8軸WKL4WKL5WKL7梁截面積為600×2000，最大跨度19.2m，其中WKL7，B軸交38軸最大跨度為27.2m，搭設(shè)高度4m屬于大跨度高支模，其搭設(shè)方案：凡梁最大截面大于800，框架梁及次梁最大跨度大于8m的均加37

4、0×600（M7.5砂漿砌筑）磚柱支撐垂直于梁下端，現(xiàn)澆樓板及其他梁最大截面小于800，最大跨度小于8m的框架梁和連系梁整體鋼管排架采用48×3.5鋼管，扣件連接；立桿間距：沿框架梁跨度方向間距不大于600mm，梁兩側(cè)不大于800mm，梁底均需加設(shè)雙立桿支撐（400+300+400），大于8m跨度梁下端；設(shè)置370×600800磚支撐，設(shè)兩道鋼管水平桿預(yù)埋至磚柱支撐中，剪刀撐設(shè)置，沿大梁方向，每跨中每6根立桿設(shè)置一道剪刀撐，剪刀撐從底到頂連續(xù)設(shè)置，且與每根立桿有效連接，南北方向剪刀撐設(shè)置間距不大于5m。二）、小于800梁沿梁的方向加設(shè)（600+600）*600的支

5、撐體系，縱橫向水平拉桿步距1500mm，以傳遞上部荷載至基礎(chǔ)部位。三）、梁:L 600*2000 參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：2.0；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.40；立桿步距h(m)：1.00；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.60；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：45.7；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.0；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣

6、件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.60；鋼筋自重(kN/m3):1.80；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：28.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：13.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.6；面板材質(zhì)：膠合面板；

7、面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：4500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：12.5；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：48.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：7；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：300mm，750mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：48.00；高度(mm)：80.00；四）、梁側(cè)模板

8、荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取4.000h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 35.696 kN/m2、28.800 kN/m2，取較小值28.800 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。五

9、）、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為7根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+

10、0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×28.8=17.28kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；計(jì)算跨度: l = (1200-120)/(7-1)= 180mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×17.28×(1200-120)/(7-1)2 + 0.117×2.8×(1200-120)/(7-1)2= 6.66×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=

11、1.1×17.280×(1200-120)/(7-1)/1000+1.2×2.800×(1200-120)/(7-1)/1000=4.026 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 6.66×104 / 1.20×104=5.6N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 12.5N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =5.6N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=12.5N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 17.

12、28N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (1200-120)/(7-1)=180mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 4500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×17.28×(1200-120)/(7-1)4/(100×4500×7.20×104) = 0.379 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1200-120)/(7-1)/250 = 0.72mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.379mm 小

13、于 面板的最大容許撓度值 =0.72mm，滿足要求！六）、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800×12×12/6 = 1.92×104mm3； I = 800×12×12×12/12 = 1.15×105mm4； 1.抗

14、彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.80)×1.20+0.60×0.80=30.298kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m；q=30.298+4.480=34.778kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×30.298×166.6672+0.117×4.48×

15、;166.6672=9.87×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×30.298×0.167+0.45×4.48×0.167=2.356kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×30.298×0.167+1.2×4.48×0.167=6.451kN =Mmax/W=9.87×104/1.92×104=5.1N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=12.5N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算

16、根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=25.248kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； E-面板的彈性模量: E = 4500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×30.298×166.74/(100×4500×1.15×105)=0.305mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.

17、305mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.667mm，滿足要求！七）、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=6.451/0.8=8.063kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.8×8×8/6 = 51.2 cm3；I=4.8×8×8

18、×8/12 = 204.8 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×8.063×0.82 = 0.516 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.516×106/51200 = 10.1 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 10.1 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×8.063×0.8 = 3.87 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 =

19、 3×3.87×1000/(2×48×80) = 1.512 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 1.512 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×8.063×8004 /(100×10000×204.8×104)=1.092mm；方木的最大允許撓度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大撓

20、度計(jì)算值 = 1.092 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.356kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=6.451kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=0.300/2×0.800×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(1.200-0.120)×0.600=1.995kN 簡(jiǎn)圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·

21、m) 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N4=1.021 kN；N2=N3=9.781 kN；最大彎矩 Mmax=0.306 kN·m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.217 mm；最大應(yīng)力 =0.306×106/4490=68.2 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 68.2 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!八）、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際

22、的雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=9.782 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 九）、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.021 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 =

23、1.2×0.129×7.6=1.177 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×(0.80/2+0.30)×0.80×0.60+(0.80/2+0.30)×0.80×0.120×(1.80+24.00)=2.484 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.800/2+0.300/2×0.800=2.464 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.021+1.177+2.484+2.464=7.146 kN； - 軸心受壓立桿

24、的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；模板支架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)按下式計(jì)算lo = h+2a 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.326

25、 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=7146/(0.326×424) = 51.7 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 51.7 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =9.782 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(7.6-1.2)=1.177 kN；N =N1+N2 =9.782+0.991=10.774 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算

26、立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；模板支架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)按下式計(jì)算lo = h+2a 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300 / 15.9 = 145 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.326 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=10774/(0.32

27、6×424) = 77.9 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 77.9N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 四、二層大梁支撐體系搭設(shè)方案     一） 結(jié)合本工程的結(jié)構(gòu)形式和施工特點(diǎn)，裙樓8-11軸交D-G軸二層大梁截面600*1400，跨度21.6m，支模高度5.8m，屬于大跨度高支模，其搭設(shè)方案： 整體鋼管排架采用48×3.0鋼管，扣件連接；立桿間距：沿框架梁跨度方向間距不大于600mm，梁兩側(cè)不大于1200mm，梁底均需加設(shè)雙立桿支撐（400+400+400），

28、加固梁的立桿均需與排架拉結(jié)，形成網(wǎng)架體系；水平桿設(shè)置：第一道掃地桿設(shè)置在結(jié)構(gòu)平面向上200mm處，雙向設(shè)置；步距不大于1.5m，共設(shè)五道水平拉桿（含板底一道），在8、11、D、E、F、G軸下部水平桿與已澆筑完成的框架柱進(jìn)行拉結(jié)；立桿底部應(yīng)設(shè)置墊板，立桿頂部設(shè)置可調(diào)托座時(shí)，可調(diào)托座的有效高度控制不大于200mm。剪刀撐設(shè)置，沿大梁方向，每跨中每10根立桿設(shè)置一道剪刀撐，剪刀撐從底到頂連續(xù)設(shè)置，且與每根立桿有效連接，南北向剪刀撐間距不大于5m。二）、梁:L 600*1400三）、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.40；混凝土板厚度(mm)：12

29、0.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.40；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.70；鋼筋自重(kN/m3):1.80；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.

30、0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：28.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：花旗松-落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：13.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.6；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：4500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：12.5；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：48.0；梁底方木截面高度h(mm)：80

31、.0；梁底縱向支撐根數(shù)：5；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：8；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：300mm，700mm，1100mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：48.00；高度(mm)：80.00；四）、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混

32、凝土的初凝時(shí)間，取4.000h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 35.696 kN/m2、28.800 kN/m2，取較小值28.800 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。五）、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為8根。面板按照均布荷載作用下的三

33、跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×28.8=17.28kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1

34、.4×0.5×4=2.8kN/m；計(jì)算跨度: l = (1400-120)/(8-1)= 182.86mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×17.28×(1400-120)/(8-1)2 + 0.117×2.8×(1400-120)/(8-1)2= 6.87×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×17.280×(1400-120)/(8-1)/1000+1.2×2.800×(1400-120)/(8-1)/1000=4.090 kN；經(jīng)

35、計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 6.87×104 / 1.20×104=5.7N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 12.5N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =5.7N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=12.5N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 17.28N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (1400-120)/(8-1)=182.86mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 4500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50&#

36、215;1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×17.28×(1400-120)/(8-1)4/(100×4500×7.20×104) = 0.404 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1400-120)/(8-1)/250 = 0.731mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.404mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.731mm，滿足要求！六）、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨

37、連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 500×12×12/6 = 1.20×104mm3； I = 500×12×12×12/12 = 7.20×104mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.80)×1.40+0.

38、70×0.50=22.092kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；q=22.092+2.800=24.892kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×22.092×1502+0.117×2.8×1502=5.71×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×22.092×0.15+0.45×2.8×

39、0.15=1.515kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×22.092×0.15+1.2×2.8×0.15=4.149kN =Mmax/W=5.71×104/1.20×104=4.8N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =4.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=12.5N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=18.410kN/

40、m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 4500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×22.092×1504/(100×4500×7.20×104)=0.234mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.234mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.6mm，滿足要求！七）、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算

41、只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.149/0.5=8.298kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.8×8×8/6 = 51.2 cm3；I=4.8×8×8×8/12 = 204.8 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×8.298×0.52 = 0.207 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W

42、= 0.207×106/51200 = 4.1 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 4.1 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×8.298×0.5 = 2.49 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3×2.49×1000/(2×48×80) = 0.972 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.972 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度

43、設(shè)計(jì)值 1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×8.298×5004 /(100×10000×204.8×104)=0.171mm；方木的最大允許撓度 =0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.171 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.515kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.149kN梁兩側(cè)部

44、分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=0.300/2×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(1.400-0.120)×0.700=1.544kN 簡(jiǎn)圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N4=0.972 kN；N2=N3=8.311 kN；最大彎矩 Mmax=0.333 kN·m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.248 mm；最大應(yīng)力 =0.33

45、3×106/4490=74.2 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 74.2 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!八）、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作

46、用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=8.311 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 九）、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.972 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.8=0.899 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×(0.50/2+0.30)×0.50×0.70+(0.50/2+0.30)×

47、0.50×0.120×(1.80+24.00)=1.253 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.500/2+0.300/2×0.500=1.120 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.972+0.899+1.253+1.12=4.243 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管

48、立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；模板支架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)按下式計(jì)算lo = h+2a 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.326 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=4243 /(0.326×424) = 30.7 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 30.7 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底

49、受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =8.311 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5.8-1.4)=0.899 kN；N =N1+N2 =8.311+0.682=8.992 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管

50、立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；模板支架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)按下式計(jì)算lo = h+2a 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.326 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=8992 /(0.326×424) = 65.1N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 65.1N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 五、高支模排架搭設(shè)方案一）4-8軸交C-E軸，支模架高度13.8m

51、，梁300*700，板厚120mm，梁板平均厚度為206mm，考慮不利因素，平均厚度按250mm進(jìn)行計(jì)算。二）、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)沿梁方向立桿間距(m):0.70；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.25；模板支架搭設(shè)高度(m):13.55；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.50

52、0；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):4500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):12.5；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):48.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度(mm):250.00； 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元三）、模板面板計(jì)算:模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗

53、矩W分別為：W = 90×1.22/6 = 21.6 cm3；I = 90×1.23/12 = 12.96 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.25×0.9+0.35×0.9 = 5.94 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.9= 2.25 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×5.94+1.4×2.25= 10.278kN/m最大彎矩

54、M=0.1×10.278×2002= 41112 kN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 =M/W= 41112/21600 = 1.903 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=12.5 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 1.903 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 12.5 N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.94kN/m面板最大撓度計(jì)算值 = 0.677×5.94×2004/(100×4500×12.96×104)=0.11 mm； 面

55、板最大允許撓度 =200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.11 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!四）、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=4.8×8×8/6 = 51.2 cm3；I=b×h3/12=4.8×8×8×8/12 = 204.8 cm4； 方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載的計(jì)算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.2×0.25+0.35×0.2 = 1.32 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.2 = 0.5 kN/m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.32+1.4×0.5 = 2.284 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0