溴化鋰吸收式制冷機的工作原理

1、溴化鋰吸收式制冷機的工作原理是：冷水在蒸發(fā)器內(nèi)被來自冷凝器減壓節(jié)流后的低溫冷劑水冷卻，冷劑水自身吸收冷水熱量后蒸發(fā)，成為冷劑蒸汽，進入吸收器內(nèi)，被濃溶液吸收，濃溶液變成稀溶液。吸收器里的稀溶液，由溶液泵送往熱交換器、熱回收器后溫度升高，最后進入再生器，在再生器中稀溶液被加熱，成為最終濃溶液。濃溶液流經(jīng)熱交換器，溫度被降低，進入吸收器，滴淋在冷卻水管上，吸收來自蒸發(fā)器的冷劑蒸汽，成為稀溶液。另一方面，在再生器內(nèi)，外部高溫水加熱溴化鋰溶液后產(chǎn)生的水蒸汽，進入冷凝器被冷卻，經(jīng)減壓節(jié)流，變成低溫冷劑水，進入蒸發(fā)器，滴淋在冷水管上，冷卻進入蒸發(fā)器的冷水。該系統(tǒng)由兩組再生器、冷凝器、蒸發(fā)器、吸收器、熱交換

2、器、溶液泵及熱回收器組成，并且依靠熱源水、冷水的串聯(lián)將這兩組系統(tǒng)有機地結合在一起，通過對高溫側、低溫側溶液循環(huán)量和制冷量的最佳分配，實現(xiàn)溫度、壓力、濃度等參數(shù)在兩個循環(huán)之間的優(yōu)化配置，并且最大限度的利用熱源水的熱量，使熱水溫度可降到66。以上循環(huán)如此反復進行，最終達到制取低溫冷水的目的。 溴化鋰吸收式制冷機以水為制冷劑，溴化鋰水溶液為吸收劑，制取0以上的低溫水，多用于空調(diào)系統(tǒng)。 溴化鋰的性質(zhì)與食鹽相似，屬鹽類。它的沸點為1265，故在一般的高溫下對溴化鋰水溶液加熱時，可以認為僅產(chǎn)生水蒸氣，整個系統(tǒng)中沒有精餾設備，因而系統(tǒng)更加簡單。溴化鋰具有極強的吸水性，但溴化鋰在水中的溶解度是隨溫度的降低而降

3、低的，溶液的濃度不宜超過66，否則運行中，當溶液溫度降低時，將有溴化鋰結晶析出的危險性，破壞循環(huán)的正常運行。溴化鋰水溶液的水蒸氣分壓，比同溫度下純水的飽和蒸汽壓小得多，故在相同壓力下，溴化鋰水溶液具有吸收溫度比它低得多的水蒸氣的能力，這是溴化鋰吸收式制冷機的機理之一。工作原理與循環(huán)溶液的蒸氣壓力是對平衡狀態(tài)而言的。如果蒸氣壓力為0.85kPa的溴化鋰溶液與具有1kPa壓力（7）的水蒸氣接觸，蒸氣和液體不處于平衡狀態(tài)，此時溶液具有吸收水蒸氣的能力，直到水蒸氣的壓力降低到稍高于0.85kPa（例如：0.87kPa）為止。圖1 吸收制冷的原理0.87kPa和0.85kPa之間的壓差用于克服連接管道中

4、的流動阻力以及由于過程偏離平衡狀態(tài)而產(chǎn)生的壓差，如圖1所示。水在5下蒸發(fā)時，就可能從較高溫度的被冷卻介質(zhì)中吸收氣化潛熱，使被冷卻介質(zhì)冷卻。為了使水在低壓下不斷氣化，并使所產(chǎn)生的蒸氣不斷地被吸收，從而保證吸收過程的不斷進行，供吸收用的溶液的濃度必須大于吸收終了的溶液的濃度。為此，除了必須不斷地供給蒸發(fā)器純水外，還必須不斷地供給新的濃溶液，如圖1所示。顯然，這樣做是不經(jīng)濟的。圖2 單效溴化鋰吸收式制冷機系統(tǒng) 圖3 雙筒溴化鋰吸收式制冷機的系統(tǒng)1-冷凝器；2-發(fā)生器；3-蒸發(fā)器；4-吸收器；5-熱交換器；6-U型管；7-防晶管；8-抽氣裝置；9-蒸發(fā)器泵；10-吸收器泵；11-發(fā)生器泵；12-三通閥

5、實際上采用對稀溶液加熱的方法，使之沸騰，從而獲得蒸餾水供不斷蒸發(fā)使用，如圖2所示。系統(tǒng)由發(fā)生器、冷凝器、蒸發(fā)器、節(jié)流閥、泵和溶液熱交換器等組成。稀溶液在加熱以前用泵將壓力升高，使沸騰所產(chǎn)生的蒸氣能夠在常溫下冷凝。例如，冷卻水溫度為35時，考慮到熱交換器中所允許的傳熱溫差，冷凝有可能在40左右發(fā)生，因此發(fā)生器內(nèi)的壓力必須是7.37kPa或更高一些（考慮到管道阻力等因素）。發(fā)生器和冷凝器（高壓側）與蒸發(fā)器和吸收器（低壓側）之間的壓差通過安裝在相應管道上的膨脹閥或其它節(jié)流機構來保持。在溴化鋰吸收式制冷機中，這一壓差相當小，一般只有6.58kPa，因而采用U型管、節(jié)流短管或節(jié)流小孔即可。離開發(fā)生器的濃

6、溶液的溫度較高，而離開吸收器的稀溶液的溫度卻相當?shù)?。濃溶液在未被冷卻到與吸收器壓力相對應的溫度前不可能吸收水蒸氣，而稀溶液又必須加熱到和發(fā)生器壓力相對應的飽和溫度才開始沸騰，因此通過一臺溶液熱交換器，使?jié)馊芤汉拖∪芤涸诟髯赃M入吸收器和發(fā)生器之前彼此進行熱量交換，使稀溶液溫度升高，濃溶液溫度下降。由于水蒸氣的比容非常大，為避免流動時產(chǎn)生過大的壓降，需要很粗的管道，為避免這一點，往往將冷凝器和發(fā)生器做在一個容器內(nèi)，將吸收器和蒸發(fā)器做在另一個容器內(nèi)，如圖3所示。也可以將這四個主要設備置于一個殼體內(nèi)，高壓側和低壓側之間用隔板隔開，如圖4所示。圖4 單筒溴化鋰吸收式制冷機的系統(tǒng)1冷凝器；2發(fā)生器；3蒸發(fā)

7、器；4吸收器；5熱交換器；6、7、8泵；9U型管綜上所述，溴化鋰吸收式制冷機的工作過程可分為兩個部分：(1)發(fā)生器中產(chǎn)生的冷劑蒸氣在冷凝器中冷凝成冷劑水，經(jīng)U形管進入蒸發(fā)器，在低壓下蒸發(fā)，產(chǎn)生制冷效應。這些過程與蒸氣壓縮式制冷循環(huán)在冷凝器、節(jié)流閥和蒸發(fā)器中所產(chǎn)生的過程完全相同； (2)發(fā)生器中流出的濃溶液降壓后進入吸收器，吸收由蒸發(fā)器產(chǎn)生的冷劑蒸氣，形成稀溶液，用泵將稀溶液輸送至發(fā)生器，重新加熱，形成濃溶液。這些過程的作用相當于蒸氣壓縮式制冷循環(huán)中壓縮機所起的作用。工作過程在圖上的表示溴化鋰吸收式制冷機的理想工作過程可以用圖表示，見圖5。理想過程是指工質(zhì)在流動過程中沒有任何阻力損失，各設備與周

8、圍空氣不發(fā)生熱量交換，發(fā)生終了和吸收終了的溶液均達到平衡狀態(tài)。圖5 溴化鋰吸收式制冷機工作過程在圖上的表示(1)發(fā)生過程點2表示吸收器的飽和稀溶液狀態(tài)，其濃度為 ，壓力為 ，溫度為 ，經(jīng)過發(fā)生器泵，壓力升高到 ，然后送往溶液熱交換器，在等壓條件下溫度由 升高至 ，濃度不變，再進入發(fā)生器，被發(fā)生器傳熱管內(nèi)的工作蒸氣加熱，溫度由 升高到 壓力下的飽和溫度 ，并開始在等壓下沸騰，溶液中的水分不斷蒸發(fā)，濃度逐漸增大，溫度也逐漸升高，發(fā)生過程終了時溶液的濃度達到 ，溫度達到 ，用點4表示。2-7表示稀溶液在溶液熱交換器中的升溫過程，7-5-4表示稀溶液在發(fā)生器中的加熱和發(fā)生過程，所產(chǎn)生的水蒸氣狀態(tài)用開始

9、發(fā)生時的狀態(tài)（點4' ）和發(fā)生終了時的狀態(tài)（點3' ）的平均狀態(tài)點3' 表示，由于產(chǎn)生的是純水蒸氣，故狀態(tài) 位于的縱坐標軸上。(2)冷凝過程由發(fā)生器產(chǎn)生的水蒸氣（點3'）進入冷凝器后，在壓力 不變的情況下被冷凝器管內(nèi)流動的冷卻水冷卻，首先變?yōu)轱柡驼魵?，繼而被冷凝成飽和液體（點3），3'3表示冷劑蒸氣在冷凝器中冷卻及冷凝的過程。(3)節(jié)流過程壓力為 的飽和冷劑水（點3）經(jīng)過節(jié)流裝置（如U形管），壓力降為()后進入蒸發(fā)器。節(jié)流前后因冷劑水的焓值和濃度均不發(fā)生變化，故節(jié)流后的狀態(tài)點（圖中未標出）與點3重合。但由于壓力的降低，部分冷劑水氣化成冷劑蒸氣（點 1&#

10、39;），尚未氣化的大部分冷劑水溫度降低到與蒸發(fā)壓力 相對應的飽和溫度（點1），并積存在蒸發(fā)器水盤中，因此節(jié)流前的點3表示冷凝壓力下的飽和水狀態(tài)，而節(jié)流后的點3表示壓力為 的飽和蒸氣（點 ）和飽和液體（點1）相混合的濕蒸氣狀態(tài)。(4)蒸發(fā)過程積存在蒸發(fā)器水盤中的冷劑水（點1）通過蒸發(fā)器泵均勻地噴淋在蒸發(fā)器管簇的外表面，吸收管內(nèi)冷媒水的熱量而蒸發(fā)，使冷劑水的等壓、等溫條件下由點1變?yōu)?'，11'表示冷劑水在蒸發(fā)器中的氣化過程。(5)吸收過程濃度為 、溫度為 、壓力為 的溶液，在自身的壓力與壓差作用下由發(fā)生器流至溶液熱交換器，將部分熱量傳給稀溶液，溫度降到（點8），4-8表示濃溶液

11、在溶液熱交換器中的放熱過程。狀態(tài)點8的濃溶液進入吸收器，與吸收器中的部分稀溶液（點2）混合，形成濃度為 、溫度為 的中間溶液（點9' ），然后由吸收器泵均勻噴淋在吸收器管簇的外表面。中間溶液進入吸收器后，由于壓力的突然降低，故首先閃發(fā)出一部分水蒸氣，濃度增大，用點9表示。由于吸收器管簇內(nèi)流動的冷卻水不斷地帶走吸收過程中放出的吸收熱，因此中間溶液便具有不斷地吸收來自蒸發(fā)器的水蒸氣的能力，使溶液的濃度降至 ，溫度由 降至 （點2）。89'和29'表示混合過程，9-2表示吸收器中的吸收過程。假定送往發(fā)生器的稀溶液的流量為 ，濃度為 ，產(chǎn)生的冷劑水蒸氣，剩下的流量為、濃度為的濃

12、溶液出發(fā)生器。根據(jù)發(fā)生器中的質(zhì)量平衡關系得到下式令 ，則 (1)a稱為循環(huán)倍率。它表示在發(fā)生器中每產(chǎn)生1kg水蒸氣所需要的溴化鋰稀溶液的循環(huán)量。（ ）稱為放氣范圍。上面所分析的過程是對理想情況而言的。實際上，由于流動阻力的存在，水蒸氣經(jīng)過擋水板時壓力下降，因此在發(fā)生器中，發(fā)生壓力 應大于冷凝壓力 ，在加熱溫度不變的情況下將引起溶液濃度的降低。另外，由于溶液液柱的影響，底部的溶液在較高壓力下發(fā)生，同時又由于溶液與加熱管表面的接觸面積和接觸時間的有限性，使發(fā)生終了濃溶液的濃度低于理想情況下的濃度 ，() 稱為發(fā)生不足；在吸收器中，吸收器壓力 應小于蒸發(fā)壓力 ，在冷卻水溫度不變的情況下，它將引起稀溶

13、液濃度的增大。由于吸收劑與被吸收的蒸氣相互接觸的時間很短，接觸面積有限，加上系統(tǒng)內(nèi)空氣等不凝性氣體存在，均降低溶液的吸收效果，吸收終了的稀溶液濃度 比理想情況下的 高，() 稱為吸收不足。發(fā)生不足和吸收不足均會引起工作過程中參數(shù)的變化，使放氣范圍減少，從而影響循環(huán)的經(jīng)濟性。溴化鋰吸收式制冷機的熱力及傳熱計算溴化鋰吸收式制冷機的計算應包括熱力計算、傳熱計算、結構設計計算及強度校核計算等，此處僅對熱力計算和傳熱計算的方法與步驟加以說明。熱力計算溴化鋰吸收式制冷機的熱力計算是根據(jù)用戶對制冷量和冷媒水溫的要求，以及用戶所能提供的加熱熱源和冷卻介質(zhì)的條件，合理地選擇某些設計參數(shù)（傳熱溫差、放氣范圍等），

14、然后對循環(huán)加以計算，為傳熱計算等提供計算和設計依據(jù)。(1)已知參數(shù)制冷量 它是根據(jù)生產(chǎn)工藝或空調(diào)要求，同時考慮到冷損、制造條件以及運轉的經(jīng)濟性等因素而提出。冷媒水出口溫度 它是根據(jù)生產(chǎn)工藝或空調(diào)要求提出的。由于 與蒸發(fā)溫度 有關。若下降，機組的制冷及熱力系數(shù)均下降，因此在滿足生產(chǎn)工藝或空調(diào)要求的基礎上，應盡可能地提高蒸發(fā)溫度。對于溴化鋰吸收式制冷機，因為用水作制冷劑，故一般大于5。冷卻水進口溫度 根據(jù)當?shù)氐淖匀粭l件決定。應當指出，盡管降低 能使冷凝壓力下降，吸收效果增強，但考慮到溴化鋰結晶這一特殊問題，并不是愈低愈好，而是有一定的合理范圍。機組在冬季運行時尤應防止冷卻水溫度過低這一問題。加熱熱

15、源溫度 考慮到廢熱的利用、結晶和腐蝕等問題，采用0.10.25Mpa的飽和蒸氣或75以上的熱水作為熱源較為合理。如能提供更高的蒸氣壓力，則熱效率可獲得進一步的提高。(2)設計參數(shù)的選定吸收器出口冷卻水溫度1 和冷凝器的口冷卻水溫度2 由于吸收式制冷機采用熱能作為補償手段，所以冷卻水帶走的熱量遠大于蒸氣壓縮式制冷機。為了節(jié)省冷卻水的消耗量，往往使冷卻水串聯(lián)地流過吸收器和冷凝器?？紤]到吸收器內(nèi)的吸收效果和冷凝器允許有較高的冷凝壓力這些因素，通常讓冷卻水先經(jīng)過吸收器，再進入冷凝器。冷卻水的總溫升一般取79，視冷卻水的進水溫度而定。考慮到吸收器的熱負荷較冷凝器的熱負荷大，通過吸收器的溫升1較通過冷凝器

16、的溫升2高。冷卻水的總溫升為 。如果水源充足或加溫度太低，則可采用冷卻水并聯(lián)流過吸收器和冷凝器的方式，這時冷凝器內(nèi)冷卻水的溫升可以高一些。當采取串聯(lián)方式時， (2)(3)冷凝溫度 及冷凝壓力 冷凝溫度一般比冷卻水出口溫度高25，即(4)根據(jù)查水蒸氣表求得，即 蒸發(fā)溫度及蒸發(fā)壓力 蒸發(fā)溫度一般比冷媒水出水溫度低24。如果 要求較低，則溫差取較小值，反之，取較大值，即(5)蒸發(fā)壓力根據(jù)求得，即 吸收器內(nèi)稀溶液的最低溫度 吸收器內(nèi)稀溶液的出口溫度一般比冷卻水出口溫度高35，取較小值對吸收效果有利，但傳熱溫差的減小將導致所需傳熱面積的增大，反之亦然。(6)吸收器壓力 吸收器壓力因蒸氣流經(jīng)擋水板時的阻力

17、損失而低于蒸發(fā)壓力。壓降的大小與擋水板的結構和氣流速度有關，一般取 ，即(7)稀溶液濃度 根據(jù)和，由溴化鋰溶液的圖確定，即(8)濃溶液濃度 為了保證循環(huán)的經(jīng)濟性和安全可行性，希望循環(huán)的放氣范圍() 在0.030.06之間，因而(9)發(fā)生器內(nèi)溶液的最高溫度 發(fā)生器出口濃溶液的溫度 可根據(jù)(10)的關系在溴化鋰溶液的圖中確定。盡管發(fā)生出來的冷劑蒸氣流經(jīng)擋水板時有阻力存在，但由于與相比其數(shù)值很小，可以忽略不計，因此假定= 時影響甚微。一般希望 比加熱溫度 低1040，如果超出這一范圍，則有關參數(shù)應作相應的調(diào)整。較高時，溫差取較大值。溶液熱交換器出口溫度與 濃溶液出口溫度由熱交換器冷端的溫差確定，如果

18、溫差較小，熱效率雖較高，要求的傳熱面積仍會較大。為防止?jié)馊芤旱慕Y晶，應比濃度所對應的結晶溫度高10以上，因此冷端溫差取1525，即(11)如果忽略溶液與環(huán)境介質(zhì)的熱交換，稀溶液的出口溫度可根據(jù)溶液交換的熱平衡式確定，即 (12)再由和 在圖上確定，式中 。吸收器噴淋溶液狀態(tài) 為強化吸收器的吸收過程，吸收器通常采用噴淋形式。由于進入吸收器的濃溶液量較少，為保證一定的噴淋密度，往往加上一定數(shù)量稀溶液，形成中間溶液后噴淋，雖然濃度有所降低，但因噴淋量的增加而使吸收效果增強。假定在的濃溶液中再加入的稀溶液，形成狀態(tài)為9' 的中間溶液，如圖6所示，根據(jù)熱平衡方程式令 ，則(13)f稱為吸收器稀溶

19、液再循環(huán)倍率。它的意義是吸收1kg冷劑水蒸氣需補充稀溶液的公斤數(shù)。一般，有時用濃溶液直接噴淋，即 。同樣，可由混合溶液的物量平衡式求出中間溶液的濃度。即(14)再由 和通過圖確定混合后溶液的溫度 。(3)設備熱負荷計算設備的熱負荷根據(jù)設備的熱平衡式求出。制冷機中的冷劑水的流量 冷劑水流量由已知的制冷量 和蒸發(fā)器中的單位熱負荷確定。(15)由圖7可知(16)發(fā)生器熱負荷 由圖8可知即(17)冷凝器熱負荷 由圖9可知(18)吸收器熱負荷 由圖10可知(19)溶液熱交換熱負荷 由圖11可知(20)(4)裝置的熱平衡式、熱力系數(shù)及熱力完善度若忽略泵消耗功率帶給系統(tǒng)的熱量以及系統(tǒng)與周圍環(huán)境交換的熱量，整

20、個裝置的熱平衡式應為(21)熱力系數(shù)用 表示，它反映消耗單位蒸氣加熱量所獲得的制冷量，用于評價裝置的經(jīng)濟性，按定義(22)單效溴化鋰吸收式制冷機的一般為0.650.75，雙效溴化鋰吸收式制冷機的通常在1.0以上。熱力完善度是熱力系數(shù)與同熱源溫度下最高熱力系數(shù)的比值。假設熱源溫度為 ，環(huán)境溫度為，冷源溫度為，則最高熱力系數(shù)為(23)熱力完善度可表示為(24)它反映制冷循環(huán)的不可逆程度。(5)加熱蒸氣的消耗量和各類泵的流量計算加熱蒸氣的消耗量 (25)式中 - 考慮熱損失的附加系數(shù)，A=1.051.10； - 加熱蒸氣焓值，kJ/kg； - 加熱蒸氣凝結水焓值，kJ/kg。吸收器泵的流量 (26)

21、式中 - 吸收器噴淋溶液量，kg/s； - 噴淋溶液密度，kg/l，由圖查取。發(fā)生器泵的流量 (27)式中 - 稀溶液密度，kg/l，由圖查取。 冷媒水泵的流量 (28)式中 - 冷媒水的比熱容， ； - 冷媒水的進口溫度，； - 冷媒水的出口溫度，。冷卻水泵的流量 如果冷卻水是串聯(lián)地流過吸收器和冷凝器，它的流量應從兩方面確定。對于吸收器(29)對于冷凝器(30)計算結果應為，如果兩者相差較大，說明以前假定的冷卻水總溫升的分配不當，需重新假定，至兩者相等為止。蒸發(fā)器泵的流量 由于蒸發(fā)器內(nèi)壓力很低，冷劑水靜壓力對蒸發(fā)沸騰過程的影響較大，所以蒸發(fā)器做成噴淋式。為了保證一定的噴淋密度，使冷劑水均勻地

22、潤濕發(fā)器管簇的外表面，蒸發(fā)器泵的噴淋量要大于蒸發(fā)器的蒸發(fā)量，兩者之比稱為蒸發(fā)器冷劑水的再循環(huán)倍率，用a表示，a=1020。蒸發(fā)泵的流量為(31)傳熱計算(1)傳熱計算公式簡化的溴化鋰吸收式制冷,機的傳熱計算公式如下，(32)式中 - 傳熱面積， ； - 傳熱量，w ； - 熱交換器中的最大溫差，即熱流體進口和冷流體進口溫度之差，；a,b - 常數(shù)，它與熱交換器內(nèi)流體流動的方式有關，具體數(shù)據(jù)見表1；- 流體a在換熱過程中溫度變化，；- 流體b在換熱過程中的溫度變化，。采用公式(32)時，要求< 。如果有一種流體的換熱過程中發(fā)生集態(tài)改變，例如冷凝器中的冷凝過程，由于此時該流體的溫度沒有變化，

23、故，公式(32)可簡化為(33)(2)各種換熱設備傳熱面積的計算發(fā)生器的傳熱面積 進入發(fā)生器的稀溶液處于過冷狀態(tài)（點7），必須加熱至飽和狀態(tài)（點5）才開始沸騰，由于溫度從上升到所需熱量與沸騰過程中所需熱量相比很小，因此在傳熱計算時均按飽和溫度計算。此外，如果加熱介質(zhì)為過熱蒸氣，其過熱區(qū)放出的熱量遠小于潛熱，計算時也按飽和溫度計算。由于加熱蒸氣的換熱過程中發(fā)生相變，故，相應的發(fā)生器傳熱面積為(34)式中 - 發(fā)生器傳熱系數(shù)，。冷凝器的傳熱面積 進入冷凝器的冷劑水蒸氣為過熱蒸氣，因為它冷卻到飽和蒸氣時放出的熱量遠小于冷凝過程放出的熱量，故計算時仍按飽和冷凝溫度 進行計算。由于冷劑水蒸氣在換熱過程中

24、發(fā)生相變，故，即(35)式中 - 冷凝器傳熱系數(shù)，。吸收器的傳熱面積 如果吸收器中的冷卻水作混合流動而噴淋液不作混合流動，則 (36)式中 - 吸收器傳熱系數(shù)，。蒸發(fā)器的傳熱面積 蒸發(fā)過程中冷劑水發(fā)生相變，則(37)式中 - 蒸發(fā)器傳熱系數(shù)，。溶液熱交換器的傳熱面積 由于稀溶液流量大，故水當量大，應為稀溶液在熱交換器中的溫度變化。兩種溶液在換熱過程中的流動方式常采用逆流形式，則(38)式中 - 溶液熱交換傳熱系數(shù)，。(3)傳熱系數(shù)在以上各設備的傳熱面積計算公式中，除傳熱數(shù)外，其余各參數(shù)均已在熱力計算中確定。因此傳熱計算的實質(zhì)問題是怎樣確定傳熱系數(shù)K的問題。由于影響K值的因素很多，因此在設計計算

25、時常根據(jù)同類型機器的試驗數(shù)據(jù)作為選取K值的依據(jù)。表2列出了一些國內(nèi)外產(chǎn)品的傳熱系數(shù)，供設計時參考。由表2可見，各設備傳熱系數(shù)相差很大。實際上，熱流密度、流速、噴淋密度、材質(zhì)、管排布置方式、水質(zhì)、不凝性氣體量及污垢等因素均會影響傳熱系數(shù)的數(shù)值。目前，國內(nèi)外對溴化鋰吸收式制冷機組采取了一些改進措施，如對傳熱管進行適當?shù)奶幚?、提高水速、改進噴嘴結構等，使傳熱系數(shù)有較大的提高。設計過程中務必選綜合考慮各種因素，再確定K值。單效溴化鋰吸收式制冷機熱力計算和傳熱計算舉例(1)熱力計算已知條件：1）制冷量 2）冷媒水進口溫度 3）冷媒水進口溫度 4）冷卻水進口溫度 5）加熱工作蒸氣壓力 ，相對于蒸氣溫度設計參數(shù)的選定1）吸收器出口冷卻水溫度