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文檔簡介

1、黃桷灣立交工程F匝道橋鋼箱梁頂推架設(shè)施工方案重慶建工第二建設(shè)有限公司黃桷灣立交工程(一期)項目部二零一三年七月目 錄 一、工程概況3-4 二、編制依據(jù)5 三、鋼箱梁分段描述5 四、總體施工方案5-6五、主要施工方法6-29六、安裝及安全驗算29-35七、進(jìn)度計劃35八、擬投入主要人員35-36九、主要機械、材料37十、質(zhì)量保證措施38十一、安全保證措施38-39十二、交通組織39-40 附: 1、鋼箱梁頂推工作小組 2、鋼箱梁頂推進(jìn)度計劃 一、工程概況: 1、工程位置:黃桷灣立交工程位于重慶市南岸區(qū)彈子石CBD區(qū)域,西起育人學(xué)校附近,東至慈母山隧道洞口,北自內(nèi)環(huán)高速公路任家灣附近,南至現(xiàn)有收費

2、站南側(cè)。 2、F匝道第二聯(lián)鋼箱梁布置情況: F匝道為單幅橋梁,橋梁起點樁號FK0+198.204米,終點樁號FK0+597.204米,全橋長399米。橋?qū)?.0米??鐝讲贾脼椋旱?聯(lián)(6×31m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁)+第2聯(lián)(31+39+30m鋼箱梁)+第3聯(lián)(35+38+30m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁)段。鋼箱梁上跨M匝道、內(nèi)環(huán)線主線橋、彈廣路,下穿N匝道,平面曲線R=300米,豎向位于5.3%上坡段,橋面設(shè)單向1.5%的橫坡。 F匝道平面位置圖(圖中黃線為內(nèi)環(huán)線主線高架橋,紅線為N匝道,藍(lán)線為M匝道,紫線為F匝道,綠線為彈廣路) 鋼箱梁采用斜腹式單箱單室斷面,頂板寬為6.8m,底寬3.0

3、m,支座處底寬4.0m;梁高(含18cm砼墊層)為2.0m。頂、底板厚16mm,腹板厚14mm,跨中隔板厚12mm,支座處隔板厚16mm。隔板間距2.5m。 鋼箱梁平均每延米重27230N,各支點結(jié)構(gòu)加強處設(shè)定為集中力,分別為:FP644600N、FP727970N、FP844740N、FP945110N;典型截面的截面慣性矩m4 鋼箱梁斷面布置圖 鋼箱梁縱立面布置圖 二、編制依據(jù) 1、林同棪國際工程咨詢(重慶)有限公司重慶市南岸區(qū)黃桷灣立交工程施工圖設(shè)計; 2、現(xiàn)行相關(guān)設(shè)計規(guī)范、施工規(guī)范技術(shù)規(guī)程、質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)及驗收辦法;3、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG/T F50

4、-2011;4、城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范CJJ2-2008;5、鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范GB50205-95;6、鐵路橋涵施工規(guī)范TB10203-2003;7、公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)JTGF801-2012; 8、依據(jù)施工能力、現(xiàn)有機械設(shè)備、技術(shù)實力和類似施工積累的施工經(jīng)驗。 三、鋼箱梁分段描述 根據(jù)運輸條件和現(xiàn)場吊裝情況要求,鋼箱梁按下圖分段:鋼箱梁分段節(jié)段圖 四、總體施工方案綜合橋位處的地形環(huán)境以及橋下內(nèi)環(huán)高速公路交通繁忙的實際情況,為了保證施工及交通安全,并減少對內(nèi)環(huán)交通的影響,本橋鋼箱梁架設(shè)安裝方法采用連續(xù)頂推架設(shè)法。頂推(拖拉)法是在被頂推梁體的后部設(shè)置拼裝平臺,在平臺上進(jìn)行

5、梁體拼裝。頂推千斤頂被固定在主力墩上,通過鋼絞線與固定在鋼梁后部的拉錨器進(jìn)行聯(lián)系。通過千斤頂?shù)耐侠囱b完成的鋼箱梁段在各墩頂滑道上進(jìn)行滑動。繼續(xù)拼裝,重復(fù)以上的過程,直至全聯(lián)鋼箱梁安裝就位。即在FP8FP10橋墩間,搭設(shè)臨時支墩,布置貝雷架分配梁,在支架平臺上放樣,平曲線、豎曲線、標(biāo)高、軸線均符合橋規(guī)和驗收標(biāo)準(zhǔn)要求,按支架支撐方法,大噸位吊機起吊,異處安裝整聯(lián)鋼箱梁節(jié)段,并焊接成整體。頂推鋼箱梁整體組焊節(jié)段,頂推至設(shè)定里程后,調(diào)整軸線,落梁至橋墩墩支座上。 本方法優(yōu)點: 1、不占用被交建筑物地界進(jìn)行鋼箱梁對接拼裝; 2、節(jié)段對接焊不在被交建筑物上空進(jìn)行,不會對車輛駕駛員產(chǎn)生心理壓力,影響行車,

6、對既有被交建筑物的影響降至最低。 全聯(lián)平面位于半徑為300m的圓曲線上;由于半徑較小,本項目不采用導(dǎo)梁輔助過孔技術(shù),而采用鋼箱梁懸臂直接過孔技術(shù)。 彈廣路與內(nèi)環(huán)高速車行繁忙,M匝道占位大,不能作為鋼箱梁節(jié)段對接拼裝平臺,F(xiàn)P8FP9跨有N匝道上跨,基本上也不能作為鋼箱梁節(jié)段對接拼裝平臺。考慮到第三聯(lián)梁部尚未施工,因此選用FP9FP10混凝土跨作為鋼箱梁節(jié)段對接拼裝平臺,因此,增加全聯(lián)頂推距離約35米。 各滑道頂面位于5.3%下坡斜坡面上,并且曲線內(nèi)側(cè)滑道低于外側(cè)滑道1.5%。綜合平曲線半徑比較小的因素導(dǎo)致的偏轉(zhuǎn),頂推的傾覆穩(wěn)定系數(shù)按不小于1.4考慮。五、主要施工方法 5.1頂推橋跨(圖中紅線所

7、示)示意圖 5.2鋼箱梁頂推施工工藝流程圖:排架墩,臨時支墩基礎(chǔ)施工排架墩臨時支墩拼裝拼裝鋼箱梁的平臺組裝安裝下滑邊板、滑塊、限位器及頂推裝置吊裝、組拼鋼箱梁及前導(dǎo)梁拼裝鋼箱梁頂推鋼箱梁接長拼裝下一段(循環(huán)到完成)頂推接長鋼箱梁(循環(huán)到完成)頂推到位,落梁變換支座施工場地準(zhǔn)備將分節(jié)段制作的箱梁吊至滑道上,先進(jìn)行導(dǎo)梁與第一節(jié)段鋼箱梁連接,然后調(diào)整鋼箱梁高程、線形,檢查節(jié)段間箱梁的拼接是否準(zhǔn)確,調(diào)整就位準(zhǔn)確后進(jìn)行節(jié)段間的拼焊,在滑道上完成節(jié)段間箱梁拼焊后,進(jìn)行焊縫質(zhì)量的檢查,合格后,按設(shè)計要求進(jìn)行涂裝。箱梁節(jié)段在落至滑道前,應(yīng)在滑道上安置好不銹鋼板及四氟滑板。在頂推到達(dá)橋墩前,該墩應(yīng)先安裝好支座、

8、楔形塊和梁支座調(diào)平板、不銹鋼板及四氟滑板。對鋼箱梁進(jìn)行頂推,各墩上的頂推裝置必須同步,在頂推前行的過程中,滑道及橋墩支座處必須要安排專人,隨著四氟滑板的滑出放入新的一塊。當(dāng)頂推平臺上的鋼箱梁前行一個節(jié)段后,停止頂推,然后吊裝一節(jié)段鋼箱梁至頂推平臺就位拼焊。當(dāng)鋼箱梁頂推就位并檢查準(zhǔn)確無誤后,在各支座處采用豎向千斤頂同步頂起鋼箱梁,拆除不銹鋼板及四氟滑板,然后進(jìn)行支座處鋼板焊接,并完成涂裝。5.3臨時工程頂推臨時工程包括:下滑道支墩、起落梁支墩、頂推反力支墩、組裝平臺支墩及基礎(chǔ);頂推千斤頂座;制動倒鏈葫蘆錨扣裝置;導(dǎo)向限位裝置;落梁管帽;鋼絞線錨扣裝置;各類基礎(chǔ);各類施工平臺及爬梯、安全圍護(hù)、安全

9、網(wǎng)等。5.3.1基礎(chǔ)支架處理地基承載力按200KPa計算,對支架范圍進(jìn)行平場清理,F(xiàn)P8-FP10澆筑C25混凝土板式基礎(chǔ)(雙層鋼筋網(wǎng)片1615*15),寬4.43米,厚25cm,并根據(jù)下滑道支墩、起落梁支墩、頂推反力支墩、組裝平臺支墩位置預(yù)制2m*2m*0.6mC25(雙層鋼筋2515*15)鋼筋混凝土墩,采用20*260化學(xué)螺栓(錨固16cm)固定§10*75*75鋼板(四角加焊三角§10*12*12加筋鋼板),作為壁厚10mm630mm鋼管柱支撐點,施工時注意連接螺母和鋼板間焊接,的鋼管柱焊接前對鋼管柱垂直度進(jìn)行嚴(yán)格的檢查和控制,對于標(biāo)尺高度小于臨時墩高度的鋼管柱,根

10、據(jù)實際情況采用法蘭盤和焊接兩種方式連接。在鋼管柱安裝前后認(rèn)真核對基礎(chǔ)面和每根鋼管柱拼接后的高度,控制柱頂面高程。鋼管柱之間采用20槽鋼間距2.0m縱橫連接,加強鋼管柱的穩(wěn)定性。在橫聯(lián)間設(shè)剪刀20槽鋼連接,槽鋼和鋼管柱焊接,焊縫必須飽滿,連接槽鋼在下料時要按照每2根柱間的實量尺寸進(jìn)行并進(jìn)行編號,以防止出現(xiàn)連接槽鋼長度不足或連接鋼板間搭接焊長度過短現(xiàn)象,剪刀撐按照450角設(shè)置,連接槽鋼為確保與鋼管柱間焊接密貼端頭應(yīng)按照角度進(jìn)行加工切割。在每排鋼管柱頂部設(shè)雙排I40b工字鋼作枕梁,沿拼接縫進(jìn)行焊接。在吊放工字鋼枕梁前對鋼管柱頂標(biāo)高及頂口進(jìn)行檢查,如果鋼管柱頂部為開口的要設(shè)置加強鋼板。施工時用兩點起吊

11、法吊放,安放時要確保工字鋼中心與柱橫、縱中心相對應(yīng)。位置準(zhǔn)確后在柱頂面工字鋼兩側(cè)橫向焊接25短鋼筋將工字鋼焊死,防止工字鋼移位。在工字鋼頂面橫向滿布置貝雷梁,上鋪雙排I40b工字鋼作橫向分配梁,貝雷梁提前進(jìn)行拼裝,分段吊裝進(jìn)行拼接,聯(lián)成整體。相鄰梁片用I12工字鋼連接。每組貝雷梁在安接時應(yīng)在工字鋼頂部標(biāo)出定位線,進(jìn)行排列安裝。對安設(shè)完成的貝雷梁為防止其移位,在最外側(cè)的貝雷梁與橫向工字鋼連接處在工字鋼頂面焊接25短鋼筋,貝雷梁處中間部位的工字鋼焊接豎向25短鋼筋定位,每排設(shè)置2道。貝雷梁拼接后與工字鋼有空隙的,采用下墊鋼板,鋼板寬度應(yīng)不小于每片貝雷弦桿的寬度。施工時應(yīng)保證支墊密實。 鋼管立柱及貝

12、雷片支架圖根據(jù)現(xiàn)場交通和地形情況,以及結(jié)合鋼箱梁節(jié)段運輸狀況,擬利用盤龍立交-長壽匝道方向F10墩處開口作為鋼箱梁運輸入口,在F8-F9-F10右側(cè)設(shè)置鋼箱梁堆積場、拼裝焊接場、起吊場。5.3.2下滑道支墩、起落梁支墩、頂推反力支墩、組裝平臺支墩設(shè)置: 下滑道支墩:8處L1、L2、L3、L4、L6、L8、L10、L12,其中L1與FP6抱箍剛性連接,共同抵抗水平推力,L2直接設(shè)置在FP7墩上,L3、L4、L6、L8、L10、L12在不同高度上設(shè)置縱向連接系,成為整體,抵抗水平推力; 頂推反力支墩:1處L4 ; 起落梁支墩:4處L1、L2、L4、L6; 拼裝鋼梁支墩:9處L4、L5、L6、L7、

13、L8、L9、L10、L11、L12。 所有臨時支墩中軸線處在半徑r =300m平曲線上。 所有下滑道頂面處在5.3%下坡線上,L4處的滑道頂面高出該處相應(yīng)的梁底設(shè)計標(biāo)高約1000mm。臨時支墩平面布置圖 (圖中綠線為滑道支墩、蘭線為拼梁支墩)臨時支墩縱立面布置圖 5.3.2.1 頂推反力墩在PF8#墩靠近PF9#墩一側(cè),設(shè)立一個中間臨時支墩L4,作為頂推反力支墩。頂推反力支墩同時作為滑道支墩。地基經(jīng)處理后承載力滿足0.2Mpa,澆注C25混凝土基礎(chǔ)4.43米(橫向)×橋縱向,焊接8根630mm鋼管橫橋向3根1.4m等間距布置,順橋向3根間距2m+0.8m布置,連接系采用節(jié)點板加20槽

14、鋼做成?;A(chǔ)預(yù)埋件以及各結(jié)構(gòu)件焊縫需足夠的抗拉力。頂推反力墩中部鋼管頂部水平布置頂推千斤頂臺座及一臺連續(xù)頂推千斤頂,千斤頂臺座頂面低于下滑道頂面約800mm。千斤頂通過千斤頂臺座和水平連接系將拖拉力傳給臨時墩立柱。L4頂推反力墩平立面圖 5.3.2.2 下滑道支墩 全橋設(shè)置8個下滑道支墩L1、L2、L3、L4、L6、L8、L10 、L12。 L1焊接6根630mm鋼管橫橋向2根2.8m間距布置,順橋向3根間距2m+0.8m布置,連接系采用節(jié)點板加20槽鋼做成。L1與PF6#墩以鋼結(jié)構(gòu)件斜縱向連接,傳遞水平推力。路邊岸下填方至路面高度,地基經(jīng)處理后承載力滿足0.2Mpa,預(yù)制4個2m*2m*0.

15、6mC25混凝土基礎(chǔ)。L1下滑道墩平立面圖 L2焊接4根426mm鋼管貼近內(nèi)環(huán)高速路護(hù)欄,對應(yīng)鋼箱梁腹板位置布置,連接系采用節(jié)點板加20槽鋼做成。在鋼管柱和混凝土柱結(jié)合安裝型鋼龍骨,臨時墩各鋼管支撐在龍骨上,并焊死。L2下滑道墩平、立面圖 L3焊接4根630mm鋼管,斜交布置,連接系采用節(jié)點板加20槽鋼做成。地基經(jīng)換填夯實處理后承載力滿足0.2Mpa,澆注C25混凝土基礎(chǔ)5米(橫向)×5米(縱向)。L3下滑道墩平、立面圖 L6焊接6根630mm鋼管橫橋向2根2.8m間距布置,順橋向3根間距2m+0.8m布置,連接系采用節(jié)點板加20槽鋼做成。 地基經(jīng)處理后承載力滿足0.2Mpa,預(yù)制4

16、個2m*2m*0.6mC25混凝土墩基礎(chǔ)。L6下滑道墩平立面圖L8、L10、L12焊接4根630mm鋼管橫橋向2根2.8m間距布置,順橋向2根間距2m布置,連接系采用節(jié)點板加20槽鋼做成。地基經(jīng)處理后承載力滿足0.2Mpa,預(yù)制4個2m*2m*0.6mC25混凝土墩基礎(chǔ)。L8、L10、L12下滑道墩平立面圖 5.3.2.3 落梁支墩 全橋4個落梁支墩,即利用L1、L2、L4、L6支墩,見前所述。 5.3.2.4 拼梁支墩全橋9個拼梁支墩,L4、L6、L8支墩,見前所述。L5、L7、L9、L10、L11焊接2根630mm鋼管橫橋向2根2.8m間距布置,連接系采用節(jié)點板加20槽鋼做成。地基經(jīng)處理后

17、承載力滿足0.2Mpa,預(yù)制4個2m*2m*0.6mC25混凝土墩基礎(chǔ)。 5.3.2.5 滑道下滑道為定型設(shè)計結(jié)構(gòu)件。 5.2.2.6 滑、滾動介質(zhì)滑板采用聚四氟乙烯板,添加增加強度以及改善自滑性能的添加劑等,強度不低于12Mpa,滑動摩擦系數(shù)不大于0.05,粘滯摩擦系數(shù)不大于0.12。滾動介質(zhì)采用80噸滾輪車,見下圖。5.3.2.7 上墩小導(dǎo)梁小導(dǎo)梁為定型設(shè)計結(jié)構(gòu)件。 5.3.2.8 導(dǎo)向限位裝置導(dǎo)向限位裝置由鋼板組焊而成,裝在下滑道滑道中部,位于鋼梁腹板外側(cè),與鋼梁接觸面鑲以4對聚四氟乙烯輥軸。鋼梁接觸面與聚四氟乙烯輥軸面留出2030mm間隙。 5.3.2.9 制動裝置 鋼箱梁頂推作業(yè)時,

18、由于是下坡狀態(tài),而且坡度達(dá)5.4%,因此在后部設(shè)置2臺20噸倒鏈葫蘆作為制動系統(tǒng),制動系統(tǒng)掛在L12墩墩頂下部。鋼箱梁停止作業(yè)時,為了防止因為自重下滑、沖擊振動、強風(fēng)吹襲等原因后滑動,在鋼箱梁的后方和前部焊接制動裝置。制動裝置為組焊鋼件。 5.3.2.10 鋼箱梁上錨扣點根據(jù)鋼箱梁曲線情況,分2025米為一個錨扣點。錨扣點布置在鋼箱梁底板中心線橫隔板處,螺栓連接。 5.4、鋼箱梁拼裝與施工測量 5.4.1 鋼箱梁拼裝采用200T吊車將加工完成的鋼箱梁分節(jié)段起吊至已搭設(shè)完成的鋼管柱貝雷片平臺,進(jìn)行焊接拼裝。 5.4.2 鋼箱梁拼裝測量 拼裝測量要點:對每節(jié)段的測點進(jìn)行全過程跟蹤觀測與控制,同時隨

19、時掌握臨時支墩偏位情況。1、軸線平曲線及旁彎控制;2、鋼箱梁箱體及翼板對稱點標(biāo)高扭轉(zhuǎn)控制;3、橋面中線標(biāo)高豎曲線及上翹下?lián)峡刂啤?5.5 鋼箱梁頂推 5.5.1 頂推設(shè)備自動連續(xù)頂推系統(tǒng),主要由自動連續(xù)頂推千斤頂自動連續(xù)液壓泵站、主控臺、行程開關(guān)和柔性拉桿(鋼絞線)等組成。自動連續(xù)頂推千斤頂由1個穿心式千斤頂縱向串聯(lián)而成。其工作原理:千斤頂前后布置兩臺油缸,其中一臺油缸工作時,另一臺油缸回縮原來的行程,當(dāng)工作的油缸行程達(dá)到設(shè)定的行程時停止工作,同時通過傳感器命令另一臺油缸工作,循環(huán)往復(fù),速度均勻。 5.5.2 鋼箱梁頂推施工原理連續(xù)頂推千斤頂通過工具錨夾住多根15.24傳力鋼絞線,鋼梁底板下焊

20、接錨扣點,通過耳板、插銷、工具錨與傳力鋼絞線連接,當(dāng)千斤頂開始頂推作業(yè)時,鋼絞線拖拉鋼梁移位。當(dāng)耳板完成工作位置后,將其割除,對鋼梁進(jìn)行打磨、涂刷。鋼箱梁頂推裝置圖 5.5.3 頂推施工下滑道平段上布滿聚四氟乙烯板,首次使用時,加涂硅脂。 千斤頂、液壓泵站試車,各項技術(shù)指標(biāo)應(yīng)滿足要求,并制定詳細(xì)的檢查、操作、維修、控制與調(diào)整等實施細(xì)則。安裝耳板、插銷,穿鋼絞線,上錨具夾片。鋼箱梁后端連接制動系統(tǒng)。起頂鋼箱梁,卸去安裝鋼箱梁的多點支撐墊塊,將鋼箱梁落至下滑道聚四氟乙烯板上。調(diào)整鋼箱梁姿態(tài)。啟動液壓泵站,千斤頂進(jìn)行頂推工作。千斤頂頂推速度為110150mm/分鐘。每一下滑道處設(shè)專人進(jìn)行滑板的喂進(jìn)和

21、接送。鋼梁在行進(jìn)過程中需及時進(jìn)行加裝和拆除導(dǎo)向限位裝置。當(dāng)導(dǎo)梁前部端頭過孔接近前方支墩時,停止頂推,等待導(dǎo)梁和鋼梁梁體溫度均衡 。當(dāng)導(dǎo)梁和鋼梁梁體溫度均衡,繼續(xù)頂推,至導(dǎo)梁前部端頭處于設(shè)計布置的千斤頂上方時,停止頂推,頂起導(dǎo)梁,裝進(jìn)滾輪車,使?jié)L輪車承載。繼續(xù)頂推,至鋼箱梁前部端頭處于大部分下滑道上方時,停止頂推,頂起導(dǎo)梁,退出滾輪車,落下導(dǎo)梁,移走千斤頂。繼續(xù)頂推至設(shè)計里程。過程中間拆除導(dǎo)梁。 5.5.4 鋼箱梁頂推施工工況圖解 步驟一:布置頂推反力墩、下滑道支墩、落梁支墩、拼梁支墩。下滑道支墩頂面處在5.4%直線斜坡上, 所有支墩軸線處在半徑r=300m平曲線上。(下圖中綠色區(qū)域為鋼箱梁節(jié)段

22、裝吊區(qū)域。) 步驟二:在L4L5平臺上按移動軌跡平、豎曲線將F1F3拼裝成大節(jié)段,考慮設(shè)計豎曲線及預(yù)拱度,并在大節(jié)段前端安裝鋼導(dǎo)梁。 步驟三:在L7L12平臺上按移動軌跡平、豎曲線將F4F12拼裝成大節(jié)段,考慮設(shè)計豎曲線及預(yù)拱度。 步驟四:頂推F4F12大節(jié)段,前移至F1F3大節(jié)段,并連接,拼裝成F1F12大節(jié)段,考慮設(shè)計豎曲線及預(yù)拱度。 步驟五:頂推F1F12大節(jié)段,前移25米。 步驟六:在F12后部依次拼接F13F21節(jié)段,拼裝成大節(jié)段,考慮設(shè)計豎曲線及預(yù)拱度。 步驟七:頂推F1F21大節(jié)段,前移15米上FP7號墩。 步驟八: 在F21后部依次拼接F22F25節(jié)段,拼裝成大節(jié)段,考慮設(shè)計豎

23、曲線及預(yù)拱度。 步驟九:頂推鋼箱梁,前移上FP6號墩,直至到達(dá)設(shè)計里程,拆除導(dǎo)梁,粗調(diào)軸線及里程。 5.5.5 頂推施工的測量控制 控制鋼梁前進(jìn)過程中軸線偏位,及時告知進(jìn)行糾偏; 控制各對稱點標(biāo)高,防止出現(xiàn)支墩偏載;對各類支墩進(jìn)行監(jiān)控,防止沉降量過大,防止出現(xiàn)傾覆和滑移。 5.6 落梁 鋼梁頂推初步到位后,安裝支座,準(zhǔn)備落梁。 5.6.1 落梁前準(zhǔn)備工作 對鋼箱梁起頂,解除下滑道、分配梁等與支墩之間的聯(lián)系。 5.6.2 落梁設(shè)備落梁千斤頂升程200mm,帶球形墊和保險圈,額定壓力200噸。采用60Mpa大容量油泵。 5.6.3 落梁施工工藝 每個落梁支墩上布置2臺200噸千斤頂,由一臺油泵控制

24、。2臺千斤頂同步落梁。每次頂起到設(shè)定高度,即旋上保險圈保壓。一個落梁循環(huán)包括:落梁千斤頂進(jìn)油、頂起鋼箱梁30mm。梁底抄墊、支承鋼箱梁。千斤頂回油、倒頂、千斤頂下降170mm。千斤頂進(jìn)油、頂起鋼箱梁180mm。梁底抄墊墊塊下降170mm。千斤頂回油、抄墊墊塊支承鋼箱梁。每個頂升、落梁循環(huán),使得鋼箱梁落梁150180mm。 5.6.4 鋼箱梁頂推落梁施工工況圖解 步驟一:1#管帽與鋼箱梁底部焊接,2#管帽與千斤頂?shù)撞亢附?,L型螺桿上端焊接在鋼箱梁底部,下端以螺母與千斤頂缸體側(cè)吊環(huán)聯(lián)接。 步驟二:頂起鋼箱梁,千斤頂升程180mm,割除倒頂鋼管,使管頂至管帽底凈空高度為170mm。 步驟三:落下鋼箱

25、梁,使鋼箱梁落在倒頂鋼管上,擰緊千斤頂掛耳螺桿,使千斤頂掛在鋼箱梁底部,脫離起頂管頂。 步驟四:割除起頂鋼管180mm。 步驟五:擰松千斤頂掛耳螺桿,使千斤頂落在起頂管頂上。完成一個落梁循環(huán),后一步以此類推. 步驟六:落梁中的里程、軸線調(diào)整頂起鋼箱梁,在四個倒頂鋼管管靴上各放置2層四氟板,落梁。在倒頂鋼管一側(cè)(與需要移位的方向一致)的鋼箱梁底部和管上端焊接反力座。各置入32噸千斤頂,頂動鋼箱梁至軸線或里程符合設(shè)計要求。 5.6.5 落梁施工的測量觀測    在頂推過程中,應(yīng)精心進(jìn)行施工觀測。   1、施工觀測內(nèi)容,包括:支墩受垂直荷載和水平推力

26、所產(chǎn)生的變位和沉降量;箱梁頂推過程中,主梁的變形、鋼箱梁懸臂端撓度(如梁端撓度過大時,可改在夜間溫度較低時頂推);梁在頂推過程中,四氟滑板與不銹鋼滑道的啟動靜摩擦系數(shù)和動摩擦系數(shù)變化的觀測,滑板與滑道間添加潤滑劑時兩種摩擦系數(shù)變化的觀測;頂推過程中橋軸線偏位底部支撐點十字線與支座上擺中心偏差觀測。整體軸線偏差、橋軸線上每2m分點標(biāo)高值(與設(shè)計值比較),梁長等。   2、觀測方法和儀器,包括:梁撓度、支墩的壓縮變形和沉降等項目可在觀測部位設(shè)置固定的水準(zhǔn)尺或測點用精密水準(zhǔn)儀觀測;梁平面軸線的偏移,支墩受水平推力發(fā)生的偏移可在橋面和支墩上標(biāo)記的軸線位置用經(jīng)緯儀或全站儀觀測;梁在支

27、墩上的荷載產(chǎn)生的反力,可用豎向千斤頂上的壓力表計算出反力,然后與理論值比較;靜動摩擦系數(shù)可由千斤頂?shù)捻斖屏Γㄓ蓧毫Ρ盹@示的壓力求得)和滑動裝置的支座反力為據(jù)進(jìn)行計算。 六、安裝及安全驗算 6.1鋼箱梁截面特性 6.2臨時墩布置全橋一共設(shè)12處臨時支墩L1、L2、L3、L4、L5、L6、L7、L8、L9、L10、L11、L12。其中: 8處下滑道支墩L1、L2、L3、L4、L6、L8、L10、L12;1處頂推反力支墩L4 ;4處起落梁支墩L1、L2、L4、L6;9處拼裝鋼梁支墩L4、L5、L6、L7、L8、L9、L10、L11、L12。 所有臨時支墩中軸線處在半徑r =300m平曲線上。所有下滑

28、道頂面處在5.3%下坡線上,滑道頂面高出該處相應(yīng)的梁底設(shè)計標(biāo)高約800mm。L1與PF6抱箍剛性連接,共同抵抗水平推力;L2直接設(shè)置在PF7墩鋼混結(jié)合部環(huán)臺上;L3、L4、L5、L6、L7、L8、L9、L10、L11、L12在不同高度上設(shè)置縱向連接系(貝雷架連接),成為整體,抵抗水平推力;臨時支墩平面布置圖 臨時支墩縱立面布置圖 6.3臨時墩驗算 下滑道支墩兼起落梁支墩L1:墩高20.1米,橫橋向?qū)挾?.8米,順橋向?qū)挾?.8米。墩上部以型鋼與PF6墩抱箍剛性連接,共同抵抗水平推力。豎向承載力容許值P=1100×0.713=784.3tf,實際最大支反力P=79tf P順橋向水平推力

29、容許值F1=30+79×1.4/20.1/1.3=34.2tf,實際順橋向最大水平推力F1=79×0.13=10.3tf F1橫橋向水平推力容許值F2=79×1.4/20.1/1.3=4.2tf,實際橫橋向最大水平推力F2=2.6tf F2地基承載力容許值N=15×16=240tf,實際基底壓力N=91tf N 下滑道支墩兼起落梁支墩L2:墩高8.5米,橫橋向?qū)挾?.8米,順橋向?qū)挾?.4米。在橋墩鋼柱和混凝土柱結(jié)合處圍PF7墩鋼柱而建,并支撐在結(jié)合處環(huán)臺上,單獨承載。豎向承載力容許值P=1100tf,實際最大支反力P=157.2tf P順橋向水平推力容

30、許值F1=27.0tf,實際順橋向最大水平推力F1=157.2×0.13=20.4tf F1橫橋向水平推力容許值F2=157.2×1.4/8.5/1.3=19.9tf,實際橫橋向最大水平推力F2=4.4tf F2混凝土環(huán)臺承載力容許值N=628tf,實際壓力N=157.2tf N下滑道支墩L3:墩高22.3米,橫橋向?qū)挾?.8米,順橋向?qū)挾?.4米。單獨承載。豎向承載力容許值P=1100×0.445=489.5tf,實際最大支反力P=141.6tf P橫橋向水平推力容許值F2=141.6×1.4/22.3/1.3=6.8tf,實際橫橋向最大水平推力F2=

31、2.7tf F2地基承載力容許值N=15×16=240tf,實際基底壓力N=144tf N由于有順橋向水平支撐進(jìn)行傳力,順橋向水平推力對臨時墩穩(wěn)定性驗算可不進(jìn)行。頂推反力墩兼下滑道支墩和起落梁支墩L4:墩高18.0米,橫橋向?qū)挾?.8米,順橋向?qū)挾?.8米。豎向承載力容許值P=1100×0.761=837.1tf,實際最大支反力P=106.2tf P橫橋向水平推力容許值F2=106.2×1.4/18.0/1.3=6.4tf,實際橫橋向最大水平推力F2=1.2tf F2地基承載力容許值N=15×18.6=279.1tf,實際基底壓力N=109tf N由于有

32、順橋向水平支撐進(jìn)行傳力,順橋向水平推力對臨時墩穩(wěn)定性驗算可不進(jìn)行。下滑道支墩和起落梁支墩L6、L8、L10、L12高度和支反力比L3小許多,不驗算。拼裝鋼梁支墩L5、L7、L9、L11支反力小,并且無水平力,不驗算。 6.4鋼箱梁頂推過程驗算 6.4.1頂推F1F12大節(jié)段,前移上L3臨時墩之前,前端懸臂16.190米。傾覆穩(wěn)定系數(shù)k1=1.9931.4;本大節(jié)段重心在曲線內(nèi)側(cè)翻轉(zhuǎn)軸之穩(wěn)定一側(cè),屬穩(wěn)定狀態(tài);最大懸臂撓度f=30×161904/(8×2.1e+5×=83.9mm;最大轉(zhuǎn)角=30×161903/(6×2.1e

33、+5×=0.00691rad;鋼箱梁頂板拉應(yīng)力上=30×161902/(2×239000000)=16.4Mpa;鋼箱梁底板壓應(yīng)力下=30×161902/(2×119000000)=33.3Mpa。 6.4.2頂推F1F21大節(jié)段,前移上L2臨時墩之前,前端懸臂22.637米。傾覆穩(wěn)定系數(shù)k1=2.7181.4;本大節(jié)段重心在曲線內(nèi)側(cè)翻轉(zhuǎn)軸之穩(wěn)定一側(cè),屬穩(wěn)定狀態(tài);最大懸臂撓度f=30×226374/(8×2.1e+5×=321.7mm,由于有800mm抬高,對梁下行車

34、凈空不產(chǎn)生影響;最大轉(zhuǎn)角=30×226373/(6×2.1e+5×=0.01889rad;鋼箱梁頂板拉應(yīng)力上=30×226372/(2×239000000)=32.2Mpa;鋼箱梁底板壓應(yīng)力下=30×226372/(2×119000000)=64.3Mpa。 6.4.3頂推F1F25大節(jié)段,前移上L1臨時墩之前,前端懸臂25.150米。傾覆穩(wěn)定系數(shù)k1=2.9571.4;本大節(jié)段重心在曲線內(nèi)側(cè)翻轉(zhuǎn)軸之穩(wěn)定一側(cè),屬穩(wěn)定狀態(tài);最大懸臂撓度f=30×251504/(8×2.1e+5

35、15=488.6mm,由于有800mm抬高,對梁下行車凈空不產(chǎn)生影響;最大轉(zhuǎn)角=30×251503/(6×2.1e+5×=0.02590rad;鋼箱梁頂板拉應(yīng)力上=30×251502/(2×239000000)=39.7Mpa;鋼箱梁底板壓應(yīng)力下=30×251502/(2×119000000)=79.4Mpa。 七、進(jìn)度計劃 1、基礎(chǔ)處理15d 2、支架搭設(shè)(含鋼管柱、頂推平臺處理):30d 3、鋼箱梁運輸20d (運輸與吊裝頂推相結(jié)合) 4、吊裝及頂推 (含焊接、防腐處理)

36、50d 5、基礎(chǔ)處理和支架搭設(shè)相接合,運輸與吊裝頂推相結(jié)合,總工期102日歷天。進(jìn)度計劃附后 八、擬投入的人員: 1、在業(yè)主組織下成立工作小組,明確責(zé)任單位及責(zé)任人,科學(xué)、有序組織進(jìn)行方案審批、基礎(chǔ)處理、支架搭設(shè)、鋼箱梁運輸、焊接、頂推、質(zhì)量控制檢測等工作。 工作小組附后 2、項目組織機構(gòu)圖項目組織機構(gòu)項目經(jīng)理:周斌商務(wù)經(jīng)理:胡長明 項目總工: 鄧天佑辦公室、對外協(xié)調(diào)工程技術(shù)部質(zhì)量、安全部物資材料設(shè)備部吳滿測量:劉相洪、胡厚康、付航質(zhì)檢員:李道媛材料員:胡后軍基礎(chǔ)處理負(fù)責(zé)人:、張士良、吳潘安全負(fù)責(zé)人:謝文娛胡鵬 蔡國文 支架負(fù)責(zé)人:李劍波、周利軍頂推負(fù)責(zé)人:汪學(xué)謙機械員:劉水清頂推施工人員組織

37、安排序號職務(wù)或工種單位數(shù)量備注1頂推負(fù)責(zé)人人12技術(shù)負(fù)責(zé)人人13安全、質(zhì)檢驗員人44測量人35電工人26吊裝作業(yè)隊長人17組焊、防腐作業(yè)隊長人18頂推作業(yè)隊長人19裝吊工人8鋼箱梁吊裝10電焊工人8鋼箱梁組拼11油漆工人4防腐處理12張拉工人6頂推作業(yè)3架子工人10排架搭設(shè)14普工人10基礎(chǔ)施工15吊車司機人416平板車司機人217后勤人員人418交通協(xié)勤人員人8合計人78九、主要機械、材料序號項目名稱單位數(shù)量備注1箱梁組拼場地平整及硬化C25厚20cmm224002施工便道(手?jǐn)[片石后上邊鋪設(shè)碎石)M1903臨時墩、排架墩基礎(chǔ)土石方開挖m31454臨時墩、排架墩基礎(chǔ)混凝土(墩)C25m3160563

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