發(fā)動機原理復(fù)習(xí)題

1、臺匕能D 平均機械損失壓力增加，機械效率增加、選擇1.柴油機比汽油機經(jīng)濟性好的主要原因是（A 柴油機轉(zhuǎn)速低B 柴油機機械效率高C.柴油機壓縮比大，熱效率高D 柴油機功率大2.股同等結(jié)構(gòu)汽油機和柴油機標(biāo)定工況相比，最高燃燒壓力Pz和排氣溫度丁是（A Pz 柴油機大于汽油機，T 柴油機大于汽油機B Pz 柴油機大于汽油機，T 柴油機小于汽油機C. Pz柴油機小于汽油機,T 柴油機小于汽油機T 柴油機大于汽油機D Pz 柴油機小于汽油機，3. 當(dāng)發(fā)動機油門位置固定，轉(zhuǎn)速增加時（ ）A 平均機械損失壓力增加，機械效率減小B.平均機械損失壓力減小，機械效率增加C.平均機械損失壓力減小，機械效率減小4.平

2、均指示壓力的意義是（5.6.A 表示缸內(nèi)變化壓力的平均值B.表小小功圖面積的大小C.表示發(fā)動機工作循環(huán)中單位氣缸工作容積的指示功D 表示單位時間的指示功股汽油機和柴油機標(biāo)定工況,A 柴油機B.柴油機C.柴油機D 柴油機Pc大于汽油機,Pc大于汽油機,Pc小于汽油機,Pc小于汽油機,壓縮終了壓力Pc和溫度太是（）Tc 柴油機小于汽油機Tc 柴油機大于汽油機?Tc 柴油機大于汽油機?Tc 柴油機小于汽油機股汽油機和柴油機標(biāo)定工況相比膨脹終了壓力Pb和溫度Tb是（）A 柴油機Pb小于汽油機,Tb 柴油機大于汽油機B.柴油機Pb小于汽油機,Tb 柴油機小于汽油機C.柴油機Pb大于汽油機,Tb 柴油機小

3、于汽油機D 柴油機Pb大于汽油機,Tb 柴油機大于汽油機7 . 關(guān)于四行程發(fā)動機的壓縮行程，以下說法中正確的是（ ）A 進、排氣門均關(guān)閉，活塞由上止點向下止點移動B.進、排氣門均關(guān)閉，活塞由下止點向上止點移動C.進氣門開啟，排氣門關(guān)閉，活塞由上止點向下止點移動D 進氣門關(guān)閉，排氣門開啟，活塞由下止點向上止點移動8 . 非增壓柴油機平均有效壓力比汽油機低的原因是（ ）A 柴油機轉(zhuǎn)速低B.柴油機壓縮比高C.柴油機充氣效率低D 受冒煙限制，平均過量空氣系數(shù)大9 . 從示功圖中可以看出（ ）A.最高燃燒壓力B.最高燃燒溫度 C.轉(zhuǎn)速D.排氣溫度10 . 當(dāng)發(fā)動機油門位置固定，轉(zhuǎn)速增加時（A 平均機械損

4、失壓力增加，機械效率減小B.平均機械損失壓力減小，機械效率增加C.平均機械損失壓力減小，機械效率減小D 平均機械損失壓力增加，機械效率增加11 .平均指示壓力的意義是（ ）A 表示缸內(nèi)變化壓力的平均值B.表小小功圖面積的大小C.表示發(fā)動機工作循環(huán)中單位氣缸工作容積的指示功D 表示單位時間的指示功12 . 實際循環(huán)的有效功與為得到此有效功所消耗的燃油熱量之比稱為（ ）A.有效熱效率B .小時耗油量C.指示熱效率D.有效燃油消耗率13 . 油耗線外延法測內(nèi)燃機的機械損失適用于（ ）A 非增壓柴油機B 中高增壓柴油C.非增壓汽油機D .增壓汽油機14 .在四行程發(fā)動機實際循環(huán)中，（）行程的溫度最高。

5、A.進氣B.壓縮C.作功D.排氣15 .當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速不變，負荷（在中等負荷范圍內(nèi)）增加時（）A.汽油機的指示效率增加，柴油機的指示效率減小B.汽油機的指示效率減小，柴油機的指示效率增加C.汽油機的指示效率增加，柴油機的指示效率增加D.汽油機的指示效率減小，柴油機的指示效率減小二、填空16 .發(fā)動機工質(zhì)的定壓比熱容 Cp、定容比熱容Cv均隨T的上升而。17 .理論循環(huán)中，壓縮比e不變，p=1的等容加熱循環(huán)條件下，負荷增加時，入變大，循環(huán)熱 效率邛將。18 .根據(jù)機械效率的定義，4m = 1Pm/ （Pe+Pm）,必然是負荷Pe愈小，"m愈。19 .內(nèi)燃機主要機械損失包括三部分，分別是

6、、驅(qū)動附件損失和泵氣損失。20 .理論循環(huán)熱效率隨£的加大而。21 .理論循環(huán)中，壓縮比e不變，入=1的等壓加熱循環(huán)條件下，負荷增加時，p變大，循環(huán)熱 效率Tt將。22 .理想工質(zhì)與理想循環(huán)相結(jié)合的理論循環(huán)模型可根據(jù)加熱方式不同分為等容加熱循環(huán)、等壓加熱循環(huán)和 三種。23 .某過程Ts圖上，同一熱力學(xué)溫度時，定容線要比定壓線的斜率 。24 .其它條件不變時，發(fā)動機的機械效率隨負荷的降低而 。25 .升功率愈高，表明發(fā)動機工作容積的利用程度愈 。26 .理想工質(zhì)與理想循環(huán)相結(jié)合的理論循環(huán)模型可根據(jù)加熱方式不同分為 、等 壓加熱循環(huán)和混合加熱循環(huán)三種。27 .理想工質(zhì)與理想循環(huán)相結(jié)合的理

7、論循環(huán)模型可以根據(jù)加熱方式的不同分為等容加熱循 環(huán)、和混合加熱循環(huán)三種。28 .發(fā)動機轉(zhuǎn)速一定，負荷減少時，發(fā)動機的機械效率 。29 .內(nèi)燃機主要機械損失包括三部分，分別是機械摩擦損失、和泵氣損 失。30 .同一汽油機的理論循環(huán)，在加熱量相同時，加熱模式按 循環(huán)工作時汽油機的熱效率最高31 .綜合評定發(fā)動機產(chǎn)品質(zhì)量優(yōu)劣的工作性能指標(biāo)有 、經(jīng)濟性能指標(biāo)、其它運轉(zhuǎn)性能指標(biāo)（如有害排放物、噪聲和冷起動等）及使用性能指標(biāo)。三、名詞解釋32 .平均有效壓力33 .升功率34 .活塞平均運動速度35 .機械效率36 .有效燃油消耗率37 .燃燒效率38 .平均指示壓力39 .工質(zhì)定壓比熱容四、簡答40 .

8、簡述工質(zhì)改變對發(fā)動機實際循環(huán)的影響。41.S/D （行程/缸徑）這一參數(shù)對內(nèi)燃機的轉(zhuǎn)速、結(jié)構(gòu)、氣缸散熱量以及與整車配套的主要影響有哪些？42. 內(nèi)燃機的機械損失包括哪幾部分？常用哪幾種方法測量內(nèi)燃機的機械損失？43. 簡述單缸柴油機機械損失測定方法優(yōu)缺點。44. 內(nèi)燃機的強化指標(biāo)有哪些？45. 在一定假設(shè)條件下，可以把四沖程汽油機的實際工作過程簡化為如題 31 圖所示的理想循環(huán)的溫一摘（TS）圖。試求：1.對應(yīng)的壓一容（P-V）圖，并標(biāo)出各熱力過程的性質(zhì)（4分）；2.循環(huán)的加熱量和放熱量在TS圖上用哪些面積表示（2分）？46. 理論混合加熱循環(huán)中，若壓縮比，循環(huán)加熱量 Q1 一定時，用 T-S

9、 圖說明壓力升高比入增加，循環(huán)熱效率如何變化。47. 為便于分析， 常將復(fù)雜的內(nèi)燃機熱力循環(huán)過程簡化為理想工質(zhì)的理想循環(huán)過程 （理論循環(huán)） ，該模型的基本假定有哪些？48. 簡述真實循環(huán)特性對發(fā)動機實際循環(huán)熱效率t 的影響。49. 畫出與題31圖相應(yīng)的TS （溫一嫡）圖50. 內(nèi)燃機e、k、循環(huán)加熱量、燃燒效率“C相同時，畫出理想工質(zhì)與理想循環(huán)相結(jié)合的三種基本熱力循環(huán)的T-S圖，并對比三者的qt大小。五、論述51. 現(xiàn)在某些新型發(fā)動機經(jīng)常采用“可變技術(shù)”，以汽油機米勒循環(huán)為例說明為什么要采用“可變技術(shù)”，常用的還有哪些？六、計算52. 已知一四行程柴油發(fā)動機，缸數(shù)為 6,單缸氣缸工作容積為2L

10、,燃料燃燒熱值為44000kJ/kg,計算機轉(zhuǎn)速為1500r/min,機械效率為0.8,有效功率為88.5kw,耗油量為20.3kg/h。試計算：指示功率、指示熱效率、指示燃油消耗率；有效熱效率、有效燃油消耗率53.設(shè)計一臺四沖程六缸柴油機，標(biāo)定工況轉(zhuǎn)速3000r/min,標(biāo)定功率66.8KW,活塞平均速度vm=10m/s,平均指示壓力pmi=0.9Mpa,平均機械損失壓力pmi=0.2Mpa。試確定：（ 1）活塞行程s（ 2）氣缸直徑（ 3）標(biāo)定工況下的機械效率4m（ 4）設(shè)活塞組摩擦損失占全部機械損失的 40%；標(biāo)定工況轉(zhuǎn)速3000r/min 時減小負荷，機械效率下降，當(dāng)"m=0

11、.5時，通過研究，活塞組摩擦損失可能降低 25%,試問有效燃油消耗率be 怎樣變化？54 .六缸四行程柴油機D s=135*140mm， 在 2200r/min 發(fā)動機的有效功率Pe =154Kw， 有效燃油消耗率be=217g/Kw.h ， 機械效率 m =0.75， 求該工況下的指示功率Pi ， 平均有效壓力pme,有效扭矩Ttq和有效效率e （柴油機熱值H =42500 kJ/Kg）。55 .設(shè)計一臺四缸四沖程高速汽油機，設(shè)平均指示壓力pmi =0.95Mpa,平均機械損失壓力pmm=0.15Mpa,設(shè)標(biāo)定轉(zhuǎn)速為5000r/min時能發(fā)出27.13kw的功率。（1）為使活塞平均速度控制在

12、12m/s ，缸徑?jīng)_程各為多少？ （取整 ）（2）若缸徑?jīng)_程比為1:1.09，則缸徑、沖程取多大？（取整 ）56. 設(shè)有一臺單缸四沖程柴油機，其部分參數(shù)為：氣缸直徑D 100mm,活塞行程 s 110mm ,標(biāo)定 轉(zhuǎn)速 n 2000r/min ，摩 擦功 率 Pm 3.68kW ，機 械效率 m 0.75 ，每小 時耗油 量B 2.67kg/h,柴油的低熱值Hu 42496kJ/kg,試求該柴油機的平均有效壓力pme、有效燃油消耗率be及有效效率eto57. 一臺四沖程柴油機的標(biāo)定功率為Pe 158kW,單缸功率Pei 26.33kW/缸,平均有效壓力Pme 0.85MPa ,設(shè)沖程缸徑比s/

13、D 1.24,活塞平均運動速度Cm 11m/s,試確定這臺柴 油機的缸徑和轉(zhuǎn)速（取整） 。58. 設(shè)某四沖程六缸柴油機，在額定工況時， n 2000r/min ， Pe 126.7kW ， pme 0.8MPa ，pmm 0.267MPa ， be 215g /（kW h） 。（ 1）若已知Cm 9.33m/s ，問該機的缸經(jīng)D ?行程 s ?（2）已知柴油低熱值Hu 41868kJ / kg ，問在額定工況時et ? it ?59. 某 四 缸 四 行 程 汽 油 機 D s 92mm 92mm ， 標(biāo) 定 工 況 ， 有 效 功 率 Pe 55kW ， 轉(zhuǎn) 速n 3750r/min ，有效

14、燃油消耗率be 325g /（kW h） ，機械效率m 0.75，求該工況下的指示功率Pi,平均有效壓力Pme,有效扭矩Ttq和有效效率et （汽油低熱值Hu 44000kJ / kg ） 0第二章發(fā)動機的換氣過程、選擇）非增壓柴油發(fā)動機。60. 增壓柴油發(fā)動機氣門疊開角一般（A .小于B.大于D 以上三種都可61. 充氣效率的定義是（ ）A.實際供入氣缸空氣的數(shù)量與理論供氣數(shù)量之比B .實際供入氣缸的空氣數(shù)量與在大氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的空氣數(shù)量之比C .燃燒1kg燃料的實際空氣量與理論空氣量之比D 實際吸入氣缸的新鮮充量與以進氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的新鮮充量之比62. 如果發(fā)動機的進氣

15、遲閉角減小，那么（ ）A 發(fā)動機的最大扭矩點不變B.發(fā)動機的最大扭矩點向高速移C.發(fā)動機的最大扭矩點向低速移D 發(fā)動機的低速扭矩和高速扭矩都增大63. 當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速不變，負荷增加時，進氣終了壓力 Pa 為（ ）A.柴油機Pa增加，汽油機Pa減小B.柴油機Pa減小，汽油機Pa增加？?C.柴油機Pa增加，汽油機Pa基本不變D.柴油機Pa基本不變，汽油機Pa增加64. 當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時（ ）A 汽油機的殘余廢氣系數(shù)增加，柴油機的殘余廢氣系數(shù)增加B.汽油機的殘余廢氣系數(shù)增加，柴油機的殘余系數(shù)減小C.汽油機的殘余廢氣系數(shù)減小，柴油機的殘余廢氣系數(shù)基本不變D 汽油機的殘余廢氣系數(shù)減小，柴油機的

16、殘余廢氣系數(shù)增加65. 發(fā)動機進、排氣門的實際開、閉時刻和持續(xù)時間，稱為（ ）A.實際循環(huán)B.氣門重疊 C,配氣相位D.進、排氣正時66. 當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時（ ）A 汽油機充氣效率增加，柴油機充氣效率基本不變B.汽油機充氣效率減小，柴油機充氣效率增加C.汽油機充氣效率減小，柴油機充氣效率減小D 汽油機充氣效率增加，柴油機充氣效率減?。┑退侔l(fā)動機的排氣提前角。67. 高速發(fā)動機的排氣提前角（A.大于B.小于C.等于D. A、B、C均可68. 影響充氣效率的因素有：進氣終了狀態(tài)壓力pa、進氣終了溫度Ta、殘余廢氣系數(shù)丫、配氣相位和（ ）A.換氣損失B.燃燒室掃氣 C.壓縮比D.著火落后

17、期69. 當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時（ ）A 汽油機的殘余廢氣系數(shù)增加，柴油機的殘余廢氣系數(shù)增加B.汽油機的殘余廢氣系數(shù)增加，柴油機的殘余系數(shù)減小C.汽油機的殘余廢氣系數(shù)減小，柴油機的殘余廢氣系數(shù)基本不變D 汽油機的殘余廢氣系數(shù)減小，柴油機的殘余廢氣系數(shù)增加70. 如果發(fā)動機的進氣遲閉角減小，那么（ ）A 發(fā)動機的最大扭矩點不變B.發(fā)動機的最大扭矩點向低速移C.發(fā)動機的最大扭矩點向高速移D .發(fā)動機的低速扭矩和高速扭矩都增大71 .高速發(fā)動機的排氣提前角應(yīng)（）低速發(fā)動機。A.等于B.小于C.大于D. A、B、C均可72 .充氣效率的定義是（）A.實際供入氣缸空氣的數(shù)量與理論供氣數(shù)量之比；B

18、.實際吸入氣缸的新鮮充量與以進氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的新鮮充量之比；C.燃燒1kg燃料的實際空氣量與理論空氣量之比；D .實際供入氣缸的空氣數(shù)量與在大氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的空氣數(shù)量之比。二、填空73 .發(fā)動機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，汽油機的充氣效率 。74 .發(fā)動機的換氣過程一般分為自由排氣、強制排氣、進氣和 四個階段75 .發(fā)動機換氣損失由排氣損失和 兩部分組成。76 .與無氣門重疊角的發(fā)動機相比，有適當(dāng)氣門重疊角的發(fā)動機的充氣效率更 。77 .發(fā)動機換氣損失由 和進氣損失兩部分組成。78.發(fā)動機的換氣過程一般分為自由排氣、進氣和氣門疊開四個階段79 .增壓柴油機比非增壓柴油機氣門疊開角

19、 。80 .最佳進、排氣門早開晚關(guān)角都隨轉(zhuǎn)速的上升而 。81 .增加進氣門晚關(guān)角將使高速功率增加和低速扭矩 。三、名詞解釋82 .充量系數(shù)（充氣效率）83 .殘余廢氣系數(shù)84 .排氣再循環(huán)率85 .四沖程發(fā)動機的泵氣過程功86 .氣門開啟總時面值四、簡答87 .簡述提高汽油機充氣效率的主要途徑。88 .對于汽油機，均質(zhì)燃燒系統(tǒng)與分層燃燒系統(tǒng)相比有何缺點？簡述分層燃燒的原則。89 .如何選擇高速發(fā)動機和低速發(fā)動機的進氣管長度？90 .畫出汽油機充氣效率速度特性曲線，簡述曲線的變化規(guī)律。91 . 簡述發(fā)動機進、排氣門提前開啟、滯后關(guān)閉的原因。92 . 簡述多缸機“進氣搶氣”和“排氣干涉”現(xiàn)象，如何

20、避免？五、論述93 .作出進氣遲閉角分別為40o和600時的充氣效率c n曲線和有效功率Pe n曲線，分析轉(zhuǎn)速變化對進氣遲閉角的影響？94 . 氣門的氣流通過能力常用氣門的開啟“時間斷面”表示，分析增加此“時間斷面”的主要措施有哪些？六、計算第三章燃料與燃燒一、選95 . 我國柴油的標(biāo)號是指（ ）A.十六烷值B. 10%儲出溫度C.閃點D.凝固點96 . 合適的柴油機的放熱規(guī)律是（ ）A 燃燒要一直平緩，滿足運轉(zhuǎn)柔和性的要求B .燃燒要一直平緩，滿足經(jīng)濟運轉(zhuǎn)的要求C.燃燒先急后緩，開始要燃燒快，隨后要放熱適中，使燃燒盡量在下止點附近D 燃燒先緩后急，開始放熱要適中，隨后燃燒要加快，使燃燒盡量在

21、上止點附近97 . 我國汽油的標(biāo)號是指（ ）A.凝點B.自燃溫度 C. 10%儲出溫度D.辛烷值98 . 當(dāng)發(fā)動機燃料的自燃溫度增加時（ ）A.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向增加B.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向減小C.汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向減小D 汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向增加99 . 如果柴油的十六烷值增加，餾程溫度增加，那么（ ）A 柴油機既粗暴又冒黑煙B 柴油機既不粗暴又不冒黑煙C.柴油機工作易粗暴D.柴油機排氣易冒黑煙100 .我國某城市冬季12月1月份平均氣溫為3c-5C,在此季節(jié)使用的高速柴油機最合適的柴油牌號是（ ）A -100102

22、0101.與汽油機冷起動性有關(guān)的汽油性能是（ ）A 初餾點B 10%餾出溫度C 50%餾出溫度D 90%餾出溫度102. 柴油的（ ）太低時，使柴油機工作粗暴，起動困難。A.凝點B.辛烷值C.十六烷值D.粘度103.與汽油機加速性和暖車時間有關(guān)的汽油性能是（ ）A 10%餾出溫度B 50%餾出溫度C 90%餾出溫度D 汽油機的辛烷值104. 與汽油機爆震現(xiàn)象有關(guān)的汽油性能是（ ）A 10%餾出溫度B 50%餾出溫度C 90%餾出溫度D 汽油機的辛烷值105. 我國汽油的標(biāo)號是指汽油的（ ）A.馬達法辛烷值B.道路法辛烷值C.研究法辛烷值D.10%餾出溫度106 .不包括水的汽化潛熱的燃料熱值稱

23、為燃料的（A.低熱值B.質(zhì)量熱值C.高熱值D.混合氣熱值二、填空107 .評價柴油自燃性的指標(biāo)是 。108 .單姓C原子數(shù)愈多，其化學(xué)穩(wěn)定性愈 ,物態(tài)穩(wěn)定性愈好。109 .燃燒放熱規(guī)律的三要素一般是指燃燒始點、 、燃燒 放熱持續(xù)時間。110 .單姓C原子數(shù)愈多，其化學(xué)穩(wěn)定性愈差，物態(tài)穩(wěn)定性愈 。111 .燃燒放熱規(guī)律的三要素一般是 、燃燒放熱規(guī)律曲線形狀、燃燒 放熱持續(xù)時間。112 .汽油的辛烷值是評價汽油 的指標(biāo)。113 .控制燃燒、降低燃燒過程中的 ,可以降低發(fā)動機噪聲和振動。114 .燃燒放熱規(guī)律的三要素一般是指燃燒始點、燃燒放熱規(guī)律曲線形狀和 。115 .車用配套發(fā)動機的負荷調(diào)節(jié)方式：

24、 汽油機（除GDI汽油機外）是負荷, 柴油機是質(zhì)調(diào)節(jié)。116 .常用的內(nèi)燃機的氣體代用燃料有 和液化石油氣。三、名詞解釋117 .過量空氣系數(shù)118 .擴散燃燒119 .預(yù)混合燃燒120 .發(fā)動機燃料的自燃性能121 .可燃混合氣質(zhì)量熱值122 .燃料低熱值四、簡答123 .發(fā)動機工作過程中，缸內(nèi)不斷變化的工質(zhì)對發(fā)動機的各種性能以及燃燒工作模式有巨大影響，為什么？124 .簡述傳統(tǒng)汽油機與柴油機工作模式的差異。125 .簡述預(yù)混合燃燒和擴散燃燒的主要特點。126 .從提高發(fā)動機有效效率方面說明有哪些措施可以提高發(fā)動機的能量利用效率？127 .簡述代用氣體燃料在發(fā)動機燃料供給系統(tǒng)的可能使用方法。

25、五、論述六、計算第四章汽油機混合氣的形成與燃燒一、選擇128 .某汽油機運轉(zhuǎn)中出現(xiàn)敲缸（爆震燃燒），為消除或減輕爆燃，汽油要選（ ）辛烷值。A.低B.不變C.稍降低或不變 D.高129 . 關(guān)于分層給氣燃燒，以下說法中正確的是（ ）A 是為了解決柴油機經(jīng)濟性和排氣污染問題而提出的B.火花塞附近可燃混合氣較濃，而燃燒室絕大部分空間具有較稀的混合氣C.必須用高辛烷值的汽油D 必須用較高十六烷值的柴油130 . 汽油機表面點火和爆燃的主要區(qū)別是（ ）A 表面點火時火焰?zhèn)鞑ニ俣容^爆燃時高，最高可達1000m/s 以上B.爆燃時金屬敲擊聲比較沉悶，而表面點火時金屬敲擊聲比較清脆C.表面點火是燃燒室內(nèi)熾熱

26、表面點燃混合氣所致，而爆燃是未燃混合氣的自燃現(xiàn)象D 表面點火時伴有壓力沖擊波的產(chǎn)生，而爆燃時不產(chǎn)生壓力沖擊波131 . 某汽油機運轉(zhuǎn)中出現(xiàn)敲缸（爆震燃燒） ，為消除或減輕爆燃，負荷應(yīng)（A.增加B.不變C.減小D.稍加大或不變132 . 某試驗汽油機運轉(zhuǎn)中出現(xiàn)敲缸（爆震燃燒） ，為消除或減輕爆燃，壓縮比應(yīng)（A.增大B.不變C.減小D.稍加大或不變133 .汽油機的表面點火屬于（ ）A.早火B(yǎng).后火C.正常燃燒D.不正常燃燒134 . 汽油機正常燃燒過程分為三個階段：著火延遲期、明顯燃燒期和（ ）A.熱燃期B.再燃期C.緩燃期D.后燃期135 . 關(guān)于分層給氣燃燒，以下說法中正確的是（ ）A 是為

27、了解決柴油機經(jīng)濟性和排氣污染問題而提出的B.火花塞附近可燃混合氣較濃，而燃燒室絕大部分空間具有較稀的混合氣C.必須用高辛烷值的汽油D 必須用較高十六烷值的柴油136.汽油機點火時間越早，發(fā)生爆燃的可能將（A.越小B.越大C.不變D.與點火時間無關(guān)137 .某汽油機運轉(zhuǎn)中出現(xiàn)敲缸（爆震燃燒），為消除或減輕爆燃，點火提前角應(yīng)（A.提前B.不變C.稍提前或不變D.推遲138 .汽油機的過量空氣系數(shù)a的取值范圍一般為（）A.0.851.1B.1.21.5C. 1.82.0D. 1.72.2139 .汽油機的過量空氣系數(shù)a的取值范圍一般為（）A. 0.851.1B.1.21.5C.1.82.0D.1.7

28、2.2140 .在過量空氣系數(shù)（）的混合氣稱為稀混合氣。A. a =1B.a <1C.a >1D.a =0141 . 汽油機表面點火和爆燃的主要區(qū)別是（ ）A 表面點火時火焰?zhèn)鞑ニ俣容^爆燃時高，最高可達1000m/s 以上B.爆燃時金屬敲擊聲比較沉悶，而表面點火時金屬敲擊聲比較清脆C.表面點火時伴有壓力沖擊波的產(chǎn)生，而爆燃時不產(chǎn)生壓力沖擊波D 表面點火是燃燒室內(nèi)熾熱表面點燃混合氣所致，而爆燃是未燃混合氣的自燃現(xiàn)象142 . 關(guān)于分層給氣燃燒，以下說法中正確的是（ ）A 是為了解決柴油機經(jīng)濟性和排氣污染問題而提出的B.火花塞附近可燃混合氣較濃，而燃燒室絕大部分空間具有較稀的混合氣C.

29、必須用高辛烷值的汽油D 必須用較高十六烷值的柴油143 . 汽油機在使用中出現(xiàn)爆震，避免辦法正確的是（ ）A 加大點火提前B 減小點火提前C.換低標(biāo)號汽油D.調(diào)整氣門間隙角角144 . 當(dāng)發(fā)動機壓縮比增加時（ ）A.汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向減小B.汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向增加C.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向減小D.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向增加145 .在汽油機中，凡是不依靠電火花點火，而是靠燃燒室內(nèi)熾熱表面點燃混合氣的現(xiàn)象統(tǒng)稱為（）A.表面點火B(yǎng).爆燃C.壓燃D.規(guī)則燃燒二、填空146 .為了便于分析，汽油機燃燒過程通常分為 、明顯燃燒期和后

30、燃期 三個階段。147 .汽油機的不正常燃燒有爆燃、兩種。148 .電控汽油機主要通過對 和點火進行精確的控制，可以使發(fā)動機在 任何工況下都處于最佳工作狀態(tài)。149 .汽油機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時（其它條件相同），汽油機的進氣管真空度減小；充氣效 率;殘余廢氣系數(shù)減??；著火落后期縮短；火焰?zhèn)鞑ニ俣仍龃蟆?50 .汽油機的爆燃、表面點火屬于 燃燒。151 .電控汽油噴射系統(tǒng)的進氣系統(tǒng)不需要喉管，加上不需要對進氣管加熱來促進燃油的蒸發(fā)，所以 效率高。152 .電子控制和機械控制相比，突出優(yōu)點是控制的 性和響應(yīng)的靈敏性。153 .汽油機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時（其它條件相同），汽油機的進氣管真空度減??；充

31、氣效 率增大；殘余廢氣系數(shù) ;著火落后期縮短；火焰?zhèn)鞑ニ俣仍龃蟆?54 .為了便于分析，汽油機燃燒過程通常分為著火落后期、 和后燃期 三個階段。155 .汽油機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時（其它條件相同），汽油機的進氣管真空度減?。怀錃庑?率增大；殘余廢氣系數(shù)減小；著火落后期 ;火焰?zhèn)鞑ニ俣仍龃蟆?56 .汽油機的不規(guī)則燃燒包括循環(huán)波動和 。157 .在火花塞點燃混合氣以后,熾熱表面才點燃混合氣的現(xiàn)象稱為 。三、名詞解釋158 .火焰?zhèn)鞑ニ俣?59 .爆燃160 .表面點火四、簡答161 .汽油機的燃燒過程分哪幾個階段？影響點火提前角的因素有哪些？162 .為什么有大缸徑的柴油機而無大缸徑的汽油機?1

32、63 .簡述汽油發(fā)動機爆燃的燃燒機理及爆燃產(chǎn)生的主要原因。164 .簡述汽油機爆燃時的特征。165 .簡述影響表面點火的因素和防止措施。166 .簡述汽油機循環(huán)波動的影響因素及改善措施。五、論述六、計算第五章柴油機混合氣的形成和燃燒一、選擇167 . 當(dāng)發(fā)動機壓縮比增加時（ ）A.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向增加B.汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向增加C.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向減小D 汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向減小168 . 當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速不變，負荷增大時（ ）A.汽油機a （過量空氣系數(shù)）基本不變，柴油機a減小B.汽油機a減小，柴油機a基本不變C.汽

33、油機a基本不變，柴油機a增加D.汽油機a減小，柴油機a增加169 . 柴油機柱賽式噴油泵的出油閥減壓容積增大（ ）A.在大負荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕B.在大負荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射C.在小負荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕D 在小負荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射170.當(dāng)發(fā)動機的點火提前角或噴油提前角增加時（）A.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向也增加B.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向減小C.汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向增加D 汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向減小171. 如果某柴油機油束霧化不好， 下面措施中可能會明顯提高油束霧化質(zhì)量的是（）

34、A 在其它條件不變的情況下，適當(dāng)減小介質(zhì)反壓力B.在其它條件不變的情況下，適當(dāng)降低噴油泵凸輪轉(zhuǎn)速C.在其它條件不變的情況下，適當(dāng)減小噴孔直徑D 在其它條件不變的情況下，適當(dāng)減小噴油壓力172. 當(dāng)發(fā)動機進氣溫度增加時（ ）A.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向增加B.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向減小C.汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向減小D 汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向增加173 .柴油機在形成可燃混合氣過程中，只有少數(shù)燃油噴在空間作為引燃，大部分燃油順氣流噴向燃燒室壁面的方式稱為（ ）A.空間霧化混合B.液相混合C.預(yù)混合D,油膜蒸發(fā)混合174 . 當(dāng)發(fā)動機負荷

35、增加時（ ）A.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴增加B.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴減小C.汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向減小D 汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向增加175 .影響柴油機噴油的油束特性的因素除噴油器結(jié)構(gòu)、噴油壓力、噴油泵凸輪外形及轉(zhuǎn)速外，還有（ ）A.噴霧錐角B .介質(zhì)反壓力C.油束射程D,霧化質(zhì)量176 .著火落后期越長，柴油機工作粗暴程度（）A.增加B.降低C.不變D. A、B、C均可能177 .當(dāng)發(fā)動機冷卻水溫度增加時（）A.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向增加B.汽油機爆震傾向增加，柴油機工作粗暴傾向減小C.汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴

36、傾向減小D 汽油機爆震傾向減小，柴油機工作粗暴傾向增加178.柴油機柱賽式噴油泵的出油閥減壓容積增大（A.在大負荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕B.在大負荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射C.在小負荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕D.在小負荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射179 .柴油機比較合適的燃燒放熱規(guī)律是希望燃燒（）A.先急后緩 B.先緩后急'、" D.放熱速度維持不變成180 .柴油機柱賽式噴油泵的出油閥減壓容積增大（）A.在大負荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射B.在大負荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕C.在小負荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射D.在小負荷怠速工況，高

37、壓油路易產(chǎn)生穴蝕二、填空181 .柴油機的混合氣的形成方式從原理上分有 和油膜蒸發(fā)混合兩種。182 .從噴油器噴出的柴油噴注特征可用貫穿距離、 和噴霧粒經(jīng)三個參數(shù)表示。183 .柴油機油量調(diào)節(jié)桿位置不變，轉(zhuǎn)速增加時，循環(huán)供油量184 .柴油機分隔式燃燒室包括 式燃燒室和預(yù)燃室式燃燒室。185 .從噴油器噴出的柴油噴注特征可用貫穿距離、噴霧錐角和 三個參數(shù) 表示。186 .從噴油器噴出的柴油噴注特征可用 、噴霧錐角和噴霧粒徑三個參數(shù) 表示。187 .調(diào)速器的不靈敏度£大會引起柴油機轉(zhuǎn)速不穩(wěn)，怠速e X3%時，會出現(xiàn) 現(xiàn)象。188 .柴油機分隔式燃燒室包括渦流室式燃燒室和 式燃燒室。18

38、9 .大多數(shù)柴油機的燃燒噪聲隨噴油提前角的 而有所降低。190 .柴油機的混合氣的形成方式從原理上分有空間霧化混合和 兩種。191 .柴油機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，循環(huán)供油量增大；過量空氣系數(shù) ;排氣 煙度加大。192 .柴油機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，循環(huán)供油量增大；過量空氣系數(shù)減?。慌艢鉄煻?。193 .與汽油機相比,柴油機的過量空氣系數(shù)的使用范圍較 。194 .為了減少柴油機燃燒噪聲，應(yīng)盡量 柴油機滯燃期中的噴油量。195 .某柴油機高速運轉(zhuǎn)中產(chǎn)生二次噴射及滴油等不正常現(xiàn)象，為了消除不正常噴射，可以 采取 高壓油管長度解決。196 .柴油機空間霧化混合氣形成方式對燃料噴霧要求 （采用多孔噴嘴），

39、燃燒易 于完全，經(jīng)濟性好。三、名詞解釋197 .穩(wěn)定調(diào)速率198 .噴油規(guī)律199 .滾流200 .柴油機著火延遲期四、簡答201 .對于汽油機和柴油機而言，希望有怎樣的放熱規(guī)律？202 .從化學(xué)反應(yīng)的角度看，改變哪些因素可以縮短柴油機的著火延遲期？203 .簡述壓縮比對汽油機及柴油機性能的影響及其選擇的主要依據(jù)。204 .簡述放熱規(guī)律對柴油機性能的影響及改善放熱規(guī)律的措施。205 .簡述柴油機的噴油提前規(guī)律及原因。五、論述206 .對于電控柴油機而言，何謂時間控制？試述高壓共軌系統(tǒng)原理和主要特點。207 .試述柴油機冷起動困難的原因及改善冷起動的措施。六、計算第六章發(fā)動機的特性一、選擇208

40、 .汽油機最大轉(zhuǎn)矩時的轉(zhuǎn)速越低，汽車在不換檔的情況下，克服阻力的潛力（）A.越小B.越大C.不受轉(zhuǎn)速影響D. 一般209 .車用汽油機點火提前是為了保證發(fā)動機在最佳點火提前角工作，其原則是（）A. n越高，0 （最佳點火提前角）越大，而負荷越小，8越小B. n越高，8越大，與負荷無關(guān)C. n越低，8越小，而節(jié)氣門開度越小，8越大D . n越低，8越大，而節(jié)氣門開度越大，8越小210 . 當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，指示油耗率曲線兩端上翹，總體走向是（ ）A 汽油機指示油耗率增加，柴油機指示油耗率減小B.汽油機指示油耗率增加，柴油機指示油耗率增加C.汽油機指示油耗率減小，柴油機指示油耗率增加2

41、12.A 動力性好，使用經(jīng)濟性差C.動力性差，經(jīng)濟性差柴油機速度特性指有效功率、 （A.有效轉(zhuǎn)矩B.有效彎矩B 動力性好，使用經(jīng)濟性也好D 動力性差，經(jīng)濟性好）及有效燃油消耗率隨轉(zhuǎn)速變化的規(guī)律。C.指示轉(zhuǎn)矩 D.負荷D 汽油機指示油耗率減小，柴油機指示油耗率減小211.汽車選配內(nèi)燃機時，如果后備功率大，那么汽車在運行時（ ）213.214.柴油機等速地從50負荷增加到全負荷時，有效燃油消耗率降低，是由于（A .循環(huán)熱效率4t增加B.指示熱效率4i增加C.機械效率m m增加D . W及4m均有增加根據(jù)點火提前角調(diào)整特性，下面說法正確的是（ ）A 最佳點火提前角隨轉(zhuǎn)速的升高而減小B.最佳點火提前角

42、隨轉(zhuǎn)速的升高而增大C.最佳點火提前角隨負荷的增大而增大D 最佳點火提前角隨負荷的減小而減小215. 柴油機調(diào)速特性的制取條件是（A 使n 不變C.使油量調(diào)節(jié)桿位置不變216. 載重汽車在選配內(nèi)燃機時，一般希望（A 后備功率小，扭矩儲備系數(shù)大C.后備功率大，扭矩儲備系數(shù)小B.使油量調(diào)節(jié)桿在最大供油位置不變D 使調(diào)速器操縱手柄位置不變）B 后備功率大，扭矩儲備系數(shù)大D 后備功率小，扭矩儲備系數(shù)小217. 在發(fā)動機轉(zhuǎn)速不變時，經(jīng)濟性指標(biāo)隨負荷變化而變化的關(guān)系稱為（ ）A.負荷特性 B.速度特性C.萬有特性D.空轉(zhuǎn)特性218. 當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速不變，負荷（在中等負荷范圍內(nèi)）增加時（ ）A 汽油機的指示效率

43、減小，柴油機的指示效率減小B.汽油機的指示效率減小，柴油機的指示效率增加C.汽油機的指示效率增加，柴油機的指示效率增加D 汽油機的指示效率增加，柴油機的指示效率減小219.對于汽油機來說，最佳點火提前角如下變化（A 油門位置一定，轉(zhuǎn)速增加時，最佳點火提前角不變，B.油門位置一定，轉(zhuǎn)速增加時，最佳點火提前角減小,C.轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，最佳點火提前角增大D 轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，最佳點火提前角減小220. 某汽車在青藏高原運行與在平原運行相比（ ）A 功率增大，扭矩減小B.功率增大，扭矩增大C.功率減小，扭矩減小D 功率減小，扭矩增大221. 發(fā)動機負荷特性的燃油消耗率be 曲線最低點稱為最低

44、耗油率點，此點（ ）A 經(jīng)濟性好，但動力性較差B.功率為額定功率D 轉(zhuǎn)矩最小C.功率最小222. 中高級轎車選用發(fā)動機，希望（ ）A 后備功率大，扭矩儲備系數(shù)大B.后備功率小，扭矩儲備系數(shù)大C.后備功率大，不強調(diào)扭矩儲備系數(shù)D 后備功率小，扭矩儲備系數(shù)小223. 在發(fā)動機萬有特性中，如果等燃油消耗率曲線橫向較長，表示發(fā)動機在負荷變化不大而轉(zhuǎn)速變化較大的情況下油耗較小。 當(dāng)希望其最經(jīng)濟區(qū)處于萬有特性中部且等燃油消耗率曲線橫向較長時，適于（ ）的車用發(fā)動機。A.中等負荷、中等轉(zhuǎn)速工況B.大負荷、低轉(zhuǎn)速工況C.小負荷、高轉(zhuǎn)速工況D.中等負荷、高轉(zhuǎn)速工況224. 汽油機最大轉(zhuǎn)矩時的轉(zhuǎn)速越低，汽車在不換

45、檔的情況下，克服阻力的潛力（ ）A.越大B.越小C.不受轉(zhuǎn)速影響 D. 一般225. 當(dāng)汽油機在中等負荷和滿負荷下工作時，對混合比的要求是（ ）A 在標(biāo)定轉(zhuǎn)速下，節(jié)氣門全開時應(yīng)按功率混合氣調(diào)整，節(jié)氣門部分開啟，應(yīng)按經(jīng)濟混合氣調(diào)整B.在標(biāo)定轉(zhuǎn)速下，節(jié)氣門全開（滿負荷）時，應(yīng)按過量空氣系數(shù)a1.051.15調(diào)整,節(jié)氣門部分開啟（部分負荷）時應(yīng)按過量空氣系數(shù)a0.80.9調(diào)整C.標(biāo)定轉(zhuǎn)速下，中等負荷及滿負荷時均按稀薄混合氣調(diào)整D 標(biāo)定轉(zhuǎn)速下，中等負荷及滿負荷時均按濃混合氣調(diào)整226. 下列柴油機速度特性的制取條件中正確的是（ ）A.使n不變B.供油提前角不變C.使油量調(diào)節(jié)桿位置不變D.使調(diào)速器操縱手

46、柄位置不變227. 柴油機的負荷特性是指（）不變，性能指標(biāo)B 、 be 隨功率的變化關(guān)系。A 油量調(diào)節(jié)桿位B.加速手柄位置C.負荷D.轉(zhuǎn)速置228. 根據(jù)點火提前角調(diào)整特性，下面說法正確的是（ ）A 最佳點火提前角隨轉(zhuǎn)速的升高而減小B.最佳點火提前角隨轉(zhuǎn)速的升高而增大C.最佳點火提前角隨負荷的增大而增大D 最佳點火提前角隨負荷的減小而減小229. 扭矩儲備系數(shù)愈大，發(fā)動機克服短期超負荷能力（）A.愈強B.愈差C.不變D 以上都不對230. 載貨汽車在長途運輸作業(yè)時，其發(fā)動機的工況屬于（A.恒速工況B.螺旋槳工況 C.點工況D.面工況231. 當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，指示油耗率曲線兩端上翹

47、，總體走向是（ ）A 汽油機指示油耗率增加，柴油機指示油耗率減小B.汽油機指示油耗率減小，柴油機指示油耗率增加C.汽油機指示油耗率增加，柴油機指示油耗率增加D 汽油機指示油耗率減小，柴油機指示油耗率減小232. 柴油機等速地從50負荷增加到全負荷時，有效燃油消耗率降低，是由于（）A .循環(huán)熱效率4t增加B.指示熱效率4i增加C.機械效率m m增加D . W及4m均有增加233. 中高級轎車選用發(fā)動機，希望（ ）A 后備功率大，扭矩儲備系數(shù)大B.后備功率小，扭矩儲備系數(shù)大C.后備功率大，不強調(diào)扭矩儲備系數(shù)D.后備功率小，扭矩儲備系數(shù)小234 .載重汽車在選配內(nèi)燃機時，一般希望（）A.后備功率小，

48、扭矩儲備系數(shù)大B.后備功率大，扭矩儲備系數(shù)大C.后備功率大，扭矩儲備系數(shù)小D.后備功率小，扭矩儲備系數(shù)小235 .對于汽油機來說，最佳點火提前角如下變化（）A.油門位置一定，轉(zhuǎn)速增加時，最佳點火提前角不變，B.油門位置一定，轉(zhuǎn)速增加時，最佳點火提前角減小，C.轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，最佳點火提前角增大D.轉(zhuǎn)速一定，負荷增加時，最佳點火提前角減小236 .某汽車在青藏高原運行與在平原運行相比（）A.功率增大，扭矩減小B.功率增大，扭矩增大C.功率減小，扭矩減小D.功率減小，扭矩增大二、填空237 .標(biāo)定功率速度特性曲線是確定發(fā)動機各轉(zhuǎn)速時允許工作的最高功率和最大 的限制線238 .在萬有特性中,等

49、燃油消耗率曲線 層為最經(jīng)濟區(qū)。239 .根據(jù)汽油機萬有特性，汽油機變負荷時，平均使用燃油消耗率偏 。240 .汽油機的外特性代表了配套汽車的最高 性能。241 .相同轉(zhuǎn)速和負荷的汽油機與柴油機相比，汽油機的有效燃油消耗率be 一般 柴油機。242 .發(fā)動機萬有特性中，若曲線沿 較長，則說明在轉(zhuǎn)速變化不大而負荷變化較大 的范圍內(nèi)，耗油率變化較小。適于拖拉機和工程機械用。243 .柴油機負荷減小時，調(diào)速器開始起作用的轉(zhuǎn)速與負荷增大時，調(diào)速器開始起作用的轉(zhuǎn)速 之差與平均轉(zhuǎn)速的比值稱為調(diào)速器的 。244 .萬有特性最內(nèi)層的等be曲線相當(dāng)于最經(jīng)濟的區(qū)域。曲線越向外，be越大。若曲線沿橫 向,則說明在負荷

50、變化不大，而n變化較大的范圍內(nèi)，be變化較小。適于車用， 其最經(jīng)濟區(qū)大約在萬有特性曲線的中間偏上位置。三、名詞解釋245 .調(diào)整特性246 .柴油機負荷特性248.轉(zhuǎn)矩儲備系數(shù)249 .柴油機速度特性250 .轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性系數(shù)251 .萬有特性252 .標(biāo)定工況253 .轉(zhuǎn)速適應(yīng)性系數(shù)254 .汽油機速度特性255 .發(fā)動機的工況平面256 .調(diào)速特性 四、簡答257 .何謂發(fā)動機工況？哪幾個參數(shù)可以確定一種工況？258 .柴油機標(biāo)定功率有哪幾種？說明應(yīng)用場合。259 .簡述汽油機的點火提前規(guī)律及原因。260 .舉例簡述研究調(diào)整特性的意義。261.簡述發(fā)動機運行特性的分析思路。五、論述262 .在外特性中，為什么柴油機的扭矩Ttq 曲線比汽油機的平坦些？這對實際使用有何影響？263 .從發(fā)動機與汽車傳動系的合理匹配的角度說明如何提高汽車動力性能？264 .從完善機、車配套和選擇的角度說明如何提高汽車燃油經(jīng)濟性能？265 .在負荷特性中，為什么柴油機的有效燃料消耗率be 曲線比汽油機的平坦些？266 .比較題36圖所示汽油機負荷特性曲線上 A、 B 兩點下列參數(shù)的大小。