深基坑鋼板樁支護計算..

1、1、工程簡介越南沿?；鹆Πl(fā)電廠3期連接井位于電廠廠區(qū)內，距東邊的煤灰堆場約 100m,連接井最南側距海邊約30m40m。現(xiàn)根據(jù)施工需要，將連接井及部分陸 域段鋼管段設置成干施工區(qū)域，即將全部連接井及部分陸域鋼管段區(qū)域逐層開挖 成深基坑，然后在基坑進行施工工作?；鶎铀闹懿捎肅DM樁或者鋼板樁進行支護。干施工區(qū)域平面圖如下所示朝直N喊電mm圖1.1干施工區(qū)域平面圖+ 4.50連接井+ 1.30-0.7044900圖1.2基坑支護典型斷面圖（供參考）2、設計資料1、鋼板樁樁頂高程為+3.3m；2、地面標高為+2.5m,開挖面標高-5.9m,開挖深度8.4m,鋼板樁底標高-14.7m。3、坑內外土體的

2、天然容重 丫為16.5KN/m2,內摩擦角為 =8.5度，粘聚力c=10KPa；4、地面超載q：按20 KN/m2考慮；5、鋼板樁暫設拉森IV400 x U70鋼板樁，W=2270cm3, =200MPa,樁長 18m。3內力計算3.1支撐層數(shù)及間距按等彎矩布置確定各層支撐的間距，則鋼板樁頂部懸臂端的最大允許跨度為:36SWrKa_ _ 5_6 200 102270 2603mm16.5 0.7422.603mhi=1.11h=1.11 2.603m=2.89mh2=0.88h=0.88 2603m=2.29m根據(jù)現(xiàn)場施工需要和工程經(jīng)濟性，確定采用兩層支撐，第一層 h=1.2m,支撐標高+1.

3、3m；第二層支撐hi=2m,支撐標高-0.7m。3.2作用在鋼板樁上的土壓力強度及壓力分布主動土壓力系數(shù) Ka=tan2；45° - 2)= tan 2：45° -85 /2)= 0.742被動土壓力系數(shù) Kp=tan445° +(/2)=tan 2(45° +8.5° /2)=1.347工況一：安裝第一層支撐后，基坑內土體開挖至-0.7m （第二層支撐標高）1、主動土壓力：Pa=qKa rKa z=0mPa=20 X 0.742+16.5X 0X 0.742=14.84KN/m2z=3.2m （地面到基坑底距離）Pa=20 X 0.742+1

4、6.5X 3.2X 0.742=54.02KN/m22、被動土壓力：Pp=/Kpz=3.2m（地面到基坑底距離）Pp=16.5X (3.2-32 X 1.347=0KN/m 2z=17.2m（地面到鋼板樁底距離）Pp=16.5X ( 17.2-3.2 X 1.347=311.157KN/m23、計算反彎點位置:假定鋼板樁上土壓力為零白t點為反彎點，則有：Pa=PpPa=20 義 0.742+16.5X z 義 0.742=Pp=16.5X (z-3.2)X 1.347z=8. 61m4、等值梁法計算內力：鋼板樁AD段簡化為連續(xù)簡支梁，用力矩分配法計算各支點和跨中的彎矩， 從中求出最大彎矩Mma

5、x,以驗算鋼板樁截面；并求出各支點反力Rb、Rd, Rb即為作用在第一層支撐上的荷載。54.C2KNRIW.I圖1.3等值梁計算圖式求得：Rb=173.81KN/m ;(即第一層圍棵每米受力173.81KN/m)Rd=82.48KN/m ;工況二：安裝第二層支撐后，基坑開挖至-5.9m。1、主動土壓力：Pa=qKa KKaz=0mPa=20 X 0.742+16.5X 0X 0.742=14.84KN/m2 z=8.4m z=17.2mPa=20 X 0.742+16.5X 8.4X 0.742=117.7KN/m2Pa=20X0.742+16.5X 17.2X 0.742=225.4KN/m

6、22、被動土壓力：Pp=Kpz=8.4mPp= rKp=16.5X (8.4-8.4)< 1.347=0KN/mz=17.2m Pp= 7Kp=16.5X (17.2-8.4A 1.347=195.6KN/m23、計算反彎點：Pa=Pp假定鋼板樁上土壓力為零白t點為反彎點，則有：Pa=PpPa=20 X 0.742+16.5X z X 0.742=Pp=16.5X (z-8.4)X 1.347求得：z=20.19 m4、等值梁法計算內力鋼板樁AE段簡化為連續(xù)簡支梁，用力矩分配法計算各支點和跨中的彎矩，從中求出最大彎矩Mmax,以驗算鋼板樁截面；并求出各支點反力Rb、Rc、Re, Rb、圖

7、1.3等值梁計算圖式Rc即為作用在第一層、第二層支撐上的荷載。求得：Rb=-3286KN/m ;Rc=4474.94KN/m ;, 1BJKV圖1.4鋼板樁受力圖3.3計算鋼板樁最小入土深度鋼板樁入土深度主要受兩個因素的影響， 一是豎向不產(chǎn)生管涌，二是基底土體橫向不產(chǎn)生側移。按工況二考慮，以土體側向穩(wěn)定性來分析:x6Rcx V(Kp Ka)6 4474.9416.5 (1.347-0.742)51.86m最小入土深度 t=1.1 (y+x) =1.1 x 0+51.86)=57.046m實際入土深度8.8m<57.046切不滿足規(guī)范要求?；拥撞客馏w會發(fā)生橫向 側移4、穩(wěn)定性驗算4.1抗

8、傾覆穩(wěn)定性驗算1、從第二層支撐以下外側主動土壓力對支撐點的力矩:Mqc=(54.02+225A X14+2X 14X 2/3=18255.442、內側被動土壓力對第二層支撐點的力矩：Mrc=195.6X 8.8+ 2X (5.2+8.8X 2/3)=9524.4163、抗傾覆穩(wěn)定性安全系數(shù)Kq=Mrc/M qc=19048.332 18255.4務 0.52< 1.05不符合規(guī)范要求。4.2基底抗隆起穩(wěn)定性分析：地基承載力系數(shù)：Nq=e 即g2(45+2)= e 署5tg2(45+8.5/2)=2.153Nc=(N q-1)+ (tg =(2.153-11(tg8.5)=7.715抗隆起

9、安全系數(shù)KWZhDNq cNcT1(ho D) q16.5 8.8 2.153 10 7.71516.5 (8.4 8.8) 200.775< 2.0不滿足要求，基坑底部土體會發(fā)生隆起。附錄上述的計算都是遵循下述的公式1、土壓力支護結構承受的土壓力，與土層地質條件、地下水狀況、支護結構構件的剛 度亦即施工工況、方法、質量等因素密切相關。由于這些因素千變萬化，十分復 雜，因此難于計算土壓力的準確值。目前國內、外常用的計算土壓力方法仍以庫 侖公式或郎肯公式為基本計算公式。庫侖公式和郎肯公式均為假設土體為極限平 衡狀態(tài)下的計算公式。1、主動土壓力強度無粘性土Pa= M粘性土Pa=?Ka-2c

10、卮式中：Y土的容重C、一一分別為土的粘聚力、內摩擦角z式一計算點處土體深度Ka一一郎肯主動土壓力系數(shù)Ka tg2(45 -2)2、被動土壓力強度無粘性土Pp=亦 p粘性土Pp=/Kp+23rK7式中：Y土的容重C、一一分別為土的粘聚力、內摩擦角z式一計算點處土體深度Kp一一郎肯被動土壓力系數(shù)Kp tg2（452）2、多撐（多錨）式鋼板樁計算2.1 支撐（錨桿）的布置和計算支撐（錨桿）層數(shù)和間距的布置，影響著鋼板樁、支撐、圍楝的截面尺寸和 支護結構的材料量，具布置方式有以下兩種：1、等彎矩布置這種布置是將支撐布置成使鋼板樁各跨度的最大彎矩相等，充分發(fā)揮鋼板樁的抗彎強度，可使鋼板樁材料用量最省，計

11、算步驟為：根據(jù)工程的實際情況，估算一種型號的鋼板樁，并查得或計算其截面模量 W根據(jù)其允許抵抗彎矩，計算板樁懸臂部分的最大允許跨度hoh鷹式中，6一一鋼板樁抗彎強度設計值；W式一截面抗彎模量；鋼板樁后土的重度Ka一一主動土壓力系數(shù)；計算板樁下部各層支撐的跨度，把板樁視作一個承受三角形荷載的連續(xù)梁，各支點近似的假定為不轉動，即把每跨看作兩端固定，可按一般力學計算各支點最大彎矩都等于 Mmax、Mmin時各跨的跨度，其值如圖3.1.31所示。如果算出的支撐層數(shù)過多或過少，可重新選擇鋼板樁的型號，按以上步驟進行計算。ni-L 1 ih 曜毋眄 -ij=U. Il -i4=H 7(h n5-0. 65h

12、q =空2,壹圖3.2.3-1支撐的等間距布置2、等反力布置這種布置是使各層圍楝和支撐所受的力都相等，使支撐系統(tǒng)簡化。計算支撐的間距時，把板樁視作承受三角形荷載的連續(xù)梁，解之即得到各跨的跨度如圖3.1.3-2所示：hM. 6h h20.45h)h3=0,孫/圖3.2.3-2支撐的等反力布置這樣除頂部支撐壓力為0.15P外，其他支撐承受的壓力均為 P,其值按下式計算:12(n 1)P 0.15P RaH222P 仆2(n 1 0.15)通常按第一跨的最大彎矩進行板樁截面的選擇。2.2多撐（多錨）式鋼板樁入土深度計算多撐（多錨）式鋼板樁入土深度，可用盾恩近似法或等值梁法進行計算。1、盾恩近似法計算

13、其計算步驟如下：繪出板樁上土壓力的分布圖，經(jīng)簡化后的土壓力分布如圖3.2.3-3所示A圖3.2.3-3多層支撐板樁計算簡圖假定作用在板樁FB'段上的荷載FGN' B'。一半傳至F點上，另一半由坑底土壓力MB' R'承受。由圖3.2.3-3幾何關系可得：1/12-KH （L5 x） - KKp-Ka）x22即：（Kp-Ka）x2 KaHx KaHL5 0式中：Ka、Kp、H、L5均為已知，解得x值即為入土深度。坑底被動土壓力的合力P的作用點，在離基坑底2x/3處的W點，假定此W點即為板樁入土部分的固定點，所以板樁最下面一跨的跨度為：FW L. 2x5 3假

14、定F、W兩點皆為固定端，則可近似地按兩端固定計算F點的彎矩。2、等值梁法計算其計算步驟同單撐（單錨）板樁:繪出土壓力分布圖，如圖 323-4圖3.2.3-4等值梁法計算多層支撐板樁計算簡圖（a） 土壓力分布圖；（b）等值梁；（c）入土深度計算簡圖計算板樁上土壓力強度等于零點離開挖面的距離 y值;按多跨連續(xù)梁AF,用力矩分配法計算各支點和跨中的彎矩，從中求出最大彎矩Mmax,以驗算板樁截面，并可求出各支點反力 Rb、Rc、Rd、Rf,即作用在支撐上的荷載。根據(jù)Rf和墻前被動土壓力對板樁底端。的力矩相等的原理可求得x值,to=y+x所以板樁入土深度為：t=(1.11.2) to3穩(wěn)定性驗算3.1基

15、坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性驗算包括以下內容：3.2.1.1板樁底地基承載力，按照下式計算：結構底平面作為求極限承載力的基準面，可由以下公式求抗隆起安全系數(shù)jDNq+cNcK 一 E+D+q式中：Yi坑外地表至板樁底，各土層天然重度的加權平均值；七一一坑內開挖面以下至板樁底，各土層天然重度的加權平均值；C一一樁底處地基土粘聚力；q一一基坑外地面荷載；h0一一基坑開挖深度；D板樁在基坑開挖面以下的樁入土深度;Nq、Nc一 一地基承載力系數(shù);M 噸 2Nq=e tg (45 -2)Nc =Nq-1tg一一樁底處地基土內摩擦角;Kwz一圍護墻底地基承載力安全系數(shù)，根據(jù)基坑重要性取值。一級基坑工程取2.5

16、;二級基坑工程取2.0;三級基坑工程取1.7。備注：基坑工程根據(jù)其重要性分為以下三級：1、符合下列情況之一時，屬一級基坑工程：支護結構作為主體結構的一部分時；基坑開挖深度大于、等于10米時；距基坑邊兩倍開挖深度范圍內有歷史文物、近代優(yōu)秀建筑、重要管線等需 嚴加保護時。2、除一級、三級以外的均屬二級基坑工程；3、開挖深度小于7米，且周圍環(huán)境無特別要求時，屬三級基坑工程。圖3.3.1-1圍護墻底地基承載力驗算圖式3.1基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性按照下式計算：式中：MRL抗隆起力矩;KL =M RLMslMrl =RiKstg+R2tg +R3cRi=D(, . 1213.33 .+qh 0)+ D

17、 q f ( & -a +sin (X2COS(X2 -sin %cos 3) "D (cos 屹-cos %) 231211322R 2 = - D q( + o(2 - o(1 (sin2 82 -sin2 %) - D sin 在 cos 82 -sin 的 cos 的 +2(cos 牝-cos %) 223一 ,一，、-2R 3=h oD+( 82- %)D qf = "0+q。圍護墻底以上地基土各土層天然重度的加權平均值；D圍護墻在基坑開挖面以下的入土深度；Ka主動土壓力系數(shù)，取Ka tg2(45 -)2 .?c、一一滑裂面上地基土的粘聚力和內摩擦角的加權

18、平均值；h0基坑開挖深度；一一最下一道支撐面與基坑開挖面間的水平夾角；g以最下一道支撐點為圓心的滑裂面圓心角；q坑外地面荷載；Msl一一隆起彎矩，MSL=；(#0+q0)D2;Kl一一抗隆起穩(wěn)定性安全系數(shù)；一級基坑工程取2.5;二級基坑工程取2.0;三級基坑工程取1.7。地下水位較高的地區(qū)，開挖后會形成水頭差，產(chǎn)生滲流，當滲流較大時，有 可能造成底部管涌穩(wěn)定性破壞。因此，驗算管涌穩(wěn)定性也是十分必要的，可通過 下式對其進行驗算：K =iSgI式中：ic臨界水力坡度，Ic 4e 1P 坑底土體相對密度e坑底土體天然空隙比I滲流水力坡度，i=hwLhw坑內外水頭差；L最短滲流流線長度；Kg抗?jié)B流安全系數(shù)，取1.52.0。基坑底土為砂性土、砂質粉土 或粘性土與粉性土中有明顯薄層粉砂夾層時取最大值。圖3.3.2基坑底土體滲流計算簡圖3.3 抗傾覆穩(wěn)定性驗算鋼板樁結構的抗傾覆穩(wěn)定性，可按下式驗算:Kq二2Mqc式中：Mrc抗傾覆力矩。取基坑開挖面以下鋼板樁入土部分坑內側壓力， 對最下一道支撐或錨定點的力矩。Mqc傾覆力矩。取最下一道支撐或錨定點以下鋼板樁坑外側壓力， 對最下一道支撐或錨定點的力矩。Kq抗傾覆穩(wěn)定性安全系數(shù)，