南京工業(yè)大學(xué)反應(yīng)工程題集-完整答案版

1、注：紅色底色為需注意的題目；黃色為無答案的題目1 .對于熱效應(yīng)不大，反應(yīng)溫度的允許變化范圍又比較寬的情況， 用單級反應(yīng)器最 方便。2 .氣固催化平行反應(yīng)，若主、副反應(yīng)均為一級不可逆反應(yīng)，且粒子等溫，則內(nèi)擴(kuò) 散不影響其選擇性，在粒子內(nèi)任意位置，反應(yīng)速率之比均為速率常數(shù)之比。選擇題1 .在V=100L/min流量下對三只反應(yīng)器分別進(jìn)行示蹤實驗，測得如下數(shù)據(jù):反應(yīng)器 A B C體積（L）100020003000一 （min）50100250則三只釜的反混大小順序（B）A. A>B>C B. A>C>B C. C>B>A D. C>A>B2 .乙苯在催化

2、劑上脫氫反應(yīng)生成苯乙烯，經(jīng)過一段時間反應(yīng)后，苯乙烯生成量 不再增加，但乙苯仍大量存在，表明這是一個（B）反應(yīng)。A .慢速 B .可逆 C .自催化 D .不可逆3 .反應(yīng)器中等溫進(jìn)行著A-P（1）和A-R（2）兩個反應(yīng)，當(dāng)降低A的濃度后，發(fā)現(xiàn) 反應(yīng)生成P的量顯著降低，而R的生成量略降低，表明（A ）A .反應(yīng)（1）對A的反應(yīng)級數(shù)大于反應(yīng)（2）B.反應(yīng)（1）對A的反應(yīng)級數(shù)小于反應(yīng)（2）C .反應(yīng)（1）的活化能小于反應(yīng)（2）D.反應(yīng)（1）的反應(yīng)速率常數(shù)大于反應(yīng)（2）4 .在間歇反應(yīng)器中等溫進(jìn)行一級不可逆反應(yīng) A-R,當(dāng)轉(zhuǎn)化率達(dá)90%時，所需反 應(yīng)時間為2h若反應(yīng)改在管式反應(yīng)器中進(jìn)行，空時為 2h,

3、其它條件同間歇反應(yīng) 器，則轉(zhuǎn)化率為（B ）A. 60% B. 90% C. 45%D. 75%兩個等體積的全混流反應(yīng)器進(jìn)行串聯(lián)操作，反應(yīng)為一級不可逆，則第一釜的反 應(yīng)速率-rA1與第二釜的反應(yīng)速率-rA2之間的關(guān)系為（A ）。兩釜反應(yīng)溫度相同。A. -rA1 > -rA2 B . -rA1 = -rA2 C. -rA1 < -rA2D.不能確定何者為大5 .四只相同體積的全混釜串聯(lián)操作，其無因次停留時間分布的方差值2為（B ）A. 1.0 B. 0.25 C. 0.50 D. 06 .對一平行一連串反應(yīng),P為目的產(chǎn)物，若活化能次序為:E2<E1<E3,為了目的產(chǎn)物的收率

4、最大，則最佳操作溫度序列為（A.先高后低B.先低后高C.高溫操作 D .低溫操作對氣固催化反應(yīng)A-R,當(dāng)外擴(kuò)散阻力已消除時，若為一級不可逆反應(yīng)，Cag增加，則內(nèi)擴(kuò)散有效因子B （A.增大 B.不變 C.降低）。若為二級不可逆反應(yīng)，Cag增加，則內(nèi)擴(kuò)散有效因子C （A.增大 B.不變 C.降低）。7,已知一閉式反應(yīng)器的 2 0.1 ,該反應(yīng)器若用多釜串聯(lián)模型來描述，則模型UL r參數(shù)N為（B ）0A. 4.5 B. 5.6 C .3.5 D . 4.08 .由示蹤法測得一反應(yīng)器的停留時間分布密度函數(shù)E（t尸/e t/10min-1,可判別該反應(yīng)器的流型為（B ）A.平推流 B.全混流 C.軸向分

5、散 D.多級混合9 .在氣固催化反應(yīng)動力學(xué)研究中，為了消除內(nèi)擴(kuò)散阻力，一般采用（D ）方法。A .增大器內(nèi)流速B.改變反應(yīng)器流型C.改變反應(yīng)器結(jié)構(gòu) D.減小催化劑粒徑10 .下圖中陰影面積表示為（A.B.F(t)E(t)C.D.11包括粒內(nèi)微孔體積在內(nèi)的全顆粒密度稱之為 （B ）A.堆（積）密度 B.顆粒密度 C.真密度 D.平均密度12 .對于氣固催化反應(yīng)，催化劑粒徑B （A.增大 B.減小）反應(yīng)溫度 B（A.升高，B.降低）可使催化劑的“增大。13 .在氣固催化反應(yīng)動力學(xué)研究中，內(nèi)循環(huán)式無梯度反應(yīng)器是一種（C.）。A.平推流反應(yīng)器B.軸向流反應(yīng)器C.全混流反應(yīng)器 D.多釜串聯(lián)反應(yīng)器14 .

6、某液相反應(yīng)，其反應(yīng)式可寫成 A+C-R+C這種反應(yīng)稱為（B） A.均相催化反應(yīng) B.自催化反應(yīng)C.鏈鎖反應(yīng)D.可逆反應(yīng)高徑比不大的氣液連續(xù)鼓泡攪拌釜，對于其中的氣相和液相的流動?？山?看成（B ）A.氣、液均為平推流C.氣相平推流、液相全混流B.氣、液均為全混流D.氣相全混流、液相平推流15 .對于熱效應(yīng)不大，反應(yīng)溫度的允許變化范圍又比較寬的情況，用 A 反應(yīng)器最為方便。A.單段絕熱床B.多段絕熱床C.換熱式固定床D.自熱式固定床16 . 一級不可逆反應(yīng)A - R,當(dāng)反應(yīng)溫度一定，反應(yīng)物A的初始濃度CA0為2mol/L, 轉(zhuǎn)化率達(dá)80%時，所需的反應(yīng)時間為2h0如果CA0提高到10mol/L

7、,其它條 件不變，則所需反應(yīng)時間應(yīng)為B 。A. 10h B. 2h C. 0.4h D. 0.2h17.1. 一個1m3的間歇反應(yīng)器中進(jìn)行某液相反應(yīng)，當(dāng)轉(zhuǎn)化率達(dá)到95%時所需的反應(yīng)時間為4h,若改用一個5m3的間歇反應(yīng)器中進(jìn)行，其它條件不變，則 所需時間為B 。A. 20h B. 4h C.0.8h D. 0.4h18 .返混是連續(xù)流動過程中的一個重要工程因素，其產(chǎn)生原因是（ 物料的停留時間分布流速分布不均勻、分子擴(kuò)散和渦流擴(kuò)散攪拌 死區(qū)、溝流和短路物料的濃度分布）19 .在氣固催化反應(yīng)動力學(xué)研究中可由rA FA0（xA2 xA0）式處理實驗數(shù)據(jù)W得到反應(yīng)速度的實驗反應(yīng)器應(yīng)是（C ）A.積分反

8、應(yīng)器B .微分反應(yīng)器C.無梯度反應(yīng)器D .脈沖反應(yīng)器在氨氣和稀硫酸進(jìn)行氣液反應(yīng)，若 H2SO4濃度大于臨界濃度，則該過程的宏 觀反應(yīng)速率的阻力主要集中在 A。A.氣膜內(nèi) B.相界面C.相界面和氣膜內(nèi)D.液膜內(nèi)20 .已知反應(yīng) 1: A - P -rA1 = CA0.5反應(yīng) 2: A - R -a2 = Ca2當(dāng)反應(yīng)物濃度由1mol/L降至0.25mol/L時，兩個反應(yīng)的速率將是（C）A.相等的B. -rA1為-rA2的2倍C. -rA2 為-rA1 的 4 倍 D. -rA1 大于-rA221 .間歇釜反應(yīng)器中進(jìn)行如下反應(yīng)：A P （1） rA1 = kCAa1A S （2） rA2=k2CA

9、a2在CA0和反應(yīng)時間保持不變下，降低反應(yīng)溫度、釜液中Cp/Cs增大，表明（C ） A. al>a2 B. al<a2 C.活化能 E1<E2 D.活化能 El>E222 .等溫包容下進(jìn)行各步均為一級不可逆串聯(lián)反應(yīng)A k1 P k2 S若保持相同的轉(zhuǎn)化率XA,調(diào)節(jié)反應(yīng)溫度使k2/kl降低，則P的最大得率將（A ）A.增大 B.減小 C.不變 D.先增后減23 .有兩個有效容積不等的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作，反應(yīng)為二級不可逆反應(yīng)A一 P,若大釜在先，小釜在后，出口轉(zhuǎn)化率為XA1,小釜在先、大釜在后，則出口轉(zhuǎn)化率為XA2,兩種情況下，進(jìn)料流速、進(jìn)料濃度和反應(yīng)溫度均相同，比較XA

10、1和XA2的相對大小為（B ）A . XA1 >XA2 B . XA1<XA2C. XA1 =XA2D .不確定24 .已知一反應(yīng)器用軸向分散模型描述，其Pe>100,可判別該反應(yīng)器返混（B ）A.很大 B.很小 C.中等 D.無返混25 .氣固催化反應(yīng)本征速率是指排除（C ）阻力后的反應(yīng)速率。A外擴(kuò)散 B.內(nèi)擴(kuò)散 C.內(nèi)、外擴(kuò)散 D.吸附和脫附26 .所謂固定床積分反應(yīng)器是指反應(yīng)物一次通過后，轉(zhuǎn)化率大于（B ）的情況。A. 10%B. 25% C. 40%D. 50%27 .列管式固定床反應(yīng)器填充的催化劑為了消除壁效應(yīng)其粒徑應(yīng)小于反應(yīng)管徑的 （B）倍。A. 100 B. 8

11、 C. 3 D. 5028 .反應(yīng)器中等溫進(jìn)行著 A 1 P和A 2 R兩個反應(yīng)，當(dāng)降低 A的濃 后，發(fā)現(xiàn)反應(yīng)生成 P的量顯著降低，而R的生成量略降低，表明（A ）A .反應(yīng)（1）的反應(yīng)級數(shù)大于反應(yīng) （2） B.反應(yīng)（1）的反應(yīng)級數(shù)小于反應(yīng) （2） C .反應(yīng)（1）的活化能小于反應(yīng)（2） D .反應(yīng)（1）的反應(yīng)速率常數(shù)大于反應(yīng)（2）29 .純二甲醴氣相分解反應(yīng)CH3OCH3-C+3H2+CO在恒溫恒壓下進(jìn)行，當(dāng)分解率達(dá)100%時，反應(yīng)物系的體積為（D ）A .與原體積相同B.為原體積的1/3C.為原體積的2倍D.為原體積的3倍兩個有效容積不等的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作，進(jìn)行二級不可逆反應(yīng)P,出口轉(zhuǎn)

12、化率要求一定，可采取兩種串聯(lián)順序:（1）大釜在先，小釜在后，進(jìn)料流量為 Q01；（2）小釜在先，大釜在后，進(jìn)料流量為 Q02。兩種情況下，進(jìn)料濃度、反應(yīng)溫度相同，則進(jìn)料流量Q01，和Q02的比較為（D ）A. Qoi>Qo2B. Qoi=Qo2C.無確定關(guān)系D. Qoi<Qo230 .全混流反應(yīng)器進(jìn)行放熱反應(yīng)時，要使反應(yīng)器操作在穩(wěn)定的定常態(tài)，則必須滿 足以下條件（C ）A.移熱速率>放熱速率B.移熱速率<放熱速率C.移熱速率隨溫度變化率 >放熱速率隨溫度的變化率D.移熱速率隨溫度變化率 <放熱速率隨溫度的變化率31 .幕數(shù)型反應(yīng)速率方程式中以（A ）表示各組

13、分濃度變化對反應(yīng)速率影響。A.反應(yīng)級數(shù)B.反應(yīng)計量系數(shù)C.反應(yīng)速率常數(shù)D.反應(yīng)活化能.32 .平推流反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行等溫零級不可逆反應(yīng)，則自進(jìn)口起沿反應(yīng)器長度方向，其反應(yīng)速率（C ）A .逐漸增大B .逐漸減小C .保持不變 D .存在最大值33 .一個全混流反應(yīng)器，具有效容積 v1=1m3,進(jìn)行一級不可逆反應(yīng)，出口轉(zhuǎn)化率 為XA1,現(xiàn)用二個有效容積各為0.5m3的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作進(jìn)行同上反應(yīng)， 進(jìn)料容積流速Vo和反應(yīng)溫度與上相同，出口轉(zhuǎn)化率為 XA2,則XA1與XA2的相對 比較為 （C .）A. XA1>XA2B , XA1 =XA2C. XAl<XA2 D .視進(jìn)料濃度 CA

14、0 而定（若為0級,則B）34 .液相等溫反應(yīng)：I* Prp=kiP為目的產(chǎn)物ArR=k2CAA - R2rs=k3CA1-* s可有四種反應(yīng)器可供選擇：（1）平推流反應(yīng)器，（2）全混流反應(yīng)器，分批式完全混合反應(yīng)器，（4）三臺全混流反應(yīng)器串聯(lián)。從有利于目的產(chǎn)物P的選擇性出發(fā)，宜選用（B ）A. （1） B. （2） C. （3） D. （4）35 .由示蹤法測得一反應(yīng)器的停留時間分布密度函數(shù)E二去 lt/lOmin "，可判別該反應(yīng)器的流型為（B ）A.平推流 B.全混流 C.軸向分散 D.多級混合36 .固體催化劑之所以能起催化作用，是由于它能與反應(yīng)組分的氣體分子主要發(fā) 生（C ）

15、A.物理吸附 B.化學(xué)反應(yīng)C.化學(xué)吸附D.質(zhì)量傳遞37 .在氣固催化反應(yīng)動力學(xué)研究中可由V AO FA0(xA2 xA0)上正式處理實驗數(shù)據(jù)得W到反應(yīng)速度的實驗反應(yīng)器應(yīng)是(C )A.積分反應(yīng)器B .微分反應(yīng)器C.無梯度反應(yīng)器D .脈沖反應(yīng)器38 .氣固催化反應(yīng)A+B -R+S, A、B、R、S均吸附于同一類活性點上，雙活性之 問發(fā)生反應(yīng)，已知其反應(yīng)速率方程r=k(PAPBPRPs/k),則其控(1 Ka Pa PbPb KrPr KsPs)制步驟為(B)A. A+ (T1- A e B . A(+B(T1- R o+S cC. RbR+b D. ScS+b39 .乙烷在催化劑上脫氫生成乙快，經(jīng)

16、一段時間反應(yīng)后，乙快生成量不再 增加，但乙烷仍大量存在，表明這是一個(B )反應(yīng)。A .慢速 B .可逆 C.自催化 D.不可逆40 .在一平推流反應(yīng)器中進(jìn)行等溫一級不可逆反應(yīng)A->P,現(xiàn)有反應(yīng)器體積下，出口轉(zhuǎn)化率為45%,若將反應(yīng)器體積增加一倍，則出口轉(zhuǎn)化率將為(D )，操作條件均保持相同。A. 90% B. >90% C. 45% D. <90%, >45%41 .等溫一級不可逆液相反應(yīng)，采用下列三種方案進(jìn)行：(1)一個分批式完全混合反應(yīng)器，容積 Vi(僅考慮反應(yīng)時間所需)，(2)一個平推流反應(yīng)器，容積 V2,(3)二個等體積全混流反應(yīng)器串聯(lián)，總?cè)莘e為 V3。上述三

17、種情況反應(yīng)溫度、物料處理量及轉(zhuǎn)化率相同，則容積比較為 (B )A, V1<V2<V3B. V1=V2<V3C. V2<Vi<V3D. V2<Vi=V342 .在全混流反應(yīng)器中進(jìn)行反應(yīng)：rrR=klCA R為目的產(chǎn)物2rS= k2CAS SSrT= k3CA已知它的活化能 E1=25, E2=35, E3=15(E單位省略)-t為有利于目的產(chǎn)物R的生成，應(yīng)選擇反應(yīng)溫度(C )A.盡可能高B.盡可能低C.中等D.先低后高43.等溫液相反應(yīng) A+B-P rp=klCACB P為目的產(chǎn)物 22A 一 R rR=k2CA有下列四種方案可供選擇：(1)分批式完全混合反應(yīng)

18、器,A和B 一批加入；(2)半分批式完全?M合反應(yīng)器，A 一批加入，B連續(xù)滴加;(3)半分批式完全?M合反應(yīng)器，B 一批加入，A連續(xù)滴加;(4)全混流反應(yīng)器。從提高P的收率著眼適宜選用(C )A. (1) B. (2) C. (3) D. (4)固定床內(nèi)等溫進(jìn)行一級不可逆放熱反應(yīng)，床內(nèi)催化劑有內(nèi)擴(kuò)散阻力，此時床 層進(jìn)口和出口處催化劑有效系數(shù) ”值相對大小應(yīng)是（B ）A.”進(jìn) 刀出 B . 刀進(jìn)=”出 C.”進(jìn) “出 D .難以判別1.氣體A與液體B的反應(yīng)為不可逆反應(yīng)，對 A為一級，對B為零級.已知三種 情況下反應(yīng)速率常數(shù)k,液側(cè)傳質(zhì)系數(shù)kL,組分A在液相中的擴(kuò)散系數(shù)D-的klDAL值分別為:(

19、a) 2, (b) 80, (c) 0.1,則a,b,c三種情況下的液相利用率關(guān)系為： 2A. a>b>c B. b>a>c C.c>a>b D.c>b>a2 .氣固催化反應(yīng)A P,催化劑顆粒外表面濃度 Cas和Cps與流體主體濃度Cag 和Cpg存在差異。當(dāng)過程為反應(yīng)控制時，則Cas應(yīng) Cag （大于 小于等于），Cps應(yīng) Cpg （大于 小于 等于）；當(dāng)過程為傳質(zhì)控制時，則Cas （趨近于Cag趨近于0某一值）3 .對零級和一級不可逆反應(yīng)，宏觀流體的反應(yīng)速率 微觀流體的反應(yīng)速率（大于小于等于）對大于一級的不可逆反應(yīng)，宏觀流體的反應(yīng)速率微觀流體

20、的反應(yīng)諫率（大于小于等于）對小于一級的不可逆反應(yīng)，宏觀流體的反應(yīng)速率 JD 微觀流體的反應(yīng)速率（大于 小于 等于）4 . 一個全混流反應(yīng)器，具有效容積 v1=1m3,進(jìn)行一級不可逆反應(yīng)，達(dá) 60%轉(zhuǎn) 化率，進(jìn)料量為Qoi,今改用兩只有效容積均為 0.5m3的全混流反應(yīng)器串聯(lián) 操作進(jìn)行同上反應(yīng)，反應(yīng)溫度相同，轉(zhuǎn)化率要求不變，則進(jìn)料量Q02將（）A.大于 QoiB.小于 0.5Q0l C.等于 QoiD.等于 0.5Qoi5 .等溫零級不可逆液相反應(yīng)，采用下列三種方案進(jìn)行：（1）一個1m3的平推流反應(yīng)器，轉(zhuǎn)化率xai（2）兩個0.5m3的平推流反應(yīng)器并聯(lián)，進(jìn)料流量平均分配，轉(zhuǎn)化率XA2（3）兩個0

21、.5m3的全混流反應(yīng)器用聯(lián)，轉(zhuǎn)化率XA3上述三種情況進(jìn)料總流速，進(jìn)料濃度和反應(yīng)溫度相同XA1、XA2,和XA3比較為（）A. XA1>XA2>XA3B . XA1=XA2>XA3C.XA1 =XA2=XA3D。XA1>XA3>XA26 .等溫液相反應(yīng)：A -R rR= k1CA R為目的產(chǎn)物 2R-D rD=k2CR2;現(xiàn)有如下四種方案可供選擇（1）平推流反應(yīng)器高轉(zhuǎn)化率（2）平推流反應(yīng)器低轉(zhuǎn)化率（3）全混流反應(yīng)器低轉(zhuǎn)化率（4）兩個等容積全混流反應(yīng)器用聯(lián)，高轉(zhuǎn)化率。從提高R的選擇性著眼，適宜選擇（）A. （1） B. （2） C. （3） D. （4）7 .氣體分子

22、與固體表面間發(fā)生物理吸附時，其吸附熱一般在（）A. 40200KJ/molB.大于 400KJ/molC. 825KJ/molD. 4KJ/mol 以下8間歇釜中進(jìn)行各步均為一級不可逆串聯(lián)反應(yīng)A k1 P k2 S,等溫下進(jìn)行，為了提高p的選擇性（）A .應(yīng)使A的轉(zhuǎn)化率接近100% B.應(yīng)保持高的轉(zhuǎn)化率C.應(yīng)保持較低的轉(zhuǎn)化率D.轉(zhuǎn)化率高低無妨9.對于氣膜擴(kuò)散控制的氣液反應(yīng)，具宏觀反應(yīng)速率就等于（）A.氣膜擴(kuò)散速率B.液膜擴(kuò)散速率C.液相主體反應(yīng)速率D .取決于B和C是非題：（正確的打“，錯誤的打“X”）1 .用乙醇胺吸收某酸性氣體，該過程為中速反應(yīng)，因而吸收采用板式塔較鼓泡塔 有利于氣體的吸收

23、。（，）2 .對于基元反應(yīng)2A-P ,因此反應(yīng)物A的反應(yīng)級數(shù)與化學(xué)計量系數(shù)是相同的。（V）3 .由于零級反應(yīng)中反應(yīng)速率與濃度無關(guān)，故流體的混合態(tài)對反應(yīng)結(jié)果無影響。（X）4 .對于一級氣固催化A-P-S 反應(yīng)，（P為目的產(chǎn)物），由于擴(kuò)散阻力的存在， 使得A<A,因此必定使反應(yīng)的選擇性下降。（X ）5 .設(shè)計流化床反應(yīng)器時，催化劑顆粒很小，一般不必考慮內(nèi)擴(kuò)散的影響，可按全 混流反應(yīng)器進(jìn)行計算。（，）6 .用空氣液相氧化甲苯，該過程為極慢反應(yīng)，因而采用鼓泡塔較板式塔有利于氧 化反應(yīng)。（，）7 .在管式反應(yīng)，物料所經(jīng)歷的反應(yīng)時間可由反應(yīng)管的體積和進(jìn)料流量計算得到。（X）8 .采用無梯度反應(yīng)器進(jìn)行

24、催化劑性能測試，一般可采用較大顆粒催化劑，管徑 /粒徑可小于8.（V）9 .在氣液多相反應(yīng)A（g）+B（l）=D（l）,當(dāng)反應(yīng)速率與氣相A的分壓無關(guān)時，可認(rèn)為 消除了液膜阻力。（X）10 .在全混流和平推流反應(yīng)器中進(jìn)行液相反應(yīng)，由于全混流反應(yīng)器反混程度最大，故在全 混流反應(yīng)器的反應(yīng)速率比平推流反應(yīng)器要小。（X ）11 .對化學(xué)反應(yīng)來說，溫度越高，反應(yīng)速率越大，因此高溫操作，可使反應(yīng)器體積最小。（X）12 .多個PFR串聯(lián)或多個CSTR串聯(lián)，其流型仍為活塞流或全混流。（X ）13 .對于零級反應(yīng)，由于反應(yīng)速率與反應(yīng)物濃度無關(guān)，因此催化劑內(nèi)擴(kuò)散阻力對宏觀反應(yīng)速率無影響。（X ）14 .在進(jìn)行均相反

25、應(yīng)動力學(xué)實驗時，既可以在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行，也可以在連續(xù)流動反應(yīng)器中進(jìn)行，但由于反應(yīng)器操作方式不同，因此所得的反應(yīng)動力學(xué)方程形式也是不同的。（X）1 5間歇釜式反應(yīng)器改成連續(xù)操作后，由于省去了輔助時間，因此一定能提高產(chǎn)量。（X）16 .在絕熱式固定床反應(yīng)器中進(jìn)行一級不可逆反應(yīng)，由于西勒（ Thiele）模數(shù)與反應(yīng)物濃度 無關(guān)，因此內(nèi)擴(kuò)散有效因子在床內(nèi)為常數(shù)。（X）17 .由于全混釜的停留時間分布比任意非理想流動反應(yīng)器的都寬，因此（t2）CSTR （ t2）NFR。（X）18 .在一絕熱反應(yīng)器中，僅當(dāng)進(jìn)行一級反應(yīng)時，其反應(yīng)溫度和轉(zhuǎn)化率的關(guān)系才呈線性。（X ）19 .在任意轉(zhuǎn)化率下，一級不可逆連串反

26、應(yīng)在全混流反應(yīng)器中進(jìn)行的收率總是低于在間歇釜中進(jìn)行的收率。（X ）.在相同的溫度下，一級連串不可逆反應(yīng)A-P-Q,在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行時 P的收率總是高于在全混流中進(jìn)行的 P的收率。（V ）21 .在全混流釜式反應(yīng)器中進(jìn)行液相反應(yīng)，由于返混程度最大，故反應(yīng)速率一定最小。（X）22 .因為單一反應(yīng)就是基元反應(yīng)，因此反應(yīng)級數(shù)與化學(xué)計量系數(shù)相同。（X ）k23 .一自催化反應(yīng) AP，若（-Ra尸kCACP,由于反應(yīng)級數(shù)大于零， 則在達(dá)到相同的轉(zhuǎn)化率時，所需的 Vpfr 總是小于 Vcstr。（X ）24 .在間歇反應(yīng)器（BR）中和活塞流反應(yīng)器（PFR）中等溫進(jìn)行同一反應(yīng)，若CA0、xAf相同時，則 t

27、BR = T PFR 。（ V ）25 .無論是一級反應(yīng)還是二級反應(yīng)，流體的混合態(tài)對反應(yīng)結(jié)果無影響。（X）26 .對氣固催化反應(yīng)，由于外擴(kuò)散阻力的存在， 使得Cas < Cag,因此必定使反應(yīng)的選擇性下降。（X ）27 .設(shè)計固定床反應(yīng)器時需考慮內(nèi)擴(kuò)散對反應(yīng)的影響，而設(shè)計流化床反應(yīng)器時，則不必考慮內(nèi)擴(kuò)散的影響。（X ）28 .多段絕熱式固定床反應(yīng)器的最優(yōu)化結(jié)果是各段催化劑用量相等。（X ）29 .可逆反應(yīng)在管式反應(yīng)器中進(jìn)行時，反應(yīng)溫度應(yīng)沿著最佳溫度線操作，使反應(yīng)器體積最小。（，）30 .可逆反應(yīng)在固定床反應(yīng)器中進(jìn)行時，反應(yīng)溫度應(yīng)沿著最佳溫度線操作，使催化劑用量最少。（V）31 .在流化床

28、中，氣泡是貯存反應(yīng)物料和進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)的主要場所。（）32 .對氣液反應(yīng)，由于化學(xué)反應(yīng)使液膜阻力減小，故一般為氣膜控制過程。（）33 .填料塔具有較大的相界面積，適用于快速反應(yīng)，而鼓泡塔儲液量大，適用于慢速反應(yīng)。（V）34 .氣液反應(yīng)，當(dāng)氣膜阻力最大成為控制步驟時，反應(yīng)發(fā)生在相界面和氣膜內(nèi)。（X）一 、235 . 一氣液反應(yīng)，100,50 ,則該反應(yīng)為瞬間不可逆反應(yīng)。（）36. 一氣液反應(yīng)，在一定操作條件下，膜內(nèi)轉(zhuǎn)化系數(shù)100,100 ,則該反應(yīng)為擬一級快反應(yīng)。37 .方差2表示了流體在反應(yīng)器中停留時間分布的散度，t2值愈大，返混程度愈大。因為，22 （t ）甲 （t ）乙，因此甲反應(yīng)器的返混程

29、度一定大于乙反應(yīng)器的返混程度。（X ）2238 .由于全混釜的返混程度比任意非理想反應(yīng)器的返混程度都大。因此 （t ）CSTR（ t）NFR（X ）39 .單一反應(yīng) AP,在100c下等溫反應(yīng)，已知在 CA=1mol/L時，（Ra） = 2mol/L.s則當(dāng) Ca = 2mol/L 時，（一Ra） = 4mol/L.s 。（ X ）40 .對于混合的非極限情況，即宏觀混合和微觀混合并存時，即不能按微觀流體處理，也能 按宏觀流體處理。（）41 .已知一閉式反應(yīng)器的-Da- 0.1 ,該反應(yīng)器若用多釜串聯(lián)模型來描述，則模型參數(shù)N=5。uLr（x ）42 .具有相同停留時間分布的兩個反應(yīng)器，進(jìn)行同一

30、化學(xué)反應(yīng)，若操作條件相同，反應(yīng)結(jié)構(gòu)總是相同的。（X ）43 .達(dá)到單個分子尺度的微觀混合總是比達(dá)到流體微團(tuán)尺度的宏觀混合效果好。（X ）44 .所謂單一反應(yīng)，就是基元反應(yīng)。（X）45 .哥級數(shù)動力學(xué)方程式中的反應(yīng)級數(shù)是根據(jù)化學(xué)計量方程中計量系數(shù)確定的。（，）246 .已知停留時間分布方差值t = 10000min2可知其流型接近全混流。（X）47 .可逆放熱反應(yīng)的最優(yōu)溫度是指轉(zhuǎn)化率一定時，對應(yīng)于最大反應(yīng)速度的溫度。（X ）48 .在一平推流反應(yīng)器內(nèi)等溫進(jìn)行一級不可逆?相反應(yīng)，反應(yīng)器出中轉(zhuǎn)化率可達(dá)40%,若使轉(zhuǎn)化率提高到80%,在同樣操作條件下，則反應(yīng)器體積應(yīng)增加一倍。（X ）49多級全混釜串聯(lián)

31、，串聯(lián)釜數(shù)增多，返混程度增大，釜數(shù)接近無窮多，返混程度接近全混流。（X）50.氣固催化反應(yīng)的本征速率方程是指排除了吸附和脫附阻力后的速率方程。（X ）51殳計固定床反應(yīng)器應(yīng)采用排除了內(nèi)、外擴(kuò)散阻力后的反應(yīng)速率方程式。（X）三、填空題2|要使固定床反應(yīng)器所用催化劑量最少,對簡單不可逆反應(yīng),應(yīng)盡可能在高溫度下操作；對可逆放熱反應(yīng)，應(yīng)盡可能在 最佳 溫度下操作;對可逆吸熱反應(yīng)， 應(yīng)盡可能在高溫溫度下操作。3 .間歌釜反應(yīng)器中進(jìn)行如下反跖工一2(1) f=kiCj、一 S -3土式一在C啦和反應(yīng)時間保持不變下，降低反應(yīng)溫度，釜液中5cs增大，表明活化能E1與E2的相對大小為-在溫度和反應(yīng)時間保持不變下

32、,增高反應(yīng)物濃度，釜液中心心憎大，表明反應(yīng)級數(shù)al、二的相時大小為工A. al>a2 B. al<a2 C.活化能 EHE? D.活化能 EbE22 n g n(1) C (2) A41某二級不可逆氣固催化反應(yīng)，本征反應(yīng)活化能為80kj/mol ,當(dāng)過程為內(nèi)擴(kuò)散控制時，表觀反應(yīng)級數(shù)為1.5 ,表觀反應(yīng)活化能為40 kj/mol /(-R a)對刀的曲線上存在極小值的情況是可逆放熱反應(yīng)和 自催化反應(yīng)的特征。已知一實際流動反應(yīng)器，Pe=20,該反應(yīng)器若用多級混合模型描述，則模型參 數(shù) N= 10.53。6某不可逆反應(yīng)，反應(yīng)活化能為9.63X 104J/mol,問反應(yīng)溫度是550c時的反

33、應(yīng)速率比反應(yīng)溫度是400 c時的反應(yīng)速率快23 倍。(r550/r400=k550/k400=Aexp(-E/RT 550)/Aexp(-E/RT 400)=expE/R(1/T4 00-1/T550)=23(倍)2. 一不可逆反應(yīng)，當(dāng)反應(yīng)溫度從 150c升高到200c時，反應(yīng)速率增加一倍，則該反應(yīng)的活化能為 23.06kJ/mol。3. 一不可逆反應(yīng)，當(dāng)反應(yīng)溫度從25c升高到35c時，反應(yīng)速率增加一倍，則該反應(yīng)的活化能為 52894 J/ mol 。4.液相復(fù)合反應(yīng)ki8.314E()R T1 T2()298 308ln2ln2E 52894J / molA k1 P,均為基元反應(yīng)。在單一連

34、續(xù)釜中等溫反應(yīng), k9A 2 Q已知該溫度下,ki 3k2,問當(dāng)最終轉(zhuǎn)化率為 80%時，目的產(chǎn)物P的瞬時選擇性為：0.75 ，總詵擇性為： 0.75。（若ki=7k2,則.P的瞬時選擇性為0.875,總選擇性為0.875）5 .對一閉式反應(yīng)器，已測知 Pe（Peclet準(zhǔn)數(shù)）為10,若該反應(yīng)器用多級串聯(lián)模型來描述，則 模型參數(shù)N為 5.56 。6 .等溫下進(jìn)行一級不可逆反應(yīng)，為達(dá)到xa的轉(zhuǎn)化率，采用單個 CSTR的體積與PFR的體積之比為 進(jìn)行兩級不可逆反應(yīng)，兩者體積之比為 7 .液相反應(yīng)：（主）勺"瓦改6冷,（副）外、品吸。皓2從有利于產(chǎn)品分布的觀點，將下列接觸方式按優(yōu)劣順序排列為

35、2 4 3 1若k1 = k2, CA0=CB0 ,寫出計算瞬時選擇率3的公式：1/（1+C A0.4 ）。8 .從反應(yīng)器停留時間分布測定中，求得無因次方差2 0.98,反應(yīng)器可視為全混流反應(yīng)僵，又若求得無因次方差2 0.02，則反應(yīng)器可視為活塞流反應(yīng)器。9 .在CSTR中，物料平均停留時間為 1h,停留時間大于10h的物料粒子占全部物料粒子的 0.0045%。10 .在流化床中進(jìn)行固相加工反應(yīng)，固體顆粒在反應(yīng)器中流動狀態(tài)可看成CSTR,固體顆粒平均停留時間為1min,停留時間小于1min的固體顆粒占流出的全部顆粒的63.2%。11 .在PFR中，停留時間大于平均停留時間的流體粒子占全部粒子的

36、 0%，在CSTR中，停留時間大于平均停留時間的流體粒子占全部粒子的36.8%。12 .收氣相反應(yīng) A+3B - R,則膨脹因子 a為-3。13 .采用無梯度反應(yīng)器進(jìn)行氣固催化反應(yīng)本征動力學(xué)測定時，足夠高的轉(zhuǎn)速，可使外擴(kuò)散消除；足夠小的粒子，可使 內(nèi)擴(kuò)散 消除。14 .反應(yīng)物A的水溶液在等溫 PFR中進(jìn)行兩級反應(yīng)，出口轉(zhuǎn)化率為0.5,若反應(yīng)體積增加到 4 倍，則出口轉(zhuǎn)化率為0.8。16 .在PFR中進(jìn)行等溫二級反應(yīng)，出口轉(zhuǎn)化率為 0.8,若采用與PFR體積相同的CSTR進(jìn) 行該反應(yīng)，進(jìn)料流量Qo保持不變，為達(dá)到相同的轉(zhuǎn)化率 0.8,可采用的辦法是使 Cao增大 5 倍。17 .在多釜串聯(lián)中，可

37、逆放熱反應(yīng)的最佳溫度序列為隨反應(yīng)釜數(shù)增加而降低,隨轉(zhuǎn)化率增加而降低。18 .等溫下進(jìn)行一級不可逆反應(yīng)，為達(dá)到同樣的轉(zhuǎn)化率XA,采用單個CSTR的體積與PFR的體積之比為 ,相同的進(jìn)行該反應(yīng)，進(jìn)行二級不可逆反應(yīng)，兩者的體 積之比為。19 .在一全混流反應(yīng)器中進(jìn)行一級不可逆連串反應(yīng)A k1P k2 Q , P為目的產(chǎn)物，已知k11.0h 1 ,k20.1h 1 ,原料中不含 P和Qo問最佳空時為3.16h; P的最大收率為 0.577;最大收率下所對應(yīng)的 A 的轉(zhuǎn)化率為0.76。20 .在一活塞流反應(yīng)器中進(jìn)行一級不可逆連串反應(yīng)Ak1Pk2Q , P為目的產(chǎn)物，2.56h已知k11.0h 1 ,k2

38、0.1h 1 ,原料中不含P和Qo問最佳空時為的最大收率為0.774;最大收率下所對應(yīng)的A的轉(zhuǎn)化率為0.774k一人A 2B 1 P Q21 一復(fù)合反應(yīng)Lkc2B P 2 RrQ若rkCACBk2cB CP則目的產(chǎn)物P的瞬時選擇性 Sp為KCaCbk2CBCPk1 CAC B22 .在氣固催化反應(yīng)中， 丹克勒（Damkoler）準(zhǔn)數(shù)Da的物理意義為 , n級不可逆反應(yīng)的 Da = 。23 .某不可逆氣固催化反應(yīng)，本征反應(yīng)活化能為105J/ mol,當(dāng)過程為內(nèi)擴(kuò)散控制時，表觀活化能為。24 .均相CSTR反應(yīng)器中，放熱 S形曲線與移熱直線一般有3個交點，高溫區(qū)交點的特征是一,中溫區(qū)交點的特征是

39、，低溫區(qū)交點的特征是 _25 .在xaT圖上畫出三段絕熱式固定床操作示意圖：一、二段段間采用原料氣冷激，二、三段段間采用間接冷卻。（畫出平衡曲線、最佳溫度曲線、各段操作線、段間冷激或冷卻線）。A 2B k1 Prpk1CA.5cB.526 .某液相復(fù)合反應(yīng)卜 ，若15 052A B k2 Qqk2CA CB為使目的產(chǎn)物P的選擇性高，應(yīng)選擇：若采用間歇反應(yīng)釜，其加料方式為 B 一次性加入，A連續(xù)滴55；若采用管式反應(yīng)器，其進(jìn)料方式為B從反應(yīng)器進(jìn)口處加入，A沿管長多處加入一2A Bk1PrpkiCAc0.527 .液相復(fù)合反應(yīng)k ,若05 2A 2Bk2 QrQk2CA Cb為使目的產(chǎn)物P的選擇性

40、高，應(yīng)選擇：(1)若采用間歇反應(yīng)釜，其加料方式為A 一次性加入，B連續(xù)滴加 ;(2)若采用管式反應(yīng)器，其進(jìn)料方式為A從反應(yīng)器進(jìn)口處加入，B沿管長多處加入;(3)若Ei>E2,則反應(yīng)溫度應(yīng)采用 高溫。28 . 一氣固催化反應(yīng) A B2 R ,若反應(yīng)機理為：B2 2 2BA B R (此步為速率控制步驟)R R則本征反應(yīng)速率方程為:ksPA、. KbPb(1 KbPb KrPr). 一氣固催化反應(yīng) A B R,若本征反應(yīng)速率方程為：KsKaKbPaPbr (1 KaPa KrPr)(1KbPb)則該反應(yīng)可能的反應(yīng)機理為 29 .化學(xué)反應(yīng)速率可分為溫度效應(yīng)和濃度效應(yīng)，對簡單反應(yīng)而言，溫度對反應(yīng)

41、速率的影響程度取決于 ;對復(fù)合反應(yīng)而言，選擇性對溫度的敏感程度取決30 .在間歇攪拌釜中，進(jìn)行一可逆放熱反應(yīng)時，其最佳反應(yīng)溫度的序列 是。31 .在管式反應(yīng)器中，進(jìn)行一可逆放熱反應(yīng)時，其最佳反應(yīng)溫度的序列32 .在BR中等溫進(jìn)行一級不可逆反應(yīng)，當(dāng)轉(zhuǎn)化率達(dá)95%時，反應(yīng)時間為2h;若反應(yīng)在PFR或CSTR中等溫進(jìn)行，溫度同 BR,空時均為2h,則轉(zhuǎn)化率分別為：PFR: CSTR: 33 .三個平推流反應(yīng)器串聯(lián)，進(jìn)行一液相均相反應(yīng)，其流程如下圖所示。FaoFaiFA2Fa3若反應(yīng)速率（-Ra尸kCA2,則V2的計算式為: J若xA1-XA0= XA2-XA1= XA3-XA2,則三個反應(yīng)器體積大小

42、之間的關(guān)系為：Vl<V2< V334.兩臺平推流和一臺全混流反應(yīng)器串聯(lián)，進(jìn)行一液相均相反應(yīng)，其流程如下圖所示。FaiFaoFa3FA2A B35.已知復(fù)合反應(yīng)A Bk1k1從有利于提高P的選擇性出發(fā),P （主反應(yīng)），rP k1cACB.3Q （副反應(yīng)），rQ kiCA.5cB.8將下列操作方式按優(yōu)劣順序排列：(b) >(d)>(a)>(c)A-H.pfrBB Ppfr A J t 十一(c)A Ppfr -B,t(b)AB(d)36.下列四種組合反應(yīng)器中，單個反應(yīng)器體積均相等，處理量也相同。（如下圖所示）(a)CSTR00CSTR(b)CSTRCSTR若反應(yīng)速率（

43、-Ra尸kCA2,則V2的計算式為:(c)(1)試比較返混程度大小次序為(b)>(c)=(d)>(a)(2)當(dāng)進(jìn)行二級反應(yīng)時，各組合反應(yīng)器最終轉(zhuǎn)化率高低次序為:37.對一閉式反應(yīng)器進(jìn)行停留時間分布實驗測定，在 圖所示。由于該圖放置已久，縱坐標(biāo)模糊不清。試根據(jù)(1)(2)(3)(4)E(t) = F(t) = V =-1/200(t-20)-t2/400+0.1t2 m3多級串聯(lián)模型參數(shù)N=2(d) ,(a) >(c)>(d)>(b)Q=300L/min下，得到Et關(guān)系如下E函數(shù)性質(zhì)確定并計算：38.下列幾種組合反應(yīng)器，經(jīng)脈沖示蹤測其停留時間分布，若用多釜串聯(lián)模型描

44、述，試寫出 N值或N值范圍。(a)(b)(c)(d)非理想流動反應(yīng)器,2介于2值越大，停留時間分布? a? bO40 . CSTR定常態(tài)熱穩(wěn)定性的必要條件為:41 .在固定床反應(yīng)器中，進(jìn)行二級不可逆氣固催化反應(yīng)，試比下列情況下催化劑有效系數(shù)刀值的大小(a處靠近反應(yīng)器的進(jìn)口， b處靠近反應(yīng)器的出口)(1)等溫操作，dP不變：_ba(2)吸熱反應(yīng)，絕熱操作：b b>刀a在固定床反應(yīng)器中，進(jìn)行二級不可逆氣固催化反應(yīng)，試比下列情況下催化劑有效系數(shù)Y值的大小(a、c處靠近反應(yīng)器的進(jìn)口，b處靠近反應(yīng)器的出口)(1)等溫操作，dp不變：刀,> 刀b>Fa(2)吸熱反應(yīng)，絕熱操作：YC>

45、; n b> ”(3) dp 由 3mm 改為 5mm、7mm,則打 a3、 為a點位置，且假定溫度相等)。Y a5、Y a7的大小次序為：了 a3>儲a5>)a7 (均A42.在一臺PFR中進(jìn)行一平行反應(yīng)Ak1k2p ，,P為目的廣物，E1<E2,兩反應(yīng)均為一級吸Q熱反應(yīng)。試比較在下列操作條件下，反應(yīng)器中各點的瞬時選擇性的大小。(1 ) 等溫操作： Sg=Sp=Sc _(2)絕熱操作：Sa<Sb<Sc ? a ? b c? 43 .要使固定床反應(yīng)器所用催化劑量最少， 對簡單不可逆反應(yīng)，應(yīng)盡可能在 溫度下操作；對可逆放熱反應(yīng)，應(yīng)盡可能在 溫度下操作；對可逆吸

46、熱反應(yīng)， 應(yīng)盡可 能在 溫度下操作。44 . 一級不可逆氣固催化反應(yīng) A P ,在不同條件下操作，粒內(nèi)外反應(yīng)物A濃度變化情況如下圖所示:45.可逆放熱反應(yīng)P,在四段a)試判別圖中四種情況的宏觀動力學(xué)類別本征動力學(xué)控制內(nèi)擴(kuò)散控制 內(nèi)外擴(kuò)散和本征動力學(xué)同時控制外擴(kuò)散控制b)四種情況下的內(nèi)擴(kuò)散有效因子值的大小次序為:(1)進(jìn)出口溫差大小T1T 2T 3T 4(2)催化劑用量多少W1<W2<W3<W4(3)若整個床層以T4等溫操作，則催化劑總裝 填量比原來 (增多減少)(假定各段絕 熱溫升相同)46.右圖為可逆放熱反應(yīng)的Txa圖。圖中ABC為平衡曲線，DEF為最佳溫度曲線。 試回答以

47、下問題：解速率是一500- 是(1) A、B兩點反應(yīng)速率誰大：相同(2) B、E、F三點速率大小次序： F>E>B(3) D、G、H三點速率大小次序：H>G>D(4) 圖上哪一點反應(yīng)速率最大：F47 .畫出活塞流反應(yīng)器、全混流反應(yīng)器、活塞流和 全混流反應(yīng)器串聯(lián)、全混流和活塞流反應(yīng)器串聯(lián)的 停留時間分布函數(shù)與分布密度函數(shù)。48 .乙烷進(jìn)行熱裂解，其活化能為314025J/mo1。速率的 倍。49 . A和B按下式反應(yīng)，其速率式為：2A - RrR=kCA2, R的瞬間收率為。A+B-S rS=k2CACB若R為目的產(chǎn)物，則配料時 A和B的濃度應(yīng);若Ei>E2,則反應(yīng)

48、溫度應(yīng)一50 .在Q=100 l/min下對三只反應(yīng)器分別進(jìn)行示蹤實驗，測得數(shù)據(jù)如下：反應(yīng)器ABC反應(yīng)體積(l) 1000200030002t50100150(1)三只反應(yīng)器返混程度大小順序為 (2)若在上述反應(yīng)器中均等溫進(jìn)行一級不可逆反應(yīng)，k=12min -1,則各只反應(yīng)器的轉(zhuǎn)化率分別為 Xa =X B=XC =51,已知一閉式反應(yīng)器的0.05,該反應(yīng)器若用多級全混釜模型來描述，則模型參數(shù)uL rN =o52 .在進(jìn)行示蹤實驗時，示蹤劑的選擇應(yīng)滿足以下條件:也就是說在反應(yīng)器出口的反53 .停留時間分布實驗測定的準(zhǔn)確性可用以下 應(yīng)物料中存在明顯的 。55 .氣固催化平行反應(yīng)，若主、付反應(yīng)均為一

49、級不可逆反應(yīng)，且粒子等溫，則內(nèi)擴(kuò)散不影響其選擇性，在粒內(nèi)任意位置，反應(yīng)速率之比均為 。56 .對于熱效應(yīng)不大，反應(yīng)溫度的允許變化范圍又比較寬的情況，用 反應(yīng)器最為方便。一，1針對2NO2 -O2 N2O5反應(yīng)，NO2、O2洎耗速率與N2O5生成速率的57 .22 22222關(guān)系為： O58 .以Ink1/T作圖，為一直線，有時在高溫區(qū)發(fā)生轉(zhuǎn)折或彎曲，其原因可能是：一、,一,1000059 .反應(yīng)速率常數(shù) k與溫度的關(guān)系為Igk 10.2 ,則反應(yīng)活化能為:60 .某反應(yīng)在500K時的反應(yīng)速率常數(shù) k是400K時的1000倍，則600K時的反應(yīng)速率常數(shù) 是400K時的 倍。61 .氣體分子在固體

50、催化劑微孔中擴(kuò)散的主要形式有 ,當(dāng)時，De Dab，當(dāng) 時，De Dk。62 .當(dāng)分子擴(kuò)散的平均自由程遠(yuǎn)大于催化劑微孔直徑時，分子在微孔中的擴(kuò)散為 擴(kuò)散，其擴(kuò)散系數(shù)與壓力的關(guān)系為 ,與溫度的關(guān)系為。63 .下列反應(yīng)分別在 CSTR中進(jìn)行，在動力學(xué)方程、進(jìn)料量、最終轉(zhuǎn)化率等均確定的情況下， 試選擇合適的操作溫度：a. A? B, HA 0 （最優(yōu)溫度、最高允許溫度、較低溫度）b. A B RS, H a 0 （最優(yōu)溫度、最高允許溫度、較低溫度）64 .已知在某一體積為 200L的反應(yīng)器進(jìn)行停留時間分布測定，在流量為10L/min ,條件下測得停留時間分布函數(shù)的方差： = 100min2,若用多級

51、混合模型描述，則模型參數(shù)N=65 .某一氣固催化復(fù)合反應(yīng)為平行反應(yīng)，其本征速率分別為:A 臉 B（主）rp=kv1CA2A * S（副）rs=kv2CA為提高反應(yīng)選擇性應(yīng)選擇（大顆粒、細(xì)顆粒），（大孔徑、小孔徑）的催化劑。70%, B的轉(zhuǎn)化率=床內(nèi)催化劑有內(nèi)擴(kuò)散阻力，此各段進(jìn)出口轉(zhuǎn)化率與溫度符合66 .均相反應(yīng) A+B - P+ S, Cb0=2Ca0,已知A的轉(zhuǎn)化率為67 .固定床內(nèi)進(jìn)行一級不可逆氣固催化放熱反應(yīng)，絕熱操作,時床層進(jìn)口和出口的 Y值相對大小應(yīng)是 。68 .某兩段間接換熱式氣固相催化反應(yīng)器進(jìn)行可逆放熱反應(yīng)， 最佳分配原則，操作線見下圖。（填>,<或=）M點反應(yīng)速率

52、>N點反應(yīng)速率B點反應(yīng)速率 =C點反應(yīng)速率C點反應(yīng)速率 <P點反應(yīng)速率M點反應(yīng)速率 >D點反應(yīng)速率769.某氣固催化反應(yīng) A+B-R+ S,已知A, B, R, S均吸附于同一類活性中心點，表面反 應(yīng)為控制步驟1)試按L-H機理推導(dǎo)該反應(yīng)的機理方程2)若反應(yīng)過程中B過量，A, B吸附很弱，A的轉(zhuǎn)化率很低時，此時表現(xiàn)為幾級反應(yīng)。70 .氣固催化平行反應(yīng)，若主、付反應(yīng)均為一級不可逆反應(yīng)，且粒子等溫，則內(nèi)擴(kuò)散不影響其選擇性，在粒內(nèi)任意位置，反應(yīng)速率之比均為 。71 .對于熱效應(yīng)不大，反應(yīng)溫度的允許變化范圍又比較寬的情況，用 反應(yīng)器最為 方便。72 .固定床內(nèi)等溫進(jìn)行一級不可逆放熱反

53、應(yīng)，床內(nèi)催化劑有內(nèi)擴(kuò)散阻力，此時床層進(jìn)口和出口處催化劑有效系數(shù)刀值相對大小應(yīng)是73 .要得到最大的目的產(chǎn)物 B,對反應(yīng)：門=小源:泅時姆加如bR + B-8 n 二/歹的町刖電與試選取最佳的操作方式：。74 .減少催化劑顆粒內(nèi)擴(kuò)散影響的主要措施有減小催化劑顆?；蛘咛岣叻磻?yīng)物濃度 c76 .應(yīng)用雙膜理論，對下列情況分別繪出氣相及液相中反應(yīng)物濃度分布示意圖。(1) 苯與氯氣反應(yīng)， JM1,1(2) 純氨氣與硫酸水溶液反應(yīng)，硫酸濃度等于臨界濃度。78.在半彳仝為R的球形催化劑上，等溫進(jìn)行氣相反應(yīng)A B。試以反應(yīng)物 A的濃度CA為縱座標(biāo)，徑向距離r為橫座標(biāo)，針對下列三種情況分別繪出反應(yīng)物A的濃度分布示

54、意圖。化學(xué)動力學(xué)控制P187 6-1類似(2)外擴(kuò)散控制(3)內(nèi)、外擴(kuò)散的影響均不能忽略圖中要示出Cag, Cas及Cac的相對位置，它們分別為氣相主體、催化劑外表面、催化劑顆粒中心處A的濃度，CAe是A的平衡濃度。解：以反應(yīng)物A的濃度為縱座標(biāo)1 R R，»0 R。 K RI b(1)化學(xué)動力學(xué)控制(2)外擴(kuò)散控制內(nèi)外擴(kuò)散均不能忽咯四、問答題L均相CSTR反應(yīng)器巾，放熱S形曲線與移熱直線一般有3個交點，高溫區(qū)交點、巾溫區(qū)交點、 低溫區(qū)交點的特征分別是什么？工業(yè)上一般選擇什么區(qū)交點為操作點？為什么？ 解：高溫區(qū)交點：熱穩(wěn)定點反應(yīng)溫度高，反應(yīng)速度尚能達(dá)到的轉(zhuǎn)化率高中溫區(qū)交點熱不穩(wěn)定點低溫區(qū)交點，熱穩(wěn)定點，反應(yīng)溫度低，反應(yīng)速度慢，能達(dá)到的轉(zhuǎn)化率低工業(yè)上一般選擇高溫區(qū)交點為操作點，因為反應(yīng)泥度高，反應(yīng)速度快，能達(dá)到的轉(zhuǎn)化率高2.為什么說時干反應(yīng)級數(shù)大二零的反應(yīng)，反應(yīng)溫度JS高消除內(nèi)擴(kuò)散影響所需的粒度越??？反 應(yīng)物掖度越嬴相除內(nèi)擴(kuò)散影響所需的泡蒯小?解:觸工,丫 2明tT->.Tt什一ygL為了使必紈使工4T同理時為了使廠，必須使L L>c赭->歹11.在固定床反應(yīng)器中，分別進(jìn)行一級和二級不可逆