余熱發(fā)電系統(tǒng)故障履歷表

1、余熱發(fā)電系統(tǒng)主要工藝故障履歷表序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理結(jié)果備注12000年9月系統(tǒng)在停機(jī)檢修中現(xiàn)場(chǎng)ICS-2000站出現(xiàn)報(bào)警指示，顯示MPU6攵障。經(jīng)我廠技術(shù)人員認(rèn)真分析判斷，并將故障現(xiàn)象和有關(guān)資料送日方專(zhuān)家確認(rèn)后，判斷為MPU板損壞。2001年12月邀請(qǐng)F(tuán)VJI公司技術(shù)人貝來(lái)J現(xiàn)場(chǎng)更換處理了MPU故障消失。21999年4月水泥系統(tǒng)冷卻機(jī)經(jīng)過(guò)改造后不久，發(fā)現(xiàn)AQC?出力下挫，改造前AQCT平均蒸汽量大約1617t/h,而改造后AQCT平均蒸汽SSU1011t/h。發(fā)電機(jī)輸出功率由原來(lái)的66006800kW下降到5000kW左右。變化前變化后廢氣差壓0.6-0.70.3-0.4(

2、KP)風(fēng)量240150(x103m3/h)風(fēng)溫(C)370350根據(jù)上述參數(shù)變化，起初誤判斷是冷卻機(jī)改造后系統(tǒng)用風(fēng)量減少所致。為了提高發(fā)電量，起用AQC爐循環(huán)風(fēng)機(jī)提高廢氣溫度，但效果仍不明顯。這時(shí)進(jìn)行進(jìn)一步的分析，懷疑到AQC爐可能存在嚴(yán)重漏風(fēng)點(diǎn)，將AQC爐旁路擋板廢氣管道割開(kāi)，探明是AQCT391擋板閥葉脫落了一塊。AQC爐391旁路擋板的閥板固定銷(xiāo)斷裂所致(銷(xiāo)子可能未經(jīng)耐高溫調(diào)質(zhì)處理)，系統(tǒng)停機(jī)將其做了認(rèn)真處理后，AQCT運(yùn)彳正常。故障出現(xiàn)處理后，為了提高故障發(fā)現(xiàn)的及時(shí)性，將AQC、PH爐入口、旁路擋板處均裝設(shè)了觀察門(mén)。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理結(jié)果備注32001年3月、9月

3、中控操作人員反映AQC爐蒸發(fā)量下降。從日?qǐng)?bào)上的參數(shù)變化反映AQCP汽包補(bǔ)給水量大于過(guò)熱蒸汽量?，F(xiàn)場(chǎng)巡檢人員在巡檢時(shí)發(fā)現(xiàn)爐內(nèi)有異常聲音。隨后將AQCT退出運(yùn)行，發(fā)電機(jī)組在PH爐單爐運(yùn)行下發(fā)電。三月份進(jìn)入AQCT內(nèi)發(fā)現(xiàn)過(guò)熱器管道三根已穿破，并影響周?chē)母艿啦煌绦虻厥軗p壞。AQCT過(guò)熱器管道經(jīng)處理后，在下一個(gè)運(yùn)轉(zhuǎn)周期內(nèi)，九月份又出現(xiàn)一根過(guò)熱器管穿破，周?chē)墓艿酪彩艿揭欢ǖ膿p壞。經(jīng)過(guò)日方專(zhuān)家的判斷分析及我們針對(duì)故障發(fā)生的現(xiàn)場(chǎng)狀況觀察分析，兩次故障是均出現(xiàn)在止對(duì)AQCP廢氣入口處，發(fā)現(xiàn)爐入口廢氣的導(dǎo)流板布置存在問(wèn)題，中間一塊未能改變廢氣流向，致使廢氣正對(duì)著局部過(guò)熱器管道進(jìn)行沖刷，造成管道受強(qiáng)力磨損后

4、而穿管，是故障的根本原因。)不彳斗壬1彳建AQ明受損的12艮過(guò)熱器的管道進(jìn)亍封堵，退出運(yùn)行。建AQCP入口廢氣手流板進(jìn)行了處里，良好地改變廢T流向，將廢氣對(duì)手道的磨損降到最氐限度，目前AQC戶運(yùn)行狀況良好。在國(guó)內(nèi)鍋爐部件生產(chǎn)廠家訂購(gòu)了過(guò)熱器管道備件，適當(dāng)?shù)臅r(shí)候?qū)⑦M(jìn)行更換使用。42000年元月PH爐、AQC爐、閃蒸器上流量變速器、液位變送器、壓力變送器送到中控的位號(hào)失真。由于冬季夜間氣溫較低，造成差壓變送器的取樣管道凍結(jié)，因而出現(xiàn)上述故障。將現(xiàn)場(chǎng)儀表變送器設(shè)置伴熱保溫裝置，以保證變送器的周?chē)h(huán)境溫度大于零度。有農(nóng)從鉞排勺行伴分明年冬故障攵的處理辦法：)爐主蒸汽管道的:管上引入蒸汽進(jìn)，熱保溫，效果

5、十1顯，2001年、2002-季均未出現(xiàn)上述to序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理結(jié)果備注52002年元月省煤器出口水溫省煤器出口水溫報(bào)警，因手動(dòng)打開(kāi)高壓、低在低負(fù)荷，省煤235c高溫報(bào)警。書(shū)升322V,溫度繼續(xù)上升至245C。2#閃蒸器中控顯示滿水位。AQC爐蒸汽流量下降。發(fā)電機(jī)功率卜降到3300kW230泵電流卜降，泵出口壓力升高。322V手動(dòng)調(diào)節(jié)不及時(shí)所致。當(dāng)溫度超過(guò)235c時(shí)，管道內(nèi)出現(xiàn)汽化現(xiàn)象，且各調(diào)節(jié)閥處出現(xiàn)“汽塞”，造成水循環(huán)受阻。2#閃蒸器出現(xiàn)虛假高水位，222V處于關(guān)閉狀態(tài)，無(wú)法進(jìn)行補(bǔ)水。于是閃蒸器、鍋爐補(bǔ)給水中斷，省煤器出口水溫持續(xù)高溫，情況進(jìn)一步惡化，導(dǎo)致系統(tǒng)給水癱

6、瘓，各系統(tǒng)自動(dòng)控制失靈，機(jī)組被迫解列停機(jī)。壓混汽旁路閥211M212V。現(xiàn)場(chǎng)書(shū)開(kāi)AQ跚省煤器出口管道排氣閥進(jìn)行排汽。待系統(tǒng)水位恢復(fù)正常后，系統(tǒng)設(shè)備才逐步投入運(yùn)行。器出口水溫降低時(shí)，可提前甩兩閃蒸器，以保證2號(hào)閃蒸器水位相對(duì)穩(wěn)定。62000年P(guān)H爐入口管道變形。PH爐振打裝置振打錘、振打桿均不同程度的機(jī)械卡死。由于PH爐入口管道受力分析設(shè)計(jì)不近合理，導(dǎo)致管道變形。造成PH爐的整體框架受力發(fā)生變化，因而帶來(lái)振打裝置不能正常工作。PH爐入口管道受力分析，采取了一定的補(bǔ)救措施，阻止管道變形進(jìn)一步發(fā)展。PH爐振打裝置進(jìn)行技術(shù)改造，根據(jù)實(shí)際運(yùn)行情況，只對(duì)410A進(jìn)行改造序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障

7、處理結(jié)果備注72000年10月2001年1月1、凝汽器真空度間歇性變化，當(dāng)201V書(shū)一定開(kāi)度，真空上升，當(dāng)201V關(guān)閉后真空則下降。2、隨直空度的變化，101V開(kāi)度變化較大，因此發(fā)電功率波動(dòng)較大。1、根據(jù)真空變化的特點(diǎn)，起初以為201V密封不嚴(yán)漏入空氣，故中控將201V手動(dòng)保持一定開(kāi)度，真空波動(dòng)趨勢(shì)變緩。2、2001年1月停機(jī)檢修時(shí)，發(fā)現(xiàn)201V后變徑管焊縫處脫焊，由此查明引起真空變化的原因?yàn)楹缚p處漏入空氣，當(dāng)201V打開(kāi)后，高壓蒸汽流過(guò)，阻止了空氣的進(jìn)入，故真空較高，反之空氣很容易被吸入，真空就較低對(duì)焊縫進(jìn)行了焊接，開(kāi)機(jī)后系統(tǒng)運(yùn)行正常。82001年12月1、中控主蒸汽壓力顯不值與505調(diào)速而

8、小值不致，PT101小于PT102,鍋爐壓力較高，發(fā)電滿負(fù)荷，因PT101示值小于201V壓力設(shè)定值，故201V不動(dòng)作，中控手動(dòng)打升201V泄壓。2、PT101大于PT102示值,則負(fù)荷卜挫，系統(tǒng)波動(dòng)難予控制，12月10日系統(tǒng)被迫解列。1、變送器PT101、PT102檢測(cè)出的信號(hào)偏差或變送器輸出信號(hào)的故障。2、原因可能為主蒸汽含帶有雜質(zhì)，在變送器的毛細(xì)管處造成輕微堵塞，從而出現(xiàn)兩變送器不T情況、1、停機(jī)后對(duì)導(dǎo)壓管及毛細(xì)管進(jìn)行沖洗。2、運(yùn)行中加強(qiáng)鍋爐水質(zhì)管理，提高蒸汽品質(zhì)。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理結(jié)果備注92002年3月31日中控主蒸汽壓力顯不值PICA101與現(xiàn)場(chǎng)調(diào)由于蒸汽水質(zhì)

9、含有大氏鹽類(lèi)物質(zhì)或大品的雜質(zhì)堵塞壓力毛細(xì)現(xiàn)場(chǎng)對(duì)變送器PT101進(jìn)行排污，同時(shí)由開(kāi)加強(qiáng)鍋爐水質(zhì)控制，以免發(fā)生速器盤(pán)上壓力顯示值出現(xiàn)較大偏差，已危急到設(shè)備安全運(yùn)行。管致使變送器產(chǎn)生檢測(cè)信號(hào)出現(xiàn)較大偏差。導(dǎo)壓管排污閥進(jìn)行排污。類(lèi)似事故發(fā)生。102002年4月22日中控壓力變送器真空度從-92.3kPa下降至-83.4kPa發(fā)電機(jī)被迫解列停機(jī)。造成真空變送器出現(xiàn)故障的主要原因是由于蒸汽中含有大量的雜質(zhì)或其它鹽類(lèi)物質(zhì)堵塞毛細(xì)管所致，以及變送器本身也出現(xiàn)偏差。對(duì)壓力變送器導(dǎo)壓管進(jìn)行排污及清洗變送器毛細(xì)管，同時(shí)更換變送器來(lái)保證系統(tǒng)安全運(yùn)行。112002年12月13日1、12月13日發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行例檢，按照發(fā)電

10、系統(tǒng)檢修常規(guī)項(xiàng)目對(duì)AQC鍋爐進(jìn)行受熱面檢查，發(fā)現(xiàn)AQC鍋爐廢氣出口灰斗爐壁有兩處積有大品熟料塊，這在以往檢查時(shí)并未發(fā)現(xiàn)此類(lèi)現(xiàn)象，于是針對(duì)這種情況沿著積熟料大塊從鍋爐底部向上檢查，熟料塊在鍋爐蒸發(fā)器下音B截止，初步判斷蒸發(fā)器有兩處爆管；由于AQC鍋爐入口煙溫長(zhǎng)期較2.高，同時(shí)入口風(fēng)量較大，對(duì)鍋爐受熱面造成嚴(yán)重磨損，尤為迎風(fēng)口受熱面表現(xiàn)突出，現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)迎風(fēng)口受熱面鰭片已磨損去2/3之多，同時(shí)發(fā)現(xiàn)鍋爐鋼結(jié)構(gòu)也已發(fā)生變形，造成鍋爐受熱面各處與爐壁之間縫隙不一，因此.各處通風(fēng)量及通風(fēng)時(shí)速不均，導(dǎo)致受熱面換熱發(fā)生紊亂，靠近爐體側(cè)的蒸發(fā)管由于與爐體之間的間隙不均，造成風(fēng)速突然加劇，對(duì)蒸發(fā)管形成劇烈沖刷；2

11、、由于過(guò)熱器管道發(fā)生爆管，靠近爐體側(cè)的17根過(guò)熱器管已退大品的熟料帶入到鍋爐內(nèi)部直接沖刷受熱面，使鍋爐受熱面磨損加劇。1、采取將蒸發(fā)器與省煤器爆管的兩根管道兩頭封堵，退出運(yùn)行；2、在鍋爐受熱面迎風(fēng)口處輔設(shè)圓形鋼管；3、現(xiàn)操作時(shí)盡量控制開(kāi)啟冷風(fēng)擋板，當(dāng)風(fēng)2、做水壓試驗(yàn)確認(rèn)蒸發(fā)器爆管部位，蒸發(fā)器兩處泄漏均發(fā)生在靠近爐壁的一根蒸發(fā)管，同時(shí)發(fā)現(xiàn)省煤器有一處泄漏，也是靠近爐壁的一根省煤器管。出運(yùn)行，因此不參與系統(tǒng)換熱，故在過(guò)熱器爆管的止F方蒸發(fā)器管道將比其它蒸發(fā)器管道受廢氣沖刷的時(shí)速要快，溫度要高；3、AQC鍋爐長(zhǎng)期處于超負(fù)荷運(yùn)行，由于鍋爐負(fù)荷一般不允許超出設(shè)計(jì)負(fù)荷的1/2，但AQC鍋爐自投入運(yùn)行以來(lái)負(fù)

12、荷遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)的1/2,因此鍋爐內(nèi)部結(jié)構(gòu)發(fā)生巨大變大，如內(nèi)部鹽類(lèi)濃縮增大，電導(dǎo)率升高；鍋爐給水量增高,內(nèi)高含氧吊增大，氧腐蝕力口居I;4、冷風(fēng)擋板設(shè)置的位置也是發(fā)生鍋爐爆管的原因之一，由于冷風(fēng)擋板設(shè)置在沉降室入口處，當(dāng)鍋爐入口風(fēng)溫超過(guò)400c時(shí)冷風(fēng)擋板開(kāi)啟后，導(dǎo)致入口風(fēng)速加快，因此沉降室效果明顯下降。溫超過(guò)設(shè)計(jì)溫度時(shí)開(kāi)啟旁路擋板，同時(shí)利用計(jì)劃?rùn)z修時(shí)將冷風(fēng)擋板移置沉降室出口處。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理結(jié)果備注122003年元月16日1、發(fā)電系統(tǒng)檢修按常規(guī)檢修項(xiàng)目，進(jìn)入AQC鍋爐內(nèi)部檢查發(fā)現(xiàn)最北導(dǎo)流板向南側(cè)傾斜；2、最北側(cè)導(dǎo)流板由于長(zhǎng)期磨損，頂部已被磨捅，同時(shí)發(fā)現(xiàn)北1、由于鍋爐長(zhǎng)期

13、超負(fù)荷運(yùn)行,進(jìn)入鍋爐內(nèi)部風(fēng)量較大及含塵量同時(shí)增大，對(duì)導(dǎo)流板長(zhǎng)期沖刷，造成導(dǎo)流板原焊接部出現(xiàn)脫焊現(xiàn)象；1、將導(dǎo)流板重新復(fù)位后，并進(jìn)行焊接加固；2、為防止受熱面進(jìn)一步受到廢氣沖側(cè)過(guò)熱器鰭片磨損較嚴(yán)重。2、由于導(dǎo)流板脫焊，導(dǎo)致北側(cè)導(dǎo)流板向南側(cè)傾斜，造成導(dǎo)流板之間間隙不均，因此鍋爐用風(fēng)量出現(xiàn)紊亂現(xiàn)象，最北側(cè)導(dǎo)流板與爐體之間間隙增大靠北側(cè)受熱面用風(fēng)量必然增大，因此靠北側(cè)受熱面磨損較嚴(yán)重。刷，在鍋爐受熱面上部輔設(shè)90mmi岡管數(shù)根。132003年元月17日1、PH鍋爐外觀可以清楚看出爐外殼有小面積保溫層表面漆已脫落；2、在巡檢過(guò)程中隱隱約可以聽(tīng)出鍋爐本體有漏風(fēng)之處。由于廢氣管道向下的重心力造成PH鍋爐框架

14、整體變形，導(dǎo)致原鍋爐形狀為矩形現(xiàn)已變成平行四邊形，焊接鋼板之間形成很大地扭矩力，造成鋼板與鋼板之間的焊接口脫焊。將脫焊鋼板重新用葫盧拉至一個(gè)平行線上進(jìn)行重新焊接加固。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理備注142003年元月20日1、正常開(kāi)機(jī)后發(fā)現(xiàn)真空度在同樣冷卻水流量和冷卻水溫度以及發(fā)電量相同的情況下明顯比檢修前低-2kPa;2、發(fā)電機(jī)負(fù)荷在同等蒸汽流量的情況下比檢修前低400kWh3、現(xiàn)場(chǎng)主蒸汽旁路管道方隱隱聽(tīng)到向管道內(nèi)部吸氣的聲音。1、由于減溫減壓器法蘭螺栓有松動(dòng)現(xiàn)象，造成法蘭墊未被充分壓緊，導(dǎo)致法蘭面與墊子之間存在間隙，向凝汽內(nèi)部泄漏空氣，導(dǎo)致真空度卜降；2、由于法蘭熱材質(zhì)為紅紙板

15、停機(jī)后管道內(nèi)有少量積水，法蘭墊長(zhǎng)期浸泡在水為保證系統(tǒng)長(zhǎng)期安全運(yùn)行，當(dāng)系統(tǒng)檢修時(shí)更換金屬墊。中,在開(kāi)機(jī)后受熱法蘭就會(huì)出現(xiàn)松軟現(xiàn)象，此時(shí)法蘭稍微定壓力就會(huì)出現(xiàn)損壞現(xiàn)象。152003年8月16日1、凝汽器真空度卜降，最低降至-80kPa,發(fā)電輸出下降，系統(tǒng)波動(dòng)，現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)主蒸汽旁路管道201V后變徑管接頭焊縫處（原2001年1月焊）半邊脫焊，系統(tǒng)無(wú)法維持正常運(yùn)轉(zhuǎn)，發(fā)電機(jī)于11:22解歹U,隨后甩鍋爐，降壓，停真空泵。1、此次脫焊處為2001年補(bǔ)焊處，分析原因一是上次焊接未進(jìn)行認(rèn)真打磨，未能焊透，造成強(qiáng)度大大降低，同時(shí)產(chǎn)生應(yīng)力集中，另外可能是上次使用焊條與管材不相配。2、本月10日以前，由于201V

16、動(dòng)作滯后，在201V動(dòng)作前后，此處溫度劇烈變化，產(chǎn)生一交變熱應(yīng)力，加快裂紋的發(fā)展速度。停機(jī)后，保全部焊工對(duì)焊縫按要求打磨后重新焊接，開(kāi)機(jī)后系統(tǒng)運(yùn)行正常序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間事故現(xiàn)象原因分析處理防范措施結(jié)果備注162003年11月14日發(fā)電臨停檢修期間對(duì)AQC鍋爐進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)AQC爐蒸發(fā)管靠西側(cè)一根傳熱管出現(xiàn)爆管、東側(cè)原退出運(yùn)行的一根傳熱管堵頭前部出現(xiàn)穿孔。1、原因同上一次蒸發(fā)管爆管相同。2、另外從現(xiàn)場(chǎng)泄漏狀況看，發(fā)生爆管時(shí)間不長(zhǎng)，很可能就在鍋爐甩爐降負(fù)荷期間發(fā)生。原因分析為：(1)此次檢修為臨停檢修，時(shí)間緊迫,AQC爐降溫降壓操作速度過(guò)快，且在鍋爐仍處較高溫度時(shí)就打開(kāi)人孔門(mén)進(jìn)行快速冷卻，使鍋爐受熱

17、面產(chǎn)生較大熱應(yīng)力;(2)爐墻西側(cè)蒸發(fā)管未采取防磨損、沖刷措施，傳熱管已受到一定程度的磨損，管壁變?。?3)從割除的傳熱管看，傳熱管內(nèi)壁已出現(xiàn)水垢，這與鍋爐的定期排污效果不佳有關(guān)，鍋爐的水質(zhì)管理須進(jìn)一步得到加強(qiáng)。1、將AQCP受損的3根蒸發(fā)器管(N1列第1排、N2歹逐2排、N3列第1排)進(jìn)行封堵，退出運(yùn)行；另一處破口處重新封堵處理。2、在蒸發(fā)管爐墻西側(cè)鋪設(shè)300X1000mm勺薄鋼板，起保護(hù)防磨損沖刷作用。3、針對(duì)原因，制J鍋爐升(降)溫升(降)壓操作規(guī)程補(bǔ)充規(guī)定及鍋爐定期排污操作規(guī)程，要求每位操作員都要認(rèn)真領(lǐng)會(huì)，統(tǒng)一操作，規(guī)范操作，杜絕由于操作不當(dāng)對(duì)鍋爐系統(tǒng)所產(chǎn)生的任何不利影晌。此次爆管蒸發(fā)器

18、管共計(jì)3根退出運(yùn)行。另考慮將使用傳熱管專(zhuān)用防磨護(hù)套管來(lái)保護(hù)傳熱管，目前正與國(guó)內(nèi)廠家聯(lián)系。故障發(fā)生時(shí)間原因分析備注序號(hào)事故現(xiàn)象處理防范措施結(jié)果172004年6月28日28日從AQ0日?qǐng)?bào)表參數(shù)發(fā)現(xiàn)，補(bǔ)水量與蒸發(fā)量差值減小，純水消耗量增加,可能AQC已發(fā)生爆管事故，于29日8:00甩爐進(jìn)行檢查確認(rèn)。進(jìn)入鍋爐內(nèi)部發(fā)現(xiàn)有多處蒸發(fā)器、省煤器發(fā)生爆管。停機(jī)檢修。1、原因同上一次蒸發(fā)管爆管相同。2、另外從現(xiàn)場(chǎng)泄漏狀況看，多處發(fā)生爆管：在兩頭防磨板未保護(hù)處，有大面積爆管，說(shuō)明此處煙氣沖刷磨損嚴(yán)重；另在蒸發(fā)管中部與靠東側(cè)爐墻處的爆管，與過(guò)熱器大面積的退出運(yùn)行有很大關(guān)系。此處煙氣溫度高于其它區(qū)域的蒸發(fā)管，熱負(fù)荷較大

19、，熱應(yīng)力增加，氧化腐蝕加居1，導(dǎo)致管壁變薄。1、AQC爐受損的11根傳熱管為(N4,2)、(N44,1)、(N52,1)、(N53,2)、(N55,4)、(N56,3)、(N57,4)、(N58,3)、(N63,2)、(N64,1)、(N66,7)及省煤器管P79,其中(N43,2)(N44,1)兩根傳熱管經(jīng)補(bǔ)焊后可繼續(xù)運(yùn)行，未退出.2、另有11根傳熱管因查找或封堵需要而退出運(yùn)行，分別為：(N55,6;8)、(N56,1;5;7;9)、(N57,2;6;8)、(N58,7;9)此次爆管共計(jì)22根退出運(yùn)行(兩根重新恢復(fù))。為避免類(lèi)似于此次的大范圍爆管，將決定對(duì)AQC爐進(jìn)行大修，更換過(guò)熱器傳熱管。

20、同時(shí)實(shí)施沉降室多級(jí)隔板技改方案及鍋爐上煙罩處的均布板技改方案，以提高沉降室收塵效率和改變鍋爐入口流場(chǎng)分布，使煙氣走向趨于均勻，減輕對(duì)傳熱管的沖刷影響。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理備注182004年8月26日1、早班TSP盤(pán)調(diào)速油壓表指示值由正常時(shí)的0.98MPa緩慢下降到0.90MPa以下，切換125過(guò)濾器及更換新過(guò)濾器效果不明顯，油壓最低降至0.65MPa左右,夜班在對(duì)檢測(cè)管線進(jìn)行排污后油壓基本恢復(fù)正常；2、油壓卜降期間，汽輪發(fā)電機(jī)運(yùn)行正常，中控出現(xiàn)“調(diào)速油壓低”報(bào)警指示。1、由于油質(zhì)下降，加之各油壓檢測(cè)管線長(zhǎng)期不流通，積累污垢造成檢測(cè)管線存在堵塞現(xiàn)象，使檢測(cè)壓力失真。1、對(duì)于調(diào)

21、速油壓，因具不參與聯(lián)鎖控制，當(dāng)檢測(cè)管線有堵塞現(xiàn)象時(shí)，可以進(jìn)行在線排污，其余檢測(cè)管線排污參見(jiàn)操作說(shuō)明。2、每周一將油凈化器運(yùn)行24小時(shí)，以提高油質(zhì)。制定了檢測(cè)管線排污操作說(shuō)明，并對(duì)全體職員進(jìn)行了培訓(xùn)。192004年12月25日1、夜班起101V調(diào)節(jié)閥隨主汽壓力下降而頻繁波動(dòng)，且幅度較大，早班將101V各運(yùn)動(dòng)部件更換耐熱膨潤(rùn)土后未見(jiàn)好轉(zhuǎn)。由于前壓降低，發(fā)電機(jī)負(fù)荷急劇下降至600kW/左右，14:28現(xiàn)場(chǎng)緊急解列。檢查PT102變送器，發(fā)現(xiàn)毛細(xì)管內(nèi)部全部堵塞，因未及時(shí)清通，暫用冷凝水泵出口壓力毛細(xì)管代替后并網(wǎng)運(yùn)行1、各蒸汽壓力、流量等交送器毛細(xì)管長(zhǎng)期運(yùn)行中，管內(nèi)蒸汽相對(duì)靜止，由于蒸汽中含有鹽垢長(zhǎng)期積

22、累，導(dǎo)致內(nèi)部積垢堵塞。停機(jī)后，應(yīng)定期對(duì)PT101、PT102毛細(xì)管進(jìn)行檢查，日常運(yùn)行中應(yīng)按照排污操作規(guī)程進(jìn)行排污操作。對(duì)PT101、PT102排污操作規(guī)程進(jìn)行了補(bǔ)充和完善。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理備注202005年1月12日1、在檢修結(jié)束后的汽輪機(jī)升速過(guò)程中，當(dāng)汽機(jī)轉(zhuǎn)速升至1450rpm,輔助油泵自動(dòng)停止后，出現(xiàn)汽輪機(jī)控制、調(diào)速油壓異常偏高（約1.3MPa）,油系統(tǒng)管道及設(shè)備強(qiáng)烈振動(dòng)；2、切換124油過(guò)濾器，調(diào)節(jié)172V、173V及174V等油壓仍然未見(jiàn)明顯下降；3、緩慢由升控制油管線排污閥1713V適當(dāng)開(kāi)度，各油壓漸趨于正常。1、綜合分析，造成油壓異常偏高的最有可能原因就是1

23、71V控制油壓調(diào)節(jié)閥已失控（不起作用）。從閥動(dòng)作原理來(lái)看，因該閥是將反饋油壓送入膜片底部，通過(guò)與上部彈簧力的比較產(chǎn)生的壓差，使膜片產(chǎn)生位移來(lái)調(diào)節(jié)閥的開(kāi)度，從而調(diào)節(jié)進(jìn)入油箱的油量來(lái)穩(wěn)定油壓在控制范圍內(nèi)。正常情況下，上部彈簧腔室不應(yīng)有油，而實(shí)際情況為上部彈簧腔室充滿了油弁不斷外泄，說(shuō)明內(nèi)部膜片或密封填料已有損壞，上下壓差為零，導(dǎo)致該閥無(wú)法起到壓力調(diào)節(jié)作用。1、124油過(guò)濾器底部排污閥打開(kāi)，1713V打開(kāi)適當(dāng)開(kāi)度，保持各油壓在正常值。2、運(yùn)行中加強(qiáng)監(jiān)控，各油壓變化較大時(shí)適當(dāng)調(diào)節(jié)1713V開(kāi)度。因171V無(wú)庫(kù)存?zhèn)浼焉陥?bào)備件訂購(gòu)計(jì)劃，待備件到貨后利用檢修機(jī)會(huì)進(jìn)行更換。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析

24、故障處理備注212005年4月22日1、22日臨停檢修結(jié)束后出現(xiàn)系統(tǒng)耗水量非正常減少狀況，同時(shí)鍋爐爐水電導(dǎo)率持續(xù)上升，經(jīng)排污仍無(wú)效。判斷為凝汽器冷卻銅管發(fā)生泄漏。222005年4月21日針對(duì)171V控制油壓調(diào)節(jié)閥失效及打開(kāi)1713V排污控制油壓的暫行辦法，工段制作一活塞代用件，使用效果良好，有效解決系統(tǒng)的不穩(wěn)定運(yùn)行潛在隱患。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象造成凝汽器冷卻管發(fā)生泄漏的主要原因：1、主要為冷卻水水質(zhì)不良，長(zhǎng)期腐蝕磨損所致；2、冷卻水中使用的殺菌火藻藥品二氧化氯為弱酸性，可能對(duì)冷卻管有一定的腐蝕作用。1、29日停機(jī)檢修，檢查發(fā)現(xiàn)進(jìn)水側(cè)共6根銅管發(fā)生泄漏，部分銅管均存在不同程度的腐蝕情況。2、

25、采取封堵的處理措施。3、對(duì)二氧化氯加約泉行程進(jìn)行調(diào)整，降低加藥速度。1、凝汽器冷卻管運(yùn)行壽命與汽輪機(jī)組運(yùn)行周期相近，當(dāng)機(jī)組到一個(gè)運(yùn)行周期后，凝汽器冷卻管會(huì)由于磨損腐蝕逐漸產(chǎn)生泄漏。故障分析故障處理備注232005年5月5日汽輪機(jī)101V調(diào)節(jié)閥開(kāi)始出現(xiàn)持續(xù)波動(dòng)，發(fā)電負(fù)荷也隨之大幅波動(dòng)，負(fù)荷最高瞬間升至7600MW氣輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)不穩(wěn)ao1、對(duì)伺服電機(jī)導(dǎo)引閥進(jìn)行解體檢查與清洗，發(fā)現(xiàn)內(nèi)部有較多的污垢、積碳。13日檢修結(jié)束，運(yùn)行穩(wěn)定，未出現(xiàn)波動(dòng)現(xiàn)象。2、通過(guò)對(duì)油系統(tǒng)各濾網(wǎng)的清洗、伺服電機(jī)導(dǎo)引閥、油凈化器濾芯的更換，使油的品質(zhì)、清潔度有了明顯改善，提高了調(diào)節(jié)系統(tǒng)調(diào)節(jié)精度。認(rèn)定造成101V波動(dòng)的原因?yàn)橛椭械?/p>

26、雜質(zhì)較多（化驗(yàn)才艮告驗(yàn)證），造成伺服電機(jī)導(dǎo)引閥與動(dòng)力活塞之間的進(jìn)油、排油不暢，噴嘴的油膜間隙失去穩(wěn)定性，從而引起調(diào)節(jié)閥的持續(xù)波動(dòng)。1、采取對(duì)油過(guò)濾器切換、更換濾芯、連續(xù)運(yùn)行油凈化器及補(bǔ)充一定量新透平油、往油中加入消泡劑等措施，收效甚微；2、8日檢修，對(duì)油系統(tǒng)所有過(guò)濾器進(jìn)行全面清洗，對(duì)伺服電機(jī)導(dǎo)引閥進(jìn)行運(yùn)行7年來(lái)第一次解體檢查與清洗。故障發(fā)生時(shí)間事故現(xiàn)象原因分析處理防范措施結(jié)果242006年10月6日5日從AQCP日?qǐng)?bào)表參數(shù)發(fā)現(xiàn)，補(bǔ)水量與蒸發(fā)量差值減小，純水消耗量增力口，可能AQCP已發(fā)生爆管事故，于29日8:00甩爐進(jìn)行檢查確認(rèn)。進(jìn)入鍋爐內(nèi)部發(fā)現(xiàn)有多處蒸發(fā)器、省煤器發(fā)生爆管。停機(jī)檢修。1、原因

27、同上一次蒸發(fā)管爆管相同。2、另外從現(xiàn)場(chǎng)泄漏狀況看，多處發(fā)生爆管：在兩頭防磨板未保護(hù)處，有大面積爆管，說(shuō)明此處煙氣沖刷磨損嚴(yán)重；另在蒸發(fā)管中部與靠東側(cè)爐墻處的爆管，與過(guò)熱器大面積的退出運(yùn)行有很大關(guān)系。此處煙氣溫度高于其它區(qū)域的蒸發(fā)管，熱負(fù)荷較大，熱應(yīng)力增加，氧化腐蝕加居I,導(dǎo)致管壁受薄。1、AQC爐受損的3根傳熱管為(N9,2)、(N7,1)、(N12,1)、此次爆管共計(jì)3根退出運(yùn)行(兩根重新恢復(fù))。為避免類(lèi)似于此次的大范圍爆管，將決定對(duì)AQC爐進(jìn)行大修，更換過(guò)熱器傳熱管。同時(shí)實(shí)施沉降室多級(jí)隔板技改方案及鍋爐上煙罩處的均布板時(shí)改方案，以提高沉降室收塵效率和改變鍋爐入口流場(chǎng)分布，使煙氣走向趨于均勻

28、，減輕對(duì)傳熱管的沖刷影響。故障發(fā)生時(shí)間事故現(xiàn)象原因分析處理防范措施結(jié)果252006年10月22日1、22日臨停檢修結(jié)束后出現(xiàn)系統(tǒng)耗水量非正常減少狀況，同時(shí)鍋爐爐水電導(dǎo)率持續(xù)上升，經(jīng)排污仍無(wú)效。判斷為凝汽器冷卻銅管發(fā)生泄漏。造成凝汽器冷卻管發(fā)生泄漏的主要原因：1、主要為冷卻水水質(zhì)不良，長(zhǎng)期腐蝕磨損所致；2、冷卻水中使用的殺菌火藻藥品二氧化氯為弱酸性，可能對(duì)冷卻管后一定的腐蝕作用。1、29日停機(jī)檢修，檢查發(fā)現(xiàn)進(jìn)水側(cè)共6根銅管發(fā)生泄漏，部分銅管均存在不同程度的腐蝕情況。2、采取封堵的處理措施。3、對(duì)二氧化氯加藥暫停使用。1、凝汽器冷卻管運(yùn)行壽命與汽輪機(jī)組運(yùn)行周期相近，當(dāng)機(jī)組到一個(gè)運(yùn)行周期后，凝汽器冷

29、卻管會(huì)由于磨損腐蝕逐漸產(chǎn)生泄漏。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理備注262007年1月12日1、夜班汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)后，發(fā)現(xiàn)PT102新更換閥門(mén)閥芯輕微漏氣，并網(wǎng)后漏氣量加大，核對(duì)壓力現(xiàn)場(chǎng)低于中控顯示0.05MPa。由于前壓降低，發(fā)電機(jī)負(fù)荷下降至6800kW左右，無(wú)法穩(wěn)定在滿負(fù)荷。檢查PT101、PT102變送器，發(fā)現(xiàn)無(wú)其他異常，工段將設(shè)定壓力下調(diào)至2.42MPa運(yùn)行，發(fā)電負(fù)荷穩(wěn)定。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象1、由于PT102漏氣，使檢測(cè)壓力彳氐于設(shè)定壓力。系統(tǒng)指令101V自動(dòng)關(guān)小，將設(shè)定值適當(dāng)下調(diào)，使檢測(cè)壓力不彳氐于設(shè)定壓力，系統(tǒng)穩(wěn)將設(shè)定值適當(dāng)下調(diào)，使檢測(cè)壓力不低于設(shè)定壓力，系統(tǒng)穩(wěn)定。對(duì)PT

30、102閥門(mén)進(jìn)行了打包廂處理，16日一線臨停檢修時(shí)更換新閥門(mén)。故障分析故障處理備注272007年3月5日1、2:50機(jī)組因冷卻塔低液位跳停。1、現(xiàn)場(chǎng)與中控液位偏差10mm左右，巡檢人員調(diào)整時(shí)失手帶動(dòng)液位變送器波動(dòng)低1.7M。復(fù)位后開(kāi)啟，系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行。今后調(diào)整液位時(shí)，必須提前通知工段人員。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理備注282007年3月18日1、AQC禺爐更換蒸發(fā)管后投入使用，發(fā)電量基本維持在6900KW7050KW之間，檢查系統(tǒng)，發(fā)現(xiàn)PH鍋爐入口廢氣溫度降低兩鍋爐蒸發(fā)總量較前期減少1.4T/H左右擋板正常，201V行程正常，反饋信號(hào)正常。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象1、兩鍋爐蒸發(fā)量基本

31、滿足要求，發(fā)電負(fù)何無(wú)法穩(wěn)定，判斷系統(tǒng)應(yīng)該存在漏汽，兩鍋爐檢查正常，問(wèn)題應(yīng)該在201V。21日G201V后部保溫層，發(fā)現(xiàn)管道溫度偏高。判定為201V泄漏。2、由于201V輕微漏氣，使汽輪機(jī)入口壓力偏低，低于設(shè)定壓力。系統(tǒng)指令101V自動(dòng)關(guān)小，負(fù)荷略微上升。聯(lián)系儀表將201V重新三對(duì)應(yīng)，行程適當(dāng)下調(diào)，漏氣消除，系統(tǒng)穩(wěn)aE。故障分析故障處理備注292007年3月26日冷卻塔用水較增大，且冷卻塔液位上升緩慢。檢查發(fā)現(xiàn)純水廠房外側(cè)冷卻水管破洞泄漏。1、原因?yàn)榇怂茉诘孛嬉韵?，運(yùn)行近十年且防腐層脫落嚴(yán)重。另外次處是PH鍋爐排污口，濕汽比較大，表面銹蝕比較嚴(yán)重。水氣溫度高于其它區(qū)域的溫度，管氧化腐蝕加劇，導(dǎo)致管壁變薄。2、另外從現(xiàn)場(chǎng)泄漏狀況看，多處發(fā)生泄漏：內(nèi)部化學(xué)藥品腐蝕，也是其泄漏的原因之一。1、泄漏處補(bǔ)焊運(yùn)行，并利用一線停機(jī)時(shí)處理。2、申報(bào)計(jì)劃更換部分冷卻水管，并對(duì)整體管道做防腐處理。專(zhuān)題報(bào)告已上交。序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象故障分析故障處理備注302007年4月22日發(fā)電機(jī)功率顯示儀故障；序號(hào)故障發(fā)生時(shí)間故障現(xiàn)象經(jīng)查為內(nèi)部主板損壞，需停機(jī)時(shí)由儀表作更換處理5月20日利用一線臨停時(shí)機(jī)，聯(lián)系儀表工段更換了主板，故障消失。故障分析故障處理備注312007年5月6日在處理真空泵密封水箱溢流問(wèn)題時(shí)發(fā)現(xiàn)160A泵冷卻銅管漏水，1、原因?yàn)楣苎趸g嚴(yán)重，導(dǎo)