混凝土結(jié)構(gòu)單層廠房排架柱設(shè)計計算書

1、單層廠房排架柱設(shè)計混凝土結(jié)構(gòu)單層廠房設(shè)計一 設(shè)計資料1.工程概況某鍛工車間為一單層單跨鋼筋混凝土裝配式結(jié)構(gòu)，跨度 18m,長度 66m，選用兩 臺中級工作制橋式吊車，軌頂標高 9.8m，考慮散熱通風要求，需設(shè)置天窗及擋 風板2.設(shè)計要求. 完成屋面板、屋架、天窗架、天溝、吊車梁、基礎(chǔ)梁等構(gòu)件的選型，幵初步確 定排架柱的截面尺寸；. 進行結(jié)構(gòu)布置（包括支撐布置）. 排架荷載計算；. 排架內(nèi)力計算；. 排架內(nèi)力組合；. 柱子配筋設(shè)計（包括牛腿）. 柱下單獨基礎(chǔ)設(shè)計；. 繪制施工圖（1 號圖紙及 2 號圖紙各一張），內(nèi)容包括 基礎(chǔ)平面布置圖及基礎(chǔ)配筋圖 屋蓋結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)平面布置圖 柱子配筋圖設(shè)計資

2、料3.1荷載鋼筋混凝土容重25KN/m3一磚墻（單面粉刷）4.92KN/m220mm 水泥砂漿找平0.4 KN/m2 鋼門窗自重 0.4 KN/m2 鋼軌及墊層 0.6 KN/m2 二氈三油防水層 0.35 KN/m2 (沿斜面)屋面活荷載0.5 KN/m2 （沿水平面） 屋面積灰荷載0.5 KN/m2（沿水平面）5施工活荷載0.5 KN/m2（沿水平面）3.2工程地質(zhì)資料由勘察報告提供的資料，天然地面下 1.2m 處為老土層，修正后的地基承載力 為 120 KN/m2，地下水位在地面下 1.3m（標高-1.45m）3.3材料混凝土：柱 C30，基礎(chǔ) C15置車置鋼筋：受力筋為 HRB335

3、級鋼筋，鋼箍、預(yù)埋件及吊鉤為 HPB235 級鋼筋 砌體：M5 磚，M2.5 砂漿1B吊車位位天 窗 位 置吊A1圖 1建筑平面圖+17.520+15.150-0.150112圖 2 建筑立面圖+17.520+17.220+15.150+14.500+12.000+9.600+9.800+8.400+4.500+3.300 ±0.000 -0.150A B圖 3 建筑剖面圖二結(jié)構(gòu)選型和結(jié)構(gòu)布置1.屋面板采用 1.5m×6m 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板G410(一)、（二），板自重 1.3，嵌縫 重 0.1（均沿屋架斜面方向）2.天溝板天溝板G410(三)的截面尺寸見圖 4，重

4、17.4KN/塊（包含積水重）。11.5KN26.2KN26.2KN11.5KN圖 4 天溝板截面尺寸（單位：mm）圖 5 天窗架及擋風板示意圖（單位：mm）3.天窗架 門型鋼筋混凝土天窗架（G316）的示意圖如圖 5。4.屋架預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土折線型屋架 YMJA-18-xBb，屋架的幾何尺寸如圖 6上弦桿 b×h=240mm×220mm下弦桿 b×h=240mm×220mm腹桿 b×h=120mm×240mm（F1）b×h=200mm×240mm（F2） b×h=120mm×120mm（F3F

5、6） 屋架自重：60.5KN/榀i=1/5i=2/15F1F2F3F4F6AB圖 6 屋架幾何尺寸5.屋蓋支撐0.05 KN/m2（沿水平面）6.吊車梁重44.2 KN/根（高 1200mm）7.基礎(chǔ)梁重15.7 KN/根8.連系梁、過梁均為矩形截面，尺寸見剖面圖 39.排架柱尺寸：上柱為矩形 400mm×400mm下柱為工字型 400mm×800mm圖 7 排架柱上柱截面圖 8 排架柱下柱截面+0.400±0.000-0.600圖 9 排架柱標高10.基礎(chǔ)采用單獨杯形基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面標高為 0.6m，如圖 11TGB-2TGB-1ZC-1HG ZC-2C

6、C-2ZC-1LL-1LL-1YDL-1111LL-2LL-1LL-1LL-1HGHGHGHGHGBYDL-1YDL-YDL-YDL-YDL-2SC1YWGACC-3 LG SC-3LGLGLGLGLGLGLGLGLGHGSC2YWGAKZ-1HGHGHGHGHG HGHGHGHGHGHGSC-3CC-3YWGAYWGAYWGAYWGALGLGLGLGLGLGLGLGCC-1SC2L-2LGLGHGYDL-1YDL-1YDL-1YDL-1YDL-1YDL-2LL-2LL-1LL-1LL-1LL-1LL-1HGHG HG ZC-2ZC-1HGHG HGACC-2ZC-11 2 3 4 5 6 7

7、 8 9 10 11 12圖 10結(jié)構(gòu)平面布置圖J-2Z-2 Z-3 Z-1 Z-2 Z-3 Z-1 Z-2 Z-3KZ-1J-2KZ-1JL-3 JL-1 JL-1 JL-1 JL-1 JL-1 JL-1 JL-1 JL-3 BJL-2J-1L-2J-1JL-3 JL-1 JL-1 JL-1 JL-1 JL-1 JL-1 JL-1 JL-3 AZ-3 Z-2 Z-1 Z-3 Z-2 Z-1 Z-3 Z-2123456789101112圖 11柱、基礎(chǔ)平面布置圖三.排架的荷載計算JL-21.恒載1.1屋蓋部分傳來的恒載 P1p天窗重26.2×2=52.4KN 屋面板重1.3×

8、;6×18=140.4 KN 嵌縫重0.1×6×18=10.8 KN 防水層重0.35×6×18=37.8 KN 找平層重0.4×6×18=43.2 KN 屋蓋支撐重0.05×6×18=5.4 KN 屋架重60.5 KN350.5 KN每塊天溝板及積水重17.4 KNP1p=350.5/2+17.4=192.3KN1.2柱自重 P2p 和 P3p上柱重： P2p=25×0.4×0.4×3.6=14.4 KN下柱重：柱身 25×0.187×7.2+0.4&#

9、215;0.8×（0.2+0.4+0.6）=43.26 KN牛腿 25×（0.8+1）/2×0.2+0.4×1 ×0.4=5.8 KN P3p=38.46+5.8=49.06 KN1.3混凝土吊車梁及軌道中的 P4pP4p=44.2+0.6×6=47.8KN2.活荷載2.1屋面活荷載 P1Q雪荷載為 0.35 KN/m2，屋面積灰荷載為 0.5 KN/m2，屋面活荷載為 0.5 KN/m2。排架 計算時，屋面積灰荷載不雪荷載或屋面均布活載中較大值同時考慮。P1Q=(0.5+0.5)×6×18/2=54KN P1Q

10、的作用位置同 P1p2.2吊車荷載采用兩臺中級工作級別吊車，起重量分別為 Q=10t,20/3t.吊車具體參數(shù)見表 1表 1吊車荷載表吊車跨度 Lk=16.5m額定起重量 Q(t)吊車寬度B(m)輪距K(m)吊車總重G(m)小車重g(KN)最大輪壓Pmax(KN)最小輪壓Pmin(KN)1054.114729.910122.520/35.164.122570.118329.5注：Pmin=G+Q/2-Pmax2.2.1 豎向吊車荷載如圖 12 所示 （=0.9）15P2maxP2max P1maxP1maxP2maxP12max P1max P1max情況 a：a bX=1圖 12 求 Dma

11、x 時的吊車布置圖X=1Dmax=101×1.6 + 56+183×（1+1.96）=316.85KN情況 b:Dmin=22.5×1.6 + 56+29.5×（1+1.96）=57.23KNDmax=101×6 + 2.66+183×0.9 + 56=292.23KNDmin=22.5×6 + 2.66+29.5×0.9 + 56=55.17KN經(jīng)過比較，設(shè)計時采用情況 a 中的荷載，作用位置同 P4p2.2.2水平吊車荷載 每個輪子水平剎車力：110t 吊車： T1=4120/3t 吊車: T2=4 (Q+g)

12、= (Q+g)=1×0.12×(98+29.9)=3.84KN41×0.1×(196+70.1)=6.65KN4產(chǎn)生 Tmax 時吊車的作用位置不中的情況 a 相同，于是有：Tmax=3.84×3. 風荷載1.6 + 56+6.65×（1+1.96）=11.68KN3.1均布風荷載單層廠房的風載體型系數(shù)如圖 13 所示，根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范可得風壓高度變化 系數(shù)如表 2 所示，框架風荷載計算簡圖如圖 14 所示：+0.3-0.8-0.7-0.7-0.60 風向W q1-0.6+0.8-0.5q2圖 13風載體型系數(shù)圖圖 14框架風荷載

13、計算簡圖表 2風壓高度變化系數(shù) z(B 類粗糙度)標高（m）10152030 z11.141.251.42注：以下所用的 z 均從表 2 中的數(shù)據(jù)線性插值求得。柱頂離室外地坪高度為 12+0.15=12.15m，風壓高度變化系數(shù) z=1.0602 q1=0.8×1.0602×0.5×6=3.82KN/m( ) q2=0.5×1.0602×0.5×6=2.39KN/m( )3.2求集中風荷載屋架檐口離室外地坪高度為 14.5-0.4+0.15=14.25m, 故 z=1.119 擋風板，屋架交界處離室外地坪的高度 14.55+0.15=

14、14.7m，故 z=1.1316 天窗、屋架交界處離室外地坪高度為 15.15+0.15=15.30m， z=1.1466 天窗檐口離室外地坪高度為 17.22+0.15=17.37m ， z=1.1921 天窗頂離室外地坪高度為 17.52+0.15=20.07m， z=1.1987按圖 15 計算集中風荷載 Wq8 q9q7 q10q5q6 q11q4 q12q13q3圖 15 屋架集中風荷載計算簡圖q3=0.8×1.119×0.75×6=4.03KN/m（）q4=0.3×0.1316×0.75×6=1.53 KN/m( )q5=

15、 1.4×1.1921×0.75×6=7.51 KN/m（） q6=0.8×1.1466×0.75×6=4.13 KN/m ( ) q7= 0.8×1.1921×0.75×6=4.29 KN/m( ) q8 不 q9 相抵消q10=0.6×1.1921×0.75×6=3.22 KN/m ( ) q11=0.6×1.1466×0.75×6=3.10 KN/m ( ) q12=0.6×1.1316×0.75×6=3.06

16、 KN/m ( ) q13=0.5×1.119×0.75×6=2.52 KN/m( )W=( q3+ q13)×(14.25-12.15)+( q4+q12)×(14.70-14.25)+q5×(17.37-14.7)+(q6+q11)×(15.3-14.7)+(q7+ q10)×(17.37-15.30)=33.04KN( )作用點標高 12.00m排架的計算簡圖及荷載的作用位置示圖 14、圖 15p1p1eWp2+p4+Dmax(Dmin)Tmaxp1e2+p2e2-p4e4q1 -Dmax(Dmin)e4p1

17、p1e p2+p4+Dmax(Dmin)Tmaxp1e2+p2e2-p4e4-Dmax(Dmin)e4p1+12.000p4p2+8.400q2p3-0.600A B圖 16排架荷載作用簡圖圖 17 荷載作用位置圖四、內(nèi)力分析1.恒載作用下的排架內(nèi)力由于單層廠房多屬于裝配式結(jié)構(gòu)，柱、吊車梁和軌道的自重，多是在預(yù)制柱吊裝就 位完畢而屋架尚未安裝時加在柱子上的，此時尚未構(gòu)成排架結(jié)構(gòu)。但是在設(shè)計中，為了 不其他荷載項的計算方法一致，在柱、吊車梁和軌道的自重作用下仍按排架結(jié)構(gòu)進行內(nèi) 力計算。1. 1由 P1p 產(chǎn)生的彎矩和軸力P1p=192.3KNM11= P1p×e1=192.3×

18、;0.05=9.615kN·m() M12= P1p×e2=192.3×0.2=38.46 kN·m()I1= Ix=1.456×1010mm4Iu= 2.13×109 mm4= H u =H3.612.6= 0.286n= I u =I12.1314.56= 0.146計算柱頂反力2 æ1 ö1 - l3ç1 - ÷nC1=× è ø =1.951ç-1÷2 1 + l3 æ 1öè nøP1p e1R1

19、1= C1·H= 1.951´ 9.615 = 1.49KN（ ）12.6C3=3 1 - l2×2 1 + l3 ( 1 - 1)n= 1.212R12= C3·P1 p e2H= 1.212 ´ 38.46 =3.70KN（ ）12.6N1=192.3KNR1= R11+ R12=1.49+3.70=5.19 KN（ ）1.2由柱自重產(chǎn)生的彎矩和軸力 上柱重P2p=14.4KNM22= P2p·e2=14.4×0.2=2.88 kN·m（ ）R2=C3·P2 p e2H=1.212×2.88

20、12.6=0.278 kN（ ）N2=14.4KN下柱重N= Pp=49.06KN僅產(chǎn)生軸力丌產(chǎn)生彎矩1.3由 P4p 產(chǎn)生的彎矩和軸力P4p=47.8KNM44= P4p·e4=47.8×0.35=16.73kN·m（ ）R4=C3·P4 p e4H=1.212×16.7312.6=1.61kN（ ）N4=47.8KN恒載作用下的計算簡圖和內(nèi)力圖分別示于圖 18 和圖 19N1M11M12N2+4R1+R2-R49.624.27 20.34192.3206.7 254.5M22M44N314.39298.76M(KN·m) N(KN

21、)圖 18 恒載計算簡圖圖 19恒載作用下的 M、N 圖2.屋面活載作用下的排架內(nèi)力P1Q 的作用位置同 P1p，即成比例。P1Q=54KNR=5.19×54192.3=1.46KN（）M11=9.615×M12=38.46×N=54KN54192.354192.3=2.70 kN·m（）=10.8 kN·m（）屋面活載作用下的計算簡圖和內(nèi)力圖分別示于圖 20、圖 21N2.70R M112.568.24M12544.90M(KN·m)N(KN)圖 20 屋面活載計算簡圖圖 21屋面活載作用下作用下的 M，N 圖3.吊車豎向荷載作用下

22、的排架內(nèi)力3.1最大輪壓作用于 A 柱時A 柱： MA=Dmax·e4=316.85×0.35=110.90kN·m( )B 柱：MB=Dmin·e4=57.27×0.35=20.03 kN·m( )計算簡圖如圖 22RA RB RA RBVA VBDmaxDmin DmaxDminMA MB MA=MB MA MB+ =圖 22 吊車豎向荷載作用下計算簡圖不恒載的計算方法相同，可得 C3=1.212M AA 柱：RA= C3·HM B=1.212×110.9012.620.03=-10.67KN（）B 柱：RB=

23、 C3·H=1.212×12.6=1.93KN（）A 柱不 B 柱相同，剪力分配系數(shù) B= A=0.5，則 A 柱不 B 柱柱頂?shù)募袅锳 柱VA=RA- A（RA+RB）=-10.67-0.5×（-10.67+1.93）=-6.3KN（）B 柱VB=RB- B（RA+RB）=1.93-0.5×（-10.67+1.93）=6.3KN（） 內(nèi)力圖示于圖 2388.2222.6822.68316.8557.2731.5259.35M(KN·m)N(KN)圖 23吊車豎向荷載作用下 M，N 圖3.2最大輪壓作用于 B 柱時由于結(jié)構(gòu)的對稱性，A 柱同

24、1 中 B 柱情況，B 柱同 1 中 A 柱的情況。4.吊車水平制動力作用下的排架內(nèi)力4.1Tmax 向左作用柱中軸力為零。由前述所得 n=0.146, =0.286RA RB m(R +R ) VA B A VBTmax+9.700Tmax Tmax Tmax Tmax Tmax= + =圖 24 吊車水平力作用下排架計算簡圖A 柱 TA=Tmax=11.68KN B 柱TB=Tmax=11.68KNy = 12 - 9.7 = 0.639 ，查附錄 3-2 可得H u 3.6ç÷2 - 1.8l + l3 æ 0.416n- 0.2 öC5= 

25、32; ø =0.626é 3 æ 1 öù2ê1 + l ç- 1÷úë è n øûRA=RB=C5Tmax=11.68×0.626=7.31KN()考慮空間作用分配系數(shù) m,由表 3-5 得到 m=0.85,且 A 柱和 B 柱相同，剪力分配系 數(shù) B= A=0.5，計算簡圖見圖 24，則 A 柱不 B 柱柱頂?shù)募袅锳 柱VA=RA- A（RA+RB）=7.31-0.5×0.85×（7.31+7.31）=1.10KN（）B 柱V

26、B=RB- B（RA+RB）=7.31-0.5×0.85×（7.31+7.31）=1.10KN（） 根據(jù)柱頂剪力和求得 Tmax 向左作用下排架的彎矩如圖 25 中實線所示。RA2.53 2.5311.22 11.22106.44 106.44M(KN·m)圖 25吊車水平力作用下 M 圖4.2Tmax 向右作用由于結(jié)構(gòu)對稱，M 圖可見圖 25 中虛線所示5.風荷載作用下的排架內(nèi)力5.1左來風情況q1=3.82KN/m,q2=2.39KN/m,W=33.04KNê13é + l4 æ 1öù- 1ç &#

27、247;úè nøC11= ë û =0.343é 3 æ 1öù8ê1 + l ç- 1÷úë è nøûR1=-C11q1H=-0.343×3.82×12.6=-16.51KN（）R1=-C11q2H=-0.343×2.39×12.6=-10.33KN（） 排架單元為對稱結(jié)構(gòu)，柱中的軸力為零，計算簡圖見圖 26 =0.5VA=R1+ （-R1-R2+w）=13.43KN（）VB=R2

28、+ （-R1-R2+w）=19.61KN（） 根據(jù)計算，左來風的情況下框架的 M 圖如圖 27 中實線所示。5.2右來風情況由于結(jié)構(gòu)對稱，M 圖如圖 27 中虛線所示。W R1 R2VA VBq1 q2圖 26 風荷載作用下排架計算簡圖3.1086.06.0873.17 8 8 0436.80472.45 436.80圖 27 風荷載作用下 M 圖472.45五、內(nèi)力組合排架單元為對稱結(jié)構(gòu)，可僅考慮 A 柱的截面。具體組合情況見表 3,表 3 中截面和內(nèi) 力的正方向如圖 28 所示。表 3內(nèi)力組合表截面內(nèi)力恒載活載豎向吊車荷載水平吊車荷載風荷載最大輪壓作用于水平力作用方向左來風右來風AB向左向

29、右12345678 V N M圖 28-M4.272.56-22.68-22.68-11.22-11.2273.1-86.08N206.754000000-M-20.34-8.2488.22-2.65-11.22-11.2273.1-86.08N254.554316.8557.270000-M14.394.931.52-59.35-102.59102.59472.45-436.8N298.7654316.8557.270000V3.861.46-6.3-6.3-10.5810.5867.56-49.7218表 4永久荷載控制下截面內(nèi)力最丌利組合表永久荷載控制下截面內(nèi)力最丌利組合截面內(nèi)力正 M

30、相應(yīng)N V負 M 相應(yīng)N VN 相應(yīng)M VN 相應(yīng)M V組 合 項內(nèi)力組 合 項內(nèi)力組 合 項內(nèi)力組 合 項內(nèi)力V N M-M（KN·m）12769.681358-99.7612358-97.261358-99.76N (KN)331.97279.05331.97279.05-M（KN·m）1367131.42458-121.432358-32.3818-99.77N (KN)654.09447.72707.01343.58M（KN·m）167552.511458-506.19167552.5117416.28V(KN)67.59-53.167.5961.96表

31、5可變荷載控制下截面內(nèi)力最丌利組合表可變荷載控制下截面內(nèi)力最丌利組合截面內(nèi)力正 M 相應(yīng)N V負 M 相應(yīng)N VN 相應(yīng)M VN 相應(yīng)M V組 合 項內(nèi)力組 合 項內(nèi)力組 合 項內(nèi)力組 合 項內(nèi)力V N M-M（KN·m）127100.461358-146.0512358-111.631358-146.05N (KN)316.08248.04316.08248.04-M（KN·m）1367192.992458-160.732358-46.2318-132.87N (KN)704.63439.3772.67305.4M（KN·m）167787.711458-737.

32、14167787.7117-533.1V(KN)96.99-79.2896.99-58.02六、 排架柱設(shè)計1.A 軸柱1.1設(shè)計資料截面尺寸：上柱400mm×400mm 的正方形截面下柱工字型截面b=120mmh=800mm bf=bf=400mm hf=hf=150mm材料等級;混凝土C30fc=14.3N/mm2鋼筋受力筋為 HRB335fy=fy=300 N/mm2箍筋、預(yù)埋件和吊鉤為 HPB235 級鋼筋 fy=210 N/mm2計算長度：排架平面內(nèi)上柱：2×3.6=7.2m下柱：1×9=9m排架平面外上柱：1.25×3.6=4.5m下柱：0.

33、8×9=7.2m1.2內(nèi)力 上柱Nb=fcbh0b=14.3×400×365×0.55=1148.3KN25其中b=1 +0.8f ye cu Es= 0.81 + 3000.0033 ´ 2 ´ 105= 0.55內(nèi)力組合表中-截面的控制內(nèi)力 N 均小于 Nb,則都屬于大偏心受壓，所以選取彎 矩較大而軸力較小的情況，經(jīng)過比較選出下面內(nèi)力組合：M=-146.05 kN·mN=248.04KN 下柱由于下柱在長度范圍內(nèi)配筋相同，比較-和-截面的控制內(nèi)力，可以看出 -截面起控制作用。可以令Nb= fc (bf-b) hf+ fc

34、bh0b=14.3×400-120×150+14.3×765×0.55=1322.6KN 從內(nèi)力組合表·。中-截面的控制內(nèi)力均小于 Nb,則都屬于大偏心受壓，所以選取彎 矩較大而軸力較小的情況，經(jīng)過比較取出下面幾組內(nèi)力組合：M=787.71KNN=825.78KNV=96.99KN M=737.14KNN=424.37KNV=79.28KNM=533.1KNN=358.5KNV=58.02KN1.3配筋計算（采用對稱配筋） 上柱sM=-146.05 kN·mN=248.04KNX= N =248040 = 43.36 <2a =

35、70所以屬于大偏心受壓， 取 X=70mme0=f c bMN14.3 ´ 400146.05KN × m=248.04=588.8mmhea=30=13.33mm<20mm,取 ea=20mmei=e0+ea=588.8+20=608.8mm0l0 = 7200 = 18 >15>8(l為排架方向上柱的計算長度)h 400x1 = 1x = 1.15 - 0.01 l 02 h= 0.97排架結(jié)構(gòu)屬于有側(cè)秱結(jié)構(gòu)。Cm=1.0K=0.85úéùêKæ l ö 2mh = Cê1 +

36、31; 0 ÷úx1x 2 = 1.114êê1400ë=eih0è h ø úúûe=hei+ h - a2 s¢= 1.114 ´ 608.8 + 400 - 35 = 843.2 mm2e¢ = e - h0 + as= 843.2 - 365 + 35 = 513.2mmssA = A ¢ =Ne¢æ¢ ö248040 ´ 513.2= 300 ´ (365 - 35) =1285.8mm

37、2f y ç hè0 -as ÷ø選用 3B25（As=1473mm2）,箍筋選用 A6200,如圖 2962006B25圖 29 排架上柱截面配筋圖垂直彎矩平面的承載力驗算：l0 = 4500 = 11.25b 400j = 0.961N c = jçæèf c A + f¢ ¢ ÷öAys ø= 0.961×（14.3×4002+300×1473）=2623KN>N=248.08KN滿足要求下柱fN ¢ =¢

38、62;f c b f h f =14.3×400×150=858KNf內(nèi)力組合（a）M=787.71KN·mN=825.78KN< N ¢x=e0=Nf c bMN= 825780 = 144.4mm14.3 ´ 400787.71=953.9mm825.78hea=30=26.7mm>20mm,取 ea=26.7mmei=e0+ea=953.9+26.7=980.6mm0l0 = 7200 = 9 >8(l為排架方向下柱的計算長度)h 800x1 = 1l0 = 7200 = 9 < 15h 800x 2 = 1排架結(jié)

39、構(gòu)屬于有側(cè)秱結(jié)構(gòu)Cm=1.0K=0.85úéùêKæ l ö 2h = Cmê1 +ç 0 ÷úx1x 2 = 1.038êê1400 eiëh0è h ø úúûe=hei+ h - a2 s= 1.038 ´ 980.6 + 800 - 35 = 1382.9mm2A = A ¢ = Ne - f c bx(h0 - 0.5x)æöss¢f y ç

40、32; h 0 -as ÷ø825780 ´1382.9 - 14.3 ´ 400 ´144.4 ´ (765 - 0.5 ´144.4)=300 ´ (765 - 35)= 2601mm2f內(nèi)力組合（b）M=737.14KN·mN=424.37KN< N ¢所以中和軸位于受壓翼緣部分，Nx=f c bM= 424370s14.3 ´ 400737.14= 74.2mm > 2a ¢ = 70mme0=N=424.37=1737.0mmhea=30=26.7mm&

41、gt;20mm取 ea=26.7mmei=e0+ea=1737+26.7=1763.7mm0l0 = 7200 = 9 >8(l為排架方向下柱的計算長度)h 800x1 = 1l0 = 7200 = 9 < 15h 800x 2 = 1排架結(jié)構(gòu)屬于有側(cè)秱結(jié)構(gòu)Cm=1.0K=0.85úé ùê Kæ l ö 2mh = Cê1 +ç 0 ÷úx1x 2 = 1.021êê 1400ë=eih0è h ø úú

42、1;e=hei+ h - a2 s= 1.021´ 1763.7 + 800 - 35 = 2165.7mm2e¢ = e - h0 + as= 2165.7 - 765 + 35 = 1435.7mmssA = A ¢ =Ne¢æ¢ ö248040 ´ 513.2= 300 ´ (365 - 35) =2782mm2f y ç hè0 -as ÷øf內(nèi)力組合（c）M=533.1KN·mN=385.5KN< N ¢所以中和軸位于受壓翼緣部分

43、，Nx=f c b= 385500s14.3 ´ 400= 67.4mm < 2a ¢ = 70mm取 x=70mmMe0=N533.1=385.5=1383mmhea=30=26.7mm>20mm取 ea=26.7mmei=e0+ea=1383+26.7=1409.7mm0l0 = 7200 = 9 >8(l為排架方向下柱的計算長度)h 800x1 = 1l0 = 7200 = 9 < 15h 800x 2 = 1排架結(jié)構(gòu)屬于有側(cè)秱結(jié)構(gòu)Cm=1.0K=0.85úé ùê Kæ l ö 2m

44、h = Cê1 +ç 0 ÷úx1x 2 = 1.027êê 1400ë=eih0è h ø úúûe=hei+ h - a2 s= 1.027 ´ 1409.7 + 400 - 35 = 1812.3mme¢ = e - h0 + as= 1812.3 - 765 + 35 = 1082.32mmssA = A ¢ =Ne¢æ¢ ö= 385500 ´1082.3 =300 ´ (76

45、5 - 35)1905.2mm2f y ç hè0 -as ÷ø對三組內(nèi)力進行比較，選用 4B28+1B22（As=2842mm2）,箍筋選用 A6200，如圖 301B224B282B122B122B121B22圖 30排架柱下柱截面配筋圖垂直彎矩平面的承載力驗算：A=1.87×105mm2Iy=1.759×109mm4Ii = yA= 97.0mml0 = 7200 = 74.2i 97j = 0.713N c = jçæèf c A + f¢ ¢ ÷öAys

46、ø= 0.713×（14.3×1.87×105+300×2842×2）=3122KN>N=787.71KN滿足要求1.4牛腿計算吊車梁不牛腿的關(guān)系見圖 31，所以牛腿面上沒有水平力。牛腿詳細尺寸參見圖 32 作用在牛腿面上的豎向荷載 Fv=1.2×P4p+1.4Dmax=1.2×47.8+1.4×316.85=500.95KN Fvs=P4p+Dmax=47.8+316.85=364.7KN牛腿高度的驗算：Ftk=2N/mm2,a=0,b=400mm h0=400-35+200ctg450=565mm0.8f tk bh0= 0.8 ´ 2 ´ 400 ´ 565 = 723.2KN > F= 364.7 KN0.5 + a h0滿足要求0.5vs4B28縱向受拉鋼筋的配置，因為豎向力作用點在下柱截面邊緣內(nèi)，則可以按構(gòu)造配筋A(yù)s=max minbh,0.45=514.8mm2縱筋丌應(yīng)少于 4 根，直徑丌應(yīng)小于 12mm,所以選用 5B12（As=565.5mm2）,由于a/h0<0.3,則可以丌設(shè)置彎起