某橋梁畢業(yè)設(shè)計計算書模版

1、原始資料1. 地形、地貌、氣象、工程地質(zhì)及水文地質(zhì)、地震烈度等自然情況（1） 氣象：天津地區(qū)氣候?qū)儆谂瘻貛啙駶櫞箨懶约撅L(fēng)氣候區(qū)，部分地區(qū)受海洋氣候影響。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大風(fēng)頻繁，夏季炎熱多雨，雨量集中，秋季冷暖變化顯著。年平均氣溫12.20C，最冷月平均氣溫-40C，七月平均氣溫26.40C。（2） 工程地質(zhì)：天津地鐵一號線經(jīng)過地區(qū)處于海河沖積平原上，地形平坦，地勢低平，地下水位埋深較淺，沿線分布了較多的粉砂、細砂、粉土，均為地震可液化層，局部地段具有地震液化現(xiàn)象。沿線地層簡單，第四系地層廣泛發(fā)育，地層分布從上到下依次為人工堆積層、新近沉積層、上部陸相層、第一海相層、中上部陸相層

2、、上部及中上部地層廣泛發(fā)育沉積有十幾米厚的軟土。a. 人工填土層，厚度5m，k=100KPa；b. 粉質(zhì)黏土，中密，厚度15m，k=150 KPa；c. 粉質(zhì)黏土，密實，厚度15m，k=180KPa；d. 粉質(zhì)黏土，密實，厚度10m，k=190KPa。第一章 方案 比選一、橋型方案比選橋梁的形式可考慮拱橋、梁橋、梁拱組合橋和斜拉橋。任選三種作比較，從安全、功能、經(jīng)濟、美觀、施工、占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。橋梁設(shè)計原則1 適用性橋上應(yīng)保證車輛和人群的安全暢通，并應(yīng)滿足將來交通量增長的需要。橋下應(yīng)滿足泄洪、安全通航或通車等要求。建成的橋梁應(yīng)保證使用年限，并便于檢查和維修。2 舒適與安

3、全性現(xiàn)代橋梁設(shè)計越來越強調(diào)舒適度，要控制橋梁的豎向與橫向振幅，避免車輛在橋上振動與沖擊。整個橋跨結(jié)構(gòu)及各部分構(gòu)件，在制造、運輸、安裝和使用過程中應(yīng)具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。3 經(jīng)濟性設(shè)計的經(jīng)濟性一般應(yīng)占首位。經(jīng)濟性應(yīng)綜合發(fā)展遠景及將來的養(yǎng)護和維修等費用。4 先進性橋梁設(shè)計應(yīng)體現(xiàn)現(xiàn)代橋梁建設(shè)的新技術(shù)。應(yīng)便于制造和架設(shè)，應(yīng)盡量采用先進工藝技術(shù)和施工機械、設(shè)備，以利于減少勞動強度，加快施工進度，保證工程質(zhì)量和施工安全。5 美觀一座橋梁，尤其是座落于城市的橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形，應(yīng)與周圍的景致相協(xié)調(diào)。合理的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應(yīng)把美觀片面的理解為豪華的裝飾。應(yīng)根據(jù)上述原則，對

4、橋梁作出綜合評估。梁橋梁式橋是指其結(jié)構(gòu)在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力的橋梁。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋受力明確，理論計算較簡單，設(shè)計和施工的方法日臻完善和成熟。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征：1）混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低；2）結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)；3）結(jié)構(gòu)的耐久性和耐火性較好，建成后維修費用較少；4）結(jié)構(gòu)的整體性好，剛度較大，變性較??；5）可采用預(yù)制方式建造，將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化，進而實現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)；6）結(jié)構(gòu)自重較大，自重耗掉大部分材料的強度，因而大大限制其跨越能力；7）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋可有效利用高強度材料，并明顯降

5、低自重所占全部設(shè)計荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲勞的能力；8）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采用的預(yù)應(yīng)力技術(shù)為橋梁裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的拼裝手段，通過施加縱向、橫向預(yù)應(yīng)力，使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體，進一步擴大了裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。拱橋 拱橋的靜力特點是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷載q的作用下，簡直梁的跨中彎矩為qL2/8，全梁的彎矩圖呈拋物線形，而拱軸為拋物線形的三鉸拱的任何截面彎矩均為零，拱只受軸向壓力。設(shè)計得合理的拱軸，主要承受壓力，彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承

6、受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓性能較好的石料，混凝土等來建造。石拱對石料的要求較高，石料加工、開采與砌筑費工，現(xiàn)在已很少采用。由墩、臺承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺和地基必須承受拱端的強大推力，因而修建推力拱橋要求有良好的地基。對于多跨連續(xù)拱橋，為防止其中一跨破壞而影響全橋，還要采取特殊的措施，或設(shè)置單向推力墩以承受不平衡的推力。由于天津地鐵一號線所建位置地質(zhì)情況是軟土地基，故不考慮此橋型。梁拱組合橋軟土地基上建造拱橋，存在橋臺抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。為此采用大噸位預(yù)應(yīng)力筋以承擔(dān)拱的水平推力；預(yù)應(yīng)力筋的寄體是系梁，即加勁縱梁，從而以梁式橋為基體，按各種梁橋的彎矩包絡(luò)

7、圖用拱來加強。這樣可以使橋梁結(jié)構(gòu)輕型化，同時能提高這類橋梁的跨越能力。這類橋梁不僅技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)先進、造價低廉，同時橋型美觀，反映出力與美的統(tǒng)一、結(jié)構(gòu)形式與環(huán)境的和諧，增加了城市的景觀。斜拉橋斜拉橋的特點是依靠固定與索塔的斜拉索支撐梁跨，梁是多跨彈性支撐梁，梁內(nèi)彎矩與橋梁的跨度基本無關(guān)，而與拉索的間距有關(guān)。他們適用于大跨、特大跨度橋梁，現(xiàn)在還沒有其他類型的橋梁的跨度能超過他們。斜拉橋與懸索橋不同之處是，斜拉橋直接錨于主梁上，稱自錨體系，拉索承受巨大的拉力，拉索的水平分力使主梁受壓，因此塔、梁均為壓彎構(gòu)件。由于斜拉橋的主梁通過拉緊的斜索與塔直接相連，增加了主梁抗彎、抗扭剛度，在動力特性上一般遠勝于

8、懸索橋。懸索橋的主纜為承重索，它通過吊索吊住加勁梁，索兩端錨于地面，稱地錨體系。斜拉橋具有施工方便、橋型美觀、用料省、主梁高度小、梁底直線容易滿足通航和排洪要求、動力性能好的優(yōu)點，發(fā)展非常迅速，跨徑不斷增大。但實際跨度不大，此橋型不予考慮。目前我國城市軌道交通高架橋結(jié)構(gòu)一般考慮簡支梁和連續(xù)梁結(jié)構(gòu)形式。簡支梁受力明確，受無縫鋼軌因溫度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響小，設(shè)計施工易標(biāo)準(zhǔn)化、簡單化；但其梁高較大，景觀稍差，行車條件也不如連續(xù)梁。連續(xù)梁結(jié)構(gòu)與同等跨度的簡支梁相比，可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)量，有利于爭取橋下凈空，并改善景觀；其結(jié)構(gòu)剛度大，具有良好的動力特性以及減震降噪作用，使行車平穩(wěn)舒適，

9、后期的維修養(yǎng)護工作也較少。從城市美學(xué)效果來看，連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢，將給城市爭色不少。但連續(xù)梁對基礎(chǔ)沉降要求嚴(yán)格，特別是由于聯(lián)長較大，橋上無縫鋼軌因溫度變化而產(chǎn)生的水平力很大，使得梁體與墩臺之間的受力十分復(fù)雜，加大了設(shè)計難度?？紤]到天津地鐵工程地質(zhì)條件，綜合考慮，采用連續(xù)梁結(jié)構(gòu)作為高架區(qū)間的標(biāo)準(zhǔn)型式。方案比選比較項目第一方案第二方案第三方案主橋跨橋型預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力混凝土簡直梁梁拱組合橋主橋跨結(jié)構(gòu)特點預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力。結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)，整體性好，剛度較大，變性較小。受力明確，理

10、論計算較簡單，設(shè)計和施工的方法日臻完善和成熟在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力。結(jié)構(gòu)造型靈活，整體性好，剛度較大，其跨徑較??；且簡直梁梁高較大，與城市的景觀不協(xié)調(diào)軟土地基上建造拱橋，存在橋臺抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。為此采用大噸位預(yù)應(yīng)力筋以承擔(dān)拱的水平推力；預(yù)應(yīng)力筋的寄體是系梁，即加勁縱梁，從而以梁式橋為基體，按各種梁橋的彎矩包絡(luò)圖用拱來加強。這樣可以使橋梁結(jié)構(gòu)輕型化，同時能提高這類橋梁的跨越能力建筑造型側(cè)面上看線條明晰，與當(dāng)?shù)氐牡匦闻浜?，顯得美觀大方跨徑一般，線條明晰，但比較單調(diào)，與景觀配合很不協(xié)調(diào)?？鐝捷^大，線條非常美，與環(huán)境和諧，增加了城市的景觀養(yǎng)護維修量小小較大設(shè)計技

11、術(shù)水平經(jīng)驗較豐富，國內(nèi)先進水平經(jīng)驗豐富，國內(nèi)先進水平經(jīng)驗一般，國內(nèi)一般水平施工技術(shù)滿堂支架法：結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換，不引起恒載徐變二次矩，預(yù)應(yīng)力筋可以一次布置，集中張拉等優(yōu)點。施工難度一般預(yù)制T型構(gòu)件，運至施工地點，采用混凝土現(xiàn)澆，將T型梁連接，其特點外型簡單、制造方便，整體性好轉(zhuǎn)體施工法：對周圍的影響較小，將結(jié)構(gòu)分開建造，再最后合攏，可加快工期，是近十年來新興的施工方法，施工難度較大工 期較 短較短較 長由上表可知，根據(jù)天津地鐵一號線的情況，結(jié)合橋梁設(shè)計原則，選擇第一方案經(jīng)濟上比第三方案好；跨徑上滿足要求，景觀與環(huán)境協(xié)調(diào)，比第二方案好；工期上較短，對整個工程進度來說不會受其影響；施工難度較小，

12、針對當(dāng)?shù)氐刭|(zhì)情況，采用樁基，加強基礎(chǔ)強度。所以選擇第一方案作為首選。二、梁部截面形式梁部截面形式考慮了箱形梁、組合箱梁、槽型梁、T型梁等可采用的梁型。連續(xù)單箱梁方案該方案結(jié)構(gòu)整體性強，抗扭剛度大，適應(yīng)性強。景觀效果好。該方案需采用就地澆筑，現(xiàn)場澆筑砼及張拉預(yù)應(yīng)力工作量大，但可全線同步施工，施工期間工期不受控制,對橋下道路交通影響較其他方案稍大。簡直組合箱梁結(jié)構(gòu)整體性強，抗扭剛度大，適應(yīng)性強。雙箱梁預(yù)制吊裝，鋪預(yù)制板，重量輕。但從橋下看,景觀效果稍差。從預(yù)制廠到工地的運輸要求相對較低，運輸費用較低。但橋面板需現(xiàn)澆施工,增加現(xiàn)場作業(yè)量，工期也相應(yīng)延長。但美觀較差，并且徐變變形大，對于無縫線路整體道

13、床軌道結(jié)構(gòu)形式來說，存在著后期維修養(yǎng)護工作量大的缺點。槽型梁為下承式結(jié)構(gòu)，其主要優(yōu)點是造型輕巧美觀，線路建筑高度最低,且兩側(cè)的主梁可起到部分隔聲屏障的作用，但下承式混凝土結(jié)構(gòu)受力不很合理，受拉區(qū)混凝土即車道板圬工量大，受壓區(qū)混凝土圬工量小，梁體多以受壓區(qū)(上翼緣)壓潰為主要特征，不能充分發(fā)揮鋼及混凝土材料的性能。同時，由于結(jié)構(gòu)為開口截面，結(jié)構(gòu)剛度及抗扭性較差，而且需要較大的技術(shù)儲備才能實現(xiàn)。T型梁結(jié)構(gòu)受力明確，設(shè)計及施工經(jīng)驗成熟,跨越能力大,施工可采用預(yù)制吊裝的方法，施工進度較快。該方案建筑結(jié)構(gòu)高度最高，由于梁底部呈網(wǎng)狀,景觀效果差。同時，其帽梁雖較槽型梁方案短些，但較其他梁型長，設(shè)計時其帽梁

14、也須設(shè)計成預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土帽梁，另外預(yù)制和吊裝的實施過程也存在著與其他預(yù)制梁同樣的問題。相比之下，箱型梁抗扭剛度大，整體受力和動力穩(wěn)定性能好，外觀簡潔，適應(yīng)性強，在直線、曲線、折返線及過渡線等區(qū)間段均可采用，且施工技術(shù)成熟，造價適中。因此，結(jié)合工程特點和施工條件，選擇連續(xù)箱型梁。箱型梁截面圖如下： 三、橋墩方案比選橋墩類型有重力式實體橋墩、空心橋墩、柱式橋墩、輕型橋墩和拼裝式橋墩。重力式實體橋墩主要依靠自身重力來平衡外力保證橋墩的穩(wěn)定，適用于地基良好的橋梁。重力式橋墩一般用混凝土或片石混凝土砌筑，街面尺寸及體積較大，外形粗壯，很少應(yīng)用于城市橋梁。空心橋墩適用于橋長而谷深的橋梁，這樣可減少很大的

15、圬工。柱式橋墩是目前公路橋梁、橋?qū)捿^大的城市橋梁和立交橋及中小跨度鐵路旱橋中廣泛采用的橋墩形式。這種橋墩既可以減輕墩身重量、節(jié)省圬工材料，又比較美觀、結(jié)構(gòu)輕巧，橋下通視情況良好。輕型橋墩適用于小跨度、低墩以及三孔以下（全橋長不大于20m）的公路橋梁。輕型橋墩可減少圬工材料，獲得較好的經(jīng)濟效益。在地質(zhì)不良地段、路基穩(wěn)定不能保證時，不宜采用輕型橋墩。拼裝式橋墩可提高施工質(zhì)量、縮短施工周期、減輕勞動強度，使橋梁建設(shè)向結(jié)構(gòu)輕型化、制造工廠化及施工機械化發(fā)展。適用于交通較為方便、同類橋墩數(shù)量多的長大干線中的中小跨度橋梁工點。由上面的解釋可知，柱式橋墩是最合適的墩型，與天津地鐵一號線的要求非常吻合。所以選

16、擇柱式橋墩。第二章 上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定及內(nèi)力計算本設(shè)計經(jīng)方案比選后采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，全長。根據(jù)橋下通航凈容要求，主跨徑定為。上部結(jié)構(gòu)根據(jù)通行個車道要求，采用單箱雙室箱型梁，箱寬。1 主跨徑的擬定主跨徑定為，邊跨跨徑根據(jù)國內(nèi)外已有經(jīng)驗，為主跨的倍，采用倍的中跨徑，即，則全聯(lián)跨徑為：2主梁尺寸擬定（跨中截面）（1） 主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的主梁高度與起跨徑之比通常在之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計中，高跨比約在，當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高是比較經(jīng)濟的方案?？梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束布置用量，加大深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根據(jù)橋下通車線路情況，并且為達到美觀的效果，取梁高為，這樣高

17、跨比為，位于之間，符合要求。（2） 細部尺寸在跨中處頂板厚取，底板厚取，腹板厚??；支座處為便于配置預(yù)應(yīng)力筋，頂板厚取，底板厚取，腹板厚??；端部為了布設(shè)錨具，因此將腹板厚度設(shè)定為。具體尺寸見下圖：一、 本橋主要材料預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用號混凝土；預(yù)應(yīng)力鋼筋采用的鋼絞線，；非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用級鋼筋，構(gòu)造鋼筋采用級鋼筋。二、 橋梁設(shè)計荷載根據(jù)規(guī)范規(guī)定荷載等級為輕軌車輛，如下圖：三、 主梁內(nèi)力計算根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過對移動荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進行內(nèi)力組合，畫出內(nèi)力包絡(luò)圖。（一）恒載內(nèi)力計算1 第一期恒載（結(jié)構(gòu)自重）恒載集度則： 2 第二期恒載包括結(jié)構(gòu)自重、橋面二期荷載

18、按65KN/m計。（二）活載內(nèi)力計算活載取重車荷載及輕車荷載，如下圖： 活載計算時，為六節(jié)車廂。可分為六種情況作用在橋梁上。（三）支座位移引起的內(nèi)力計算由于各個支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對支座沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。其具體計算方法是：三跨連續(xù)梁的四個支點中的每個支點分別下沉，其余的支點不動，所得到的內(nèi)力進行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。（四）荷載組合及內(nèi)力包絡(luò)圖首先求出在自重和二期荷載及其共同作用下而產(chǎn)生的梁體內(nèi)力。梁體截面分布圖：利用橋梁計算軟件建模，將其平分為個單元，每單元，將單位集中荷載在梁體上移動，畫出其各

19、節(jié)點的影響線，影響線確定后，將移動荷載作用在最大處，由此來計算出移動荷載在最不利位置而產(chǎn)生的梁體的內(nèi)力。其具體計算過程如下：自重作用下梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：將1/4跨截面、跨中截面和支座截面的數(shù)據(jù)列于下表：截面位置剪力 彎矩 端部-1609.2801/4跨截面-436.477424.43邊跨跨中截面-599.476813.18支座截面-2900.29-18022.07跨中截面0.929887.41檢算過程：分析：將梁體視為二次超靜定結(jié)構(gòu)，其計算簡圖如下：由上面計算可以知道，自重作用在梁上的荷載集度為：作用簡圖如圖： 根據(jù)力法求解，將兩側(cè)的支座假設(shè)定為單位作用力1下，簡直梁的彎矩圖分別為：在自重作用下

20、，支座處的支座反力為：根據(jù)力法的平衡方程：將以上數(shù)據(jù)代入方程： 解得： 將 、帶入方程，求支座2和3的反力。計算簡圖如下解得： 將數(shù)據(jù)與由Midas計算出的結(jié)果相比，相差不大，檢算滿足要求。 自重作用下的彎矩圖：在二期恒載作用下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力 彎矩 端部-697.0701/4跨截面-209.573399.88邊跨跨中截面-277.933143.51支座截面-1300.03-8337.99跨中截面0.034662.54二期恒載作用下的彎矩圖：支座沉降下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力 彎矩 端部-1028.0101/4跨截面-1028.017710.04邊跨跨中截面1028.011

21、5420.08支座截面-1260.9930840.15跨中截面1260.995622.91支座沉降下，產(chǎn)生的彎矩圖為：利用Midas求出影響線。1截面反力影響線： 1.000 -0.122移動荷載在1截面作用的最不利位置如圖所示：2截面即邊跨1/4截面彎矩影響線：3截面即邊跨跨中截面彎矩影響線：4截面即支座處反力影響線： 1.000 -0.113移動荷載最不利加載情況：彎矩影響線為： 0.776 -2.726 -3.6585截面即跨中截面彎矩影響線： 根據(jù)上面的影響線，將移動荷載加載在最不利的位置，由此得出移動荷載作用下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力 彎矩 端部-1092.6701/4跨截面-

22、632.75035.35邊跨跨中截面-630.55799.35支座截面-1536.5-8747.8跨中截面502.956594.24移動荷載作用下的彎矩圖： 將上述的荷載進行組合，可以有5種情況：1、自重+二期恒載2、自重+二期恒載+沉降3、自重+二期恒載+移動荷載4、自重+二期恒載+沉降+移動荷載將上述組合分別計算，求出內(nèi)力?，F(xiàn)將各種組合下的內(nèi)力列于下表：自重+二期恒載截面位置剪力 彎矩 端部-2306.3501/4跨截面-646.0410824.31邊跨跨中截面-877.49956.69支座截面-4200.32-26360.06跨中截面0.9414549.95其彎矩圖：自重+二期恒載+沉降

23、截面位置剪力 彎矩 端部-3334.3501/4跨截面-1674.0418534.35邊跨跨中截面-1530.6325376.76支座截面-5461.3-45956.89跨中截面1261.9320172.86其彎矩圖：自重+二期恒載+移動荷載截面位置剪力 彎矩 端部-3399.0201/4跨截面-1278.7415859.66邊跨跨中截面-1507.915756.04支座截面-5736.82-35107.86跨中截面503.921144.19其彎矩圖：自重+二期恒載+沉降+移動荷載截面位置剪力 彎矩 端部-4427.0201/4跨截面-2306.7423569.7邊跨跨中截面-2161.133

24、1176.11支座截面-6997.81-54704.68跨中截面1764.8832310.7其彎矩圖： 將上述的組合進行包絡(luò)，最終求出彎矩包絡(luò)圖，根據(jù)包絡(luò)圖進行配筋。包絡(luò)數(shù)據(jù)為：截面位置剪力 彎矩 端部-4427.0201/4跨截面-2306.7423569.7邊跨跨中截面-2161.1331176.11支座截面-6997.81-54704.68跨中截面1764.8832310.7其彎矩圖：第三章 預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)計與布置 根據(jù)包絡(luò)圖可知，支座處的彎矩絕對值最大，由此按支座處的彎矩估算預(yù)應(yīng)力筋的面積，通長配置。根據(jù)輕軌規(guī)范規(guī)定，頂面保護層厚度取，則估算 預(yù)應(yīng)力筋面積估算公式為： 其中：彎矩設(shè)計值；

25、 預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強度設(shè)計值：預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到受壓合力的距離，近似取用 則 擬定鋼絞線采用，其面積為 則總共所需鋼絞線： 取為140根，擬定共18個預(yù)埋金屬波紋管管道，則每個管道至少有鋼絞線為10根。 由公式 可知：截面抗彎承載力按下式驗算： 經(jīng)檢驗： 滿足要求根據(jù)規(guī)范取預(yù)埋金屬波紋管直徑為，管間的間距為 插圖預(yù)應(yīng)力筋圖綜合分析，三號預(yù)應(yīng)力鋼筋在節(jié)點便可以彎到下側(cè)，抵抗下部的彎矩值，上部分由一號、二號和短索就可以滿足要求，三號鋼筋取用半徑為，則在節(jié)點時高度為780mm。在節(jié)點時，上部的彎矩由一號預(yù)應(yīng)力筋及短索就可以承擔(dān)，二號鋼筋可以彎到下部與三號鋼筋共同承擔(dān)下部所受的彎矩，采用半徑，則在節(jié)點時二

26、號筋高度為，節(jié)點時二號鋼筋的高度時。在節(jié)點時，上部彎矩由短索既可以完全承擔(dān)，所以一號鋼筋此時也可以彎到下部與其它鋼筋共同承擔(dān)下部逐漸增大的彎矩，在節(jié)點采用半徑，節(jié)點時高度為，到節(jié)點時一號預(yù)應(yīng)力鋼筋的高度。下面進行驗證： 分析12節(jié)點的預(yù)應(yīng)力筋配置 其中 設(shè)受壓區(qū)高度利用公式求出，由此來確定鋼筋可下移的最大位移。 解得： 此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，滿足要求。其鋼筋配置圖如下圖： 分析11節(jié)點的預(yù)應(yīng)力鋼筋配置 其中 受壓區(qū)高度由公式估算根據(jù)計算求出，此刻，上部由一號和二號鋼筋承擔(dān)上部彎矩，所以 由 得 ，此刻二號筋和一號筋的作用高度為和，滿足要求。其鋼筋

27、配置圖如下圖：分析10節(jié)點的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 其中 此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋的高度為，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋的高度為。其鋼筋配置圖如下圖：分析9號節(jié)點的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 其中 此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為。其鋼筋配置圖如下圖：分析8號節(jié)點的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 其中 此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為。其鋼筋配置圖如下圖：分析7號節(jié)點(跨中)的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 其中 此刻三號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，二號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為，一號預(yù)應(yīng)力鋼筋高度為。其鋼筋配置圖如下圖：第四章 非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置一、鋼筋布置圖由于預(yù)應(yīng)力鋼筋可以完全承擔(dān)構(gòu)造

28、的要求，所以非預(yù)應(yīng)力鋼筋按照構(gòu)造配筋。其具體布置見下圖：二、非預(yù)應(yīng)力鋼筋橫向布置計算首先分析頂板及翼緣的自重及上部作用下的力為：1） 頂板及翼緣自重取寬的板帶作為分析對象已知：頂板厚取，翼緣厚取，具體尺寸見下圖：2） 移動荷載在雙車道同時作用重車時，由軌道傳至梁體的力為：一列車作用為，作用在每個軌道上，再傳力給梁體，其作用面積為，則在板上作用荷載大小為。3） 二期荷載 縱向上，則在橫向板上大小為：當(dāng)這些力共同作用時，求出其最大彎矩，根據(jù)最大彎矩配設(shè)橫向鋼筋，滿足頂板的橫向要求。其共同作用的簡圖為： 支座反力： 根據(jù)上面的數(shù)據(jù)可以求出彎矩，彎矩圖如下：其中： 取，則 （滿足要求）根據(jù)鋼筋表選用，

29、則，滿足要求。第五章 截面特性表截面類型面積(cm2)慣性矩(cm4)質(zhì)心位置(cm)1凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72263.2740.323E984.662凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72263.2740.323E984.663凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.344凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.235凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.206凈截面554

30、68.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.137凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.138凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.139凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4802.86E981.1610凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4802.86E981.2311凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4800.286E981.6812凈截面69

31、891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9513凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9714凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9515凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4800.286E981.6816凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4800.286E981.2317凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.480.286E981.1618

32、凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1319凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1320凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1321凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1322 凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1323凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E9

33、81.1324凈截面55468.0620.284E981.66換算截面57839.3410.285E981.1325凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.480.286E981.1626凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4800.286E981.2327凈截面55468.0620.284E981.66換算截面58226.4800.286E981.6828凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9529凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.

34、325E984.9730凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72650.4100.325E984.9531凈截面55468.06228350837181.66換算截面58226.4800.286E981.6832凈截面55468.06228350837181.66換算截面58226.4802.86E981.2333凈截面55468.06228350837181.66換算截面58226.4802.86E981.1634凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.1335凈截面55468.06228350837181.66換

35、算截面57839.3410.285E981.1336凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.1337凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.2038凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.2339凈截面55468.06228350837181.66換算截面57839.3410.285E981.3440凈截面69891.9950.321E984.34換算截面72263.2740.323E984.6641凈截面69891.99

36、50.321E984.34換算截面69891.9950.321E984.34第六章 預(yù)應(yīng)力損失計算一預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失；式中 由于摩擦引起的應(yīng)力損失（）； 鋼筋（錨下）控制應(yīng)力（）； 從張拉端至計算截面的長度上，鋼筋彎起角之和（）； 從張拉端至計算截面的管道長度（）； 鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，按表采用； 考慮每米管道對其設(shè)計位置的偏差系數(shù)，按表采用。由規(guī)范表可知，管道類型為金屬波紋管時，取，取。取值為跨中截面到張拉端的距離，=。計算過程：其中 二錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件接縫壓密引起的應(yīng)力損失；式中 由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失（）； 預(yù)應(yīng)力

37、鋼筋的有效長度（）； 錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（）。采用夾片式JM12錨具，則根據(jù)規(guī)范表可知，4，接縫壓縮值1。計算過程： 三混凝土加熱養(yǎng)護時，預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的應(yīng)力損失； 此工程采用后張法，所以預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的應(yīng)力損失不予考慮。四混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失；在后張法結(jié)構(gòu)中，由于一般預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量較多，限于張拉設(shè)備等條件的限制，一般都采用分批張拉、錨固預(yù)應(yīng)力筋。在這種情況下，已張拉完畢、錨固的預(yù)應(yīng)力筋，將會在后續(xù)分批張拉預(yù)應(yīng)力筋時發(fā)生彈性壓縮變形，從而產(chǎn)生應(yīng)力損失。式中 由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（）； 在先行張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于后來張拉一根鋼筋而

38、產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對于連續(xù)梁可取若干有代表性截面上應(yīng)力的平均值（）； 在所計算的鋼筋張拉后再張拉的鋼筋根數(shù)。經(jīng)推導(dǎo)可得公式其他形式為： 表示預(yù)應(yīng)力筋張拉的總批數(shù)； 在代表截面（如l/4截面）的全部預(yù)應(yīng)力鋼筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力（預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉應(yīng)力扣除和后算得）。 所有預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失和后）的內(nèi)力； 預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加應(yīng)力的合力至混凝土凈截面形心軸的距離； 、混凝土的凈截面面積和截面慣性矩。計算過程：根據(jù)截面特性列表可知： 則 取 ，則 五. 預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失；對預(yù)應(yīng)力鋼筋，僅在傳力錨固時鋼筋應(yīng)力的情況下，才考慮由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，其終極值：式中 由于鋼筋

39、松弛引起的應(yīng)力損失（）； 傳力錨固時預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，按規(guī)范第條的規(guī)定計算（）；松弛系數(shù)，對鋼絞線，級松弛時，按采用，級松弛時，按采用。計算過程：取0.08 則 六混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失。由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式計算：式中 由收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值（）， 傳力錨固時，在計算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對連續(xù)梁可取若干有代表性截面的平均值（）； 混凝土徐變系數(shù)的終極值； 混凝土收縮應(yīng)變的終極值； 梁的配筋率換算系數(shù)； 非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比； 、預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面

40、積（）； 梁截面面積，對后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計算（）； 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸的距離（）； 截面回旋半徑()； 截面慣性矩，對于后張法構(gòu)件，可近似按按凈截面計算（）；其中，、值可按表采用。取，取。根據(jù)截面特性列表可知： 計算過程：取支座和跨中處分析，求 根據(jù)公式：在支座處：在跨中處：由上可知，在預(yù)應(yīng)力損失后所剩余的有效預(yù)應(yīng)力為：第七章 正截面承載能力計算 由平衡條件可寫出如下方程： 沿縱向力的方向平衡條件：對受拉區(qū)鋼筋（預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋）合力作用點力矩平衡條件：式中 混凝土彎曲抗壓強度設(shè)計值； 預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值； 非預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強度設(shè)計值； 非預(yù)應(yīng)力筋的抗

41、壓強度設(shè)計值； 受壓預(yù)應(yīng)力筋的計算應(yīng)力； 、分別為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積； 、分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積： 受壓區(qū)混凝土截面面積； 受壓區(qū)混凝土截面對受拉區(qū)鋼筋合力作用點的凈 矩； 、分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力作用點和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點至截面受壓邊緣的距離； 、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點至截面受壓邊緣和受拉邊緣的距離，； 、分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力點至截面受拉邊緣和受壓邊緣距離； 截面彎矩承載能力； 截面彎矩設(shè)計值。 其中 假設(shè)受壓高度,即在翼板內(nèi)，則：受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力：式中 受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比； 預(yù)應(yīng)力筋抗壓強度設(shè)計值，按

42、規(guī)范表取值； 合力處由預(yù)應(yīng)力所產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力； 受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋在荷載作用前已存在有效預(yù)應(yīng)力。1 取截面4節(jié)點處，此時根據(jù)規(guī)范表，鋼筋強度取值為：代入公式： 得 則 檢驗： 2取跨中處7節(jié)點處 此時代入公式得： 得 則 檢算： 3取支座處13節(jié)點檢算 此時 代入公式得： 得： 因此， 則 檢算：第八章 斜截面抗剪承載力斜截面抗剪承載力計算公式為：式中： 斜截面剪力設(shè)計值； 斜截面抗剪承載能力；斜截面上混凝土和箍筋提供的抗剪承載力； 、構(gòu)件的寬度和有效高度； 箍筋抗拉強度設(shè)計值； 配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積； 箍筋間距； 斜截面上彎起鋼筋提供的抗剪承載力。因沒有非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋，則

43、、分別為與檢算的斜截面相交的非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋和預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的全部截面面積； 、分別為彎起的非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋的切線傾角。計算過程：a 支座處：取 已知： 則 b截面處：取 已知： 則 b 跨中處： 取已知： 則經(jīng)上述檢算可知，斜截面抗剪承載內(nèi)力滿足要求。第九章 截面正應(yīng)力計算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在各個受力階段均有不同得受力特點，從施加預(yù)應(yīng)力起，其截面內(nèi)的鋼筋和混凝土就處于高應(yīng)力狀態(tài)，經(jīng)受著考驗。為了保證構(gòu)件在各工作階段工作的安全可靠，除按承載能力極限狀態(tài)進行強度檢算外，還必須對其在施工和使用階段的應(yīng)力狀態(tài)進行驗算，并予以控制。1 預(yù)加預(yù)應(yīng)力階段混凝土截面正應(yīng)力計算本階段構(gòu)件主要承受預(yù)加力和構(gòu)件

44、自重的作用，其受力特點是：預(yù)加力值最大（因預(yù)應(yīng)力損失最?。?，而外荷載最?。▋H有構(gòu)件的自重作用）。（1） 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力后張法構(gòu)件 式中： 后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失），對于曲線配筋的后張法梁： 、分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；彎起預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；、分別為張拉受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋時錨下的控制應(yīng)力；、分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）的有效預(yù)應(yīng)力；計算截面處彎起的預(yù)應(yīng)力筋的切線與構(gòu)件軸線的夾角；后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的合力作用點至凈截面形心軸的距離；、分別為構(gòu)件凈截面面積、慣性矩和截面模量。（2） 由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝

45、土截面正應(yīng)力 后張法構(gòu)件 式中： 、分別為自重引起的計算軸力和彎矩（軸力以壓為正）（3） 預(yù)加應(yīng)力階段的總應(yīng)力 后張法構(gòu)件 檢算過程： （4） 檢算代表截面a取跨7節(jié)點處： 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 則 由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力（滿足要求） b取跨中截面21節(jié)點處： 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 則： 由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 （滿足要求）c取支座截面13節(jié)點處： 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 則： 由構(gòu)件自重產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 （滿足要求）2 使用階段的正應(yīng)力計算后張法構(gòu)件 式中： 、由二期恒載引起的計算軸力及彎矩（軸力以壓為正） 、使用階段由活載引起的最不利軸

46、力及彎矩； 由二期恒載及活載產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力由公式可知：a 取跨7節(jié)點處：則 b 取跨中截面21節(jié)點處： 則 c 取支座截面13節(jié)點處： 則 由上面檢算可知： 滿足要求第十章 梁斜截面主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力主拉應(yīng)力：主壓應(yīng)力：其中： 式中： 預(yù)加力和使用荷載在計算的主應(yīng)力點產(chǎn)生的混凝土 截面正應(yīng)力； 由豎向預(yù)應(yīng)力筋引起的混凝土豎向壓應(yīng)力； 由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力筋在計算主應(yīng)力點產(chǎn) 生的混凝土剪應(yīng)力； 豎向預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力； 單肢豎向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積； 計算主應(yīng)力處構(gòu)件截面的寬度； 豎向預(yù)應(yīng)力筋的間距； 計算纖維處至換算截面重心軸的距離（）； 換算截面慣性矩（）； 計算彎矩（）。取跨中截面：取1/4跨截面4節(jié)點處：取支座處13節(jié)點處：根據(jù)規(guī)范： 經(jīng)檢算滿足要求。第十一章 橋墩設(shè)計一、 恒載1.有橋跨結(jié)構(gòu)傳來的恒載壓力梁自重： 二期恒載： 恒載為： 由恒載引起的支座反力為：列車梁由兩個支座支撐在墩帽梁上，分別記為A支座，B支座。則每個支座的反力2橋墩自重橋墩的體積：橋墩自重：二、 列車活載及附加力計算1列車活載取橋墩2計算，其反力影響線如下圖：將移動荷載作用在最不利情況，如圖：則： 輕車：2附加力1）橋墩風(fēng)力 橋墩縱向風(fēng)力墩帽梁風(fēng)