基于攀鋼軌梁廠43kgm重軌產(chǎn)品設(shè)計論文

1、. . . . 1 / 48本科畢業(yè)設(shè)計（論文）基于攀鋼軌梁廠基于攀鋼軌梁廠 43kg/m43kg/m 重軌產(chǎn)品設(shè)計重軌產(chǎn)品設(shè)計. . . . I / 48摘 要鋼軌除了要求具有高強度和高耐磨性外，還需要具有良好的表面質(zhì)量和外形尺精度，而孔型設(shè)計是否合理，直接影響鋼軌的尺寸精度和質(zhì)量。為了使鋼軌的產(chǎn)量與質(zhì)量達到較高的水平，在生產(chǎn)中采用合理的孔型系統(tǒng)和設(shè)計方法是必要的。本論文將結(jié)合攀鋼軌梁廠的實際情況和 43kg/m 重軌的特點從以下幾個方面展開：43kg/m 重軌從坯料選擇到成品發(fā)貨的系列工藝設(shè)計，并以此為依據(jù)對車間進行平面布置。對 43kg/m 重軌的延伸孔、帽型孔、軌型孔、成品孔的斷面孔型

2、設(shè)計，在此基礎(chǔ)上設(shè)計 950 軋機、800I 架軋機，800II 架軋機、850 軋機相應(yīng)的配輥圖設(shè)計和導(dǎo)衛(wèi)裝置。設(shè)計 43kg/m 重軌軋制規(guī)程，制定相應(yīng)的速度制度，計算各道軋制相應(yīng)的力學(xué)參數(shù)，并在此基礎(chǔ)上對電機能力進行校核，證明軋制規(guī)程和孔型斷面設(shè)計的合理性。關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞：43kg/m 重軌 孔型設(shè)計 校核 . . . . II / 48ABSTRACTABSTRACTIn addition to the requirements of rail with a high strength and high wear resistance, but also has a good surf

3、ace quality and precision of foot shape, and pass design is reasonable, the size of a direct impact on rail precision and quality. In order to make rail output and high quality, reasonable in production and design of the pass system is necessary.This paper will combine the rail beam factory Pangang

4、the actual situation and 43kg / m heavy rail from the characteristics of the study the following aspects: 43kg / m heavy rail options from blank to finished shipping a series of process design and use it as the basis of workshop to optimize the layout. Of 43kg / m heavy rail extension of holes, hole

5、-type cap, track-type holes, finished cross-section of the hole-hole design, the design on the basis of 950 millframe, 800I mill frame, 800II frame mill, 850 mill roll with the corresponding design and guide and guard. The design of 43kg / m Heavy Rail Rolling order to develop the speed of the corre

6、sponding system, the calculation of the Road, the mechanical parameters of rolling, and on this basis to check the electrical capacity to prove a point of order and pass rolling of a reasonable cross-section design sexual.KeyKey wordswords43kg / m heavy rail,Pass Design,Checking. . . . III / 48目錄摘要摘

7、要 I IABSTRACTABSTRACTIIII1 1 緒論緒論 1 11.1 重軌生產(chǎn)現(xiàn)狀 11.1.1 國重軌發(fā)展現(xiàn)狀 11.1.2 國外重軌發(fā)展現(xiàn)狀 11.2 重軌生產(chǎn)工藝概述 22 2 攀鋼軌梁廠設(shè)計概況攀鋼軌梁廠設(shè)計概況 3 32.1 廠房建設(shè)情況 32.1.1 設(shè)計規(guī)模的設(shè)想 32.1.2 主要設(shè)備 32.2 重軌主要生產(chǎn)工藝 33.2.1 坯料的選擇和處理 43.2.1 坯料加熱和加熱爐 53 3 重軌軋制孔型重軌軋制孔型設(shè)設(shè)計簡介計簡介 6 63.1 孔型設(shè)計 63.1.1 孔型系統(tǒng)的選擇 63.1.2 孔型系統(tǒng)的優(yōu)缺點 73.1.3 孔型設(shè)計原則 83.1.4 孔型設(shè)計的一

8、般步驟 83.2 重軌孔型設(shè)計方法 83.2.1 K1 成品孔設(shè)計 83.2.2 其他軌形孔設(shè)計 93.2.3 帽形孔設(shè)計 103.2.4 箱型孔型設(shè)計 104 4 43KG/M43KG/M重軌各孔型數(shù)據(jù)設(shè)計重軌各孔型數(shù)據(jù)設(shè)計114.143KG/M重軌斷面尺寸 114.2 K1 成品孔型設(shè)計 124.3 其他軌形孔設(shè)計 134.3.1 K2 成品前孔型設(shè)計 134.3.2 K3 孔型設(shè)計 144.4 帽形孔設(shè)計 164.4.1 第一個帽形孔 K6 孔型設(shè)計 164.4.2 第二、三個帽形孔 K7、K8 孔型設(shè)計 174.5 箱型孔型設(shè)計 174.5.1 箱形孔 K9 孔型設(shè)計 17. . .

9、. IV / 485 5 軋制規(guī)程設(shè)計軋制規(guī)程設(shè)計和和相相關(guān)校核關(guān)校核 19195.1 孔型在軋輥上的配置 195.2 950 開坯機壓下規(guī)程的編制 195.3 軋制道次 195.4 速度制度 195.5 軋制壓力的計算和電機校核 235.5.1 各道次的軋制溫度 235.5.2 電機平衡負荷校核 245.5.3 軋制壓力的計算 245.5.4 軋制力矩的計算 276 6 導(dǎo)衛(wèi)裝置設(shè)計導(dǎo)衛(wèi)裝置設(shè)計 30306.1 橫梁 306.2 衛(wèi)板 306.3 導(dǎo)板 317 7 重軌檢測以與缺陷產(chǎn)生和預(yù)防重軌檢測以與缺陷產(chǎn)生和預(yù)防 31317.1 重軌各項質(zhì)量指標要求 327.1.1 對鋼軌表面質(zhì)量的要求

10、 327.1.2 對鋼軌斷面尺寸公差的要求 327.1.3 對鋼軌外觀平直度的要求 327.1.4 對鋼軌鋼的鋼質(zhì)純凈度要求 337.1.5 對鋼軌焊接接頭幾何尺寸公差的要求 337.2 高速重載鋼軌常見問題 337.2.1 鋼軌側(cè)磨 347.2.2 鋼軌波磨 347.2.3 鋼軌壓潰 347.3 常見解決損傷方法 34結(jié)論結(jié)論 3636致致 3636參考文獻參考文獻 3838. . . . 1 / 481 緒論每米公稱重量大于 30 公斤的鋼軌，屬于重軌，重軌又分為一般鋼軌和起重機軌兩種。 一般鋼軌，指鋪設(shè)鐵路干線、專用線、彎道與隧道用軌，重軌比輕軌斷面大，能夠承受更大的力。發(fā)展鐵路運輸是國

11、家建設(shè)重點項目，2002 年國總需求鋼軌約在 82.4 萬噸左右，其中基建用軌 23 萬噸，大維修用軌 53.4 萬噸，道岔等用軌 6 萬噸左右，國鋼軌供大于求的矛盾比較突出。隨著經(jīng)濟的快速發(fā)展，高速鐵路運輸?shù)氖袌鲂枨笤絹碓酱螅F道部的中長期鐵路網(wǎng)規(guī)劃也提出了發(fā)展我國高速鐵路的目標，不論是從我國的經(jīng)濟承受能力和技術(shù)上看，還是從市場需求和國家的政策上看，我國現(xiàn)在已經(jīng)具備了大力發(fā)展高速鐵路的各種條件，正處在一個發(fā)展高速鐵路的良好時機，必須加快改造步伐，不斷開發(fā)國、國際鋼軌市場，不斷提高鋼軌的質(zhì)量，開發(fā)新品種，以滿足鐵路不斷發(fā)展的需要，所以研究重軌有著十分重要的意義.11.1 重軌生產(chǎn)現(xiàn)狀1.1.1

12、1.1.1 國重軌發(fā)展現(xiàn)狀國重軌發(fā)展現(xiàn)狀目前我國國生產(chǎn)鋼軌主要廠家有鞍鋼，包鋼，攀鋼三家，國鋼廠年生產(chǎn)能力達 300 萬噸左右。其中，以生產(chǎn) 50kg/m、60kg/m 重軌為主，兼能生產(chǎn)38kg/m75kg/m 鋼軌與其配套道岔軌，并能夠生產(chǎn)吊車軌，以與在線、離線熱處理鋼軌和時速 350Km 高速軌。在未來，我國重軌研究將趨向于重載鐵路用超高強度鋼軌，我國鐵路部門在 20 年前就提出了開發(fā)超高強度鋼軌的要求，經(jīng)過實驗研究分析得到，貝氏體鋼軌適宜用在重載鐵路上。如果這種鋼軌研究成功將可以解決高速、重載鐵路要求：抵抗接觸疲勞損傷的能力，以減少鋼軌打磨費用，同時貝氏體鋼軌可用于制作道岔中的尖軌和轍

13、又以大幅度延長道岔的使用壽命。 21.1.21.1.2 國外重軌發(fā)展現(xiàn)狀國外重軌發(fā)展現(xiàn)狀20 世紀 70 年代，新日鐵公司八幡廠開發(fā)了電感應(yīng)加熱、軌頭噴吹壓縮空氣欠速淬火的離線淬火軌（稱之為 NHH） ，1979 年又在碳素軌的基礎(chǔ)上加入Cr，Nb 合金元素，開發(fā)了焊縫無軟化區(qū)的 NS低合金離線淬火軌。1987 年 6 月又建成了在線余熱鋼軌淬火生產(chǎn)線，采用壓縮空氣作淬火介質(zhì)，稱 DHH 軌。. . . . 2 / 48DHH 軌的化學(xué)成分是在碳素?zé)崽幚碥?NHH 的基礎(chǔ)上提高了 Si、Mn 含量，并添加了少量的 Cr。隨著在線熱處理鋼軌生產(chǎn)和技術(shù)的進一步完善，日本于 1994 年重新制定了熱

14、處理鋼軌標準，將新日鐵 DHH340，DHH370，鋼管公司THH340，THH370 統(tǒng)一為 HH340，HH370 兩種牌號并規(guī)定其化學(xué)成分與最低性能指標。 3現(xiàn)在國外都在大力倡導(dǎo)研究高速鐵路用重軌。鐵路的高速化是鐵路運輸未來發(fā)展的主要方向。隨著我國經(jīng)濟的快速發(fā)展，高速鐵路運輸?shù)氖袌鲂枨笤絹碓酱?，鐵道部的中長期鐵路網(wǎng)規(guī)劃也提出了發(fā)展我國高速鐵路的目標，不論是從我國的經(jīng)濟承受能力和技術(shù)上看，還是從市場需求和國家的政策上看，我國現(xiàn)在已經(jīng)具備了大力發(fā)展高速鐵路的各種條件，正處在一個發(fā)展高速鐵路的良好時機。4在歐州，鐵路以高速著稱，根據(jù)高速的要求以與近年來鋼軌生產(chǎn)在冶煉，軋制、熱處理等方面新技術(shù)的

15、發(fā)展歐州正在起草新的鋼軌標準。鋼軌是輪軌式高速鐵路運輸?shù)闹匾M成部分之一，其技術(shù)要求高，執(zhí)行的標準嚴格。作為鐵路主要構(gòu)件的鋼軌的發(fā)展趨勢是：高強度、純凈化、嚴格控制鋼中夾雜物、提高鋼軌平直度和尺寸精度。51.2 重軌生產(chǎn)工藝概述（1）成品道次萬能孔型法前聯(lián)庫茲涅茨冶金公司提出，成品道次采用傳統(tǒng)二輥式孔型軋制法。用萬能機架取代，用四輥精軋孔型軋制重軌的新工藝。使軌頭的延伸系數(shù)大于腰部的延仲系數(shù)，頭腰延伸系數(shù)近似等于軌底延伸系數(shù)。（2）二輥孔塑一四輥孔型軋邊孔型法毛軋機是兩架二輥機架，把矩形坯軋制成軌型坯。然后經(jīng)過萬能機架和邊軋機架可逆軋制，最后經(jīng)三輥成品孔型軋出成品。新 B 鐵八皤廠采用該法。6

16、（3）T 塑坯萬能孔型法1983 年法國薩西洛爾開發(fā)了萬能孔型軋制重軌的新方法。采用 T 型坯在萬能孔型中軋制，使軌頭、軌底部位受到更加強烈地加工，提高了要害部位的質(zhì)量，預(yù)計可以減少 40 的軌制，提高開坯機架的軋制速度和作業(yè)率，消除連鑄坯的鑄態(tài)組織。（4）一般萬能粗軋法矩形坯直接在四輥孔型中進行毛軋的工藝稱為一般萬能粗軋法，首先由萬能孔型的水平輥切入深腰部和對軌頭部位壓縮，隨后在其他道次利用水平輥和立輥對各部位加工，該法取代了傳統(tǒng)二輥孔型毛軋過程，進一步降低輥耗，使重軌具有良好的對稱斷面形狀，尤其適用于連鑄坯。. . . . 3 / 482 攀鋼軌梁廠設(shè)計概況2.1 廠房建設(shè)情況2.1.12

17、.1.1 設(shè)計規(guī)模的設(shè)想設(shè)計規(guī)模的設(shè)想1966 年設(shè)計的年產(chǎn)量為 110 萬噸，計劃分兩期進行，第一期為 90 萬噸，主體設(shè)備噸位 22500T。建設(shè)面積 90904m2有 13 項主要設(shè)備、7 項附屬設(shè)施、共有10 個跨間、總跨度為 210m，跨間長度為 660m。由于擴建，廠房長度為 696m，寬 210m，建筑面積 10 萬 m2，總投資為 119 億元。2.1.22.1.2 主要設(shè)備主要設(shè)備三座連續(xù)式推鋼加熱爐、四架軋機、7 臺熱鋸機、3 臺輥式矯直機（1300 八輥懸臂式矯直機）以與兩套加工設(shè)備和空床淬火設(shè)備等。 （注：加熱爐尺寸為6.812 29.535 生產(chǎn)能力：設(shè)計能力 100

18、 噸/小時、實際產(chǎn)量 120 噸/小時） 。開坯機為 950 軋機，主電機為 5300 千瓦；軋輥中心距：1050-880mm 軋機采用二列橫列式布置，第二列主要有 2 架 800 三輥式軋機，主電機為 6500KW，精軋機采用 850 萬能軋機。主電機為 1800KW；均為直流電機，2 架 800 軋機公用一臺電機。2.2 重軌主要生產(chǎn)工藝軋制任何一種鋼材都可能有幾種工藝過程，本設(shè)計采用的是 200200 矩形坯經(jīng)高速帶鋸鋸切下料后，采用風(fēng)動砂輪進行表面清理鋼坯的表面缺陷，嚴格按照爐號進行管理。在室溫下裝入推鋼式加熱爐進行加熱，之后進行軋制、冷卻、矯直、鋸切等工藝進行生產(chǎn)，最后經(jīng)檢查合格后分

19、級成倍尺料交出。其工藝流程如下：鋼坯下料清理加熱軋制鋸切寫號冷卻矯直打印檢查分級涂色打捆入庫。生產(chǎn)重軌所用的設(shè)備可采用一組軌梁橫列式四架軋機，機架均為閉式結(jié)構(gòu)，減速器、聯(lián)接機以與軋機工作機架間軋輥和軋輥之間均采用萬向接軸聯(lián)接，軸. . . . 4 / 48承采用膠木瓦開式軸承，主電機功率為 530KW。 根據(jù)孔型配置圖要求安裝好軋輥和導(dǎo)衛(wèi)裝置，并調(diào)整好各機架的輥縫和鎖口間隙，務(wù)必將軋輥固定牢固，軋輥在運轉(zhuǎn)過程中不能產(chǎn)生跳動，更不能產(chǎn)生軸向竄動。打開循環(huán)水閥，仔細檢查各個軋輥的輥頸和每個孔型的給水量是否充足，如發(fā)現(xiàn)異常必須立即處理。因為水在軋鋼生產(chǎn)中是十分重要的，它起著冷卻和潤滑的重要作用，一旦

20、給水量不足，后果十分嚴重。7這是因為，一方面由于這種膠木瓦開式軸承是用夾布酚醛樹脂(夾布膠木)在17.429.4MPa,130150溫度下壓成的，是用水而不用油潤滑的。其耐熱性和導(dǎo)熱性能很差，工作溫度不應(yīng)超過 60800 ，當(dāng)溫度較高時會迅速膨脹，并進而發(fā)生碳化，即燒瓦事故，導(dǎo)致軸承破壞；另一方面，軋件是靠與孔型的摩擦力咬入的，這種摩擦力的存在就會使得孔型產(chǎn)生磨損，而且孔型不間斷地過鋼必然會導(dǎo)致其溫度不斷地上升，如果不與時給水對孔型進行冷卻就會加劇孔型的磨損，從而會導(dǎo)致軋件出現(xiàn)質(zhì)量問題，也造成了軋輥的浪費，這種現(xiàn)象反映在使用腿部梯形孔軋制時更加嚴重。 為保證人員和設(shè)備的安全，在確認軋機上下和周

21、圍無障礙物后，方可啟動軋機進行生產(chǎn)。要注意必須經(jīng)過 30 分鐘左右的空轉(zhuǎn)，此時要做好以下項目的檢查:軋機的運轉(zhuǎn)是否正常、各軸承的溫度是否正常、各部位緊固裝置是否有松動現(xiàn)象等等。為提高成材率，降低生產(chǎn)成本，最好是先使用 13 根一樣規(guī)格的普通材質(zhì)料來進行試軋，之后再進入正常軋制，其目的是先通過低成本原料試軋來檢驗孔型設(shè)計是否合理，導(dǎo)衛(wèi)裝置設(shè)計和加工是否合理，軋機和導(dǎo)衛(wèi)裝置的調(diào)整是否到位。軋制溫度必須按照預(yù)定要求執(zhí)行，在試軋過程中要逐道次檢查紅熱狀態(tài)下軋件的尺寸是否符合孔型設(shè)計要求，導(dǎo)衛(wèi)裝置安裝和調(diào)整是否合適，咬入和出鋼時軋件是否正直、順暢，這些情況都必須無一例外的認真檢查好、調(diào)整好，試軋的軋件完

22、全符合圖紙要求，成品尺寸滿足標準要求后方可進入到正常的生產(chǎn)程序。83.2.13.2.1 坯料的選擇和處理坯料的選擇和處理（1）坯料的選擇. . . . 5 / 48 一般軋鋼常用的原料為鋼錠，軋坯和連鑄坯，我們采用的是200200矩形軋坯，為了保證成品質(zhì)量，必須要先采取表面清理。由于在鋼坯表面經(jīng)常存在著如結(jié)疤、裂紋、折疊、飛刺等各種缺陷，如果不在軋制前加以清理，勢必在軋制中不斷擴大，并引起更多的缺陷，甚至?xí)绊戜撆鬈堉茣r的塑性與成型。（2）坯料的檢查清理對于本次研究中的矩形坯料采用檢查清理工序如下：拋丸、超聲波探傷、無損表面探傷、修磨。拋丸處理即用一定質(zhì)量的鋼球通過外力作用撞擊在鋼坯上，使鋼坯

23、表面的氧化鐵皮等污染物脫落，從而暴露鋼坯表面缺陷的一種方法。傳統(tǒng)的清理方法就是采用酸洗。由于在酸洗過程中對環(huán)境產(chǎn)生極大的污染，在各國對環(huán)境保護的日益重視的情況下，酸洗的的基建投資和、用于廢酸處理的運行費用都越來越高。70年代后期逐漸以拋丸處理替代了酸洗處理。探傷包括部探傷與外部探傷。一般采用超聲波探傷和熒光磁粉探傷對坯料的部質(zhì)量與外部質(zhì)量加以檢測。清理坯料表面缺陷的方法有：人工火焰槍清理、火焰清理機清理、人工風(fēng)鏟清理、人工砂輪修磨清理、修磨機清理?，F(xiàn)在清理鋼坯的主要方法是修磨機清理，少量的局部缺陷輔助以人工砂輪修磨清理。3.2.13.2.1 坯料加熱和加熱爐坯料加熱和加熱爐（1）坯料的加熱在軋

24、鋼之前，要將原料進行加熱，其目的是提高鋼的塑性，降低變形抗力與改善金屬部組織和性能，以便于軋制加工，這就是說一般要將鋼加熱到奧氏體單相固溶體組織的圍，并使有較高的溫度和足夠的時間以均化組織與溶解碳化物，從而得到塑性高、變形抗力低、加工性能好的金屬組織，一般為了更好地降低變形抗力和提高塑性，加工溫度盡量高一些好，但是不正確的加熱制度可能會引起鋼的氧化、脫碳，氣泡暴露、過熱、過燒等缺陷，還將降低鋼材的質(zhì)量甚至導(dǎo)致廢品，因此鋼的加熱溫度主要應(yīng)根據(jù)各種鋼的特性和壓力加工工藝要求，從保證鋼材的質(zhì)量與多快好省地生產(chǎn)鋼材出發(fā)來確定。（2）加熱爐 從鋼坯在爐的移動方式有推鋼式加熱爐與步進式加熱爐兩大類。推鋼式

25、加熱爐分帶下加熱的和不帶下加熱的兩種，上下加熱的推鋼式加熱爐多用于加熱斷面尺寸超過 100120mm 的方坯。步進式加熱爐有步進底式加熱爐、步進梁式加熱爐、梁底組合式加熱爐三種。爐子以液體燃料或氣體燃料作為熱源，用裝在加熱段、均熱段端墻上的噴嘴或燒嘴燒鋼。本次根據(jù)提供設(shè)備要求采用推鋼. . . . 6 / 48式加熱爐對坯料加熱。. . . . 7 / 483 3 重軌軋制孔型設(shè)計重軌軋制孔型設(shè)計簡介簡介3.13.1 孔型設(shè)計孔型設(shè)計型鋼孔型設(shè)計主要容包括三個方面：1）斷面孔型設(shè)計。根據(jù)原料和成品的斷面形狀和尺寸與產(chǎn)品性能的要求，確定孔型系統(tǒng)、軋制道次和各道次的變形量，以與各道次的孔型形狀和尺

26、寸。2）配輥確定孔型在各機架上的分配以與在軋輥上的配置方式，以保證軋件能正常軋制、操作方便、成品質(zhì)量好、軋機產(chǎn)量高。3）軋輥附件設(shè)計導(dǎo)衛(wèi)裝置的設(shè)計。導(dǎo)衛(wèi)裝置應(yīng)保證軋件能按照嗦要求的狀態(tài)進出孔型，或者使軋件在孔型以外發(fā)生一定的變形，或者對軋件起矯直或翻轉(zhuǎn)作用等。43kg/m 重軌的孔型設(shè)計也是基于上述容進行的。93.1.13.1.1 孔型系統(tǒng)的選擇孔型系統(tǒng)的選擇目前國重軌孔型系統(tǒng)有兩種，一種是：梯形孔-帽形切深孔-帽形延伸孔-軌形切深孔-軌形延伸孔，另一種是：箱型孔-梯形孔-帽形切深孔-帽形延伸孔-軌形切深孔-軌形延伸孔。前一種孔型系統(tǒng)無箱型孔，該系統(tǒng)對鋼坯規(guī)格的適應(yīng)性較差，不能對鋼坯進行再次規(guī)

27、整，使帽形孔軋件尺寸不穩(wěn)定，成品鋼軌斷面規(guī)格波動大不易控制。同時在無鋼坯除鱗裝置的情況下，鋼坯上的氧化鐵皮因無箱形孔的破鱗作用易被壓入鋼坯表面，鋼軌表面質(zhì)量較差，難以達到標準要求。該系統(tǒng)孔型適用于機架數(shù)目少，軋制道次少，孔型配置困難的軋機。后一種孔型系統(tǒng)對鋼坯的適應(yīng)性強，成品規(guī)格易控制。同時箱形孔的大壓下和軋件翻轉(zhuǎn)對錒坯除鱗會起到作用。該孔型系統(tǒng)一般是由二個箱形孔，一個梯形孔，一個帽形切深孔，二個帽形延伸孔和一個軌形切深孔、45 個軌形延伸孔構(gòu)成。孔型數(shù)目 7-10 個，可加工斷面較大的鋼坯，坯到材的壓縮比大，軌底加工質(zhì)量較好。但該孔型系統(tǒng)要求的機架數(shù)較多，軋機輥身總長較大。結(jié)合軌梁廠的設(shè)備狀

28、況以與供應(yīng)產(chǎn)品的特點，選用后一種孔型系統(tǒng)生產(chǎn)43kg/m 鋼軌較為合理即：箱形孔-梯形孔-帽形切深孔-帽形延伸孔-軌形切深孔-軌形延伸孔。重軌軌形孔數(shù)目一般采用46個，帽形孔一般采用3個，梯形孔1個，箱形孔2個。采用4個軌形孔系統(tǒng)生產(chǎn)43kgm 鋼軌，軋制壓力大，壓下量大，軌底腿尖側(cè)壓大，易出現(xiàn)斷輥、掰輥環(huán)與扭脖子事故，增加了非正常生產(chǎn)的調(diào)整時間與調(diào)整過程帶來的不合格品，輥耗大，孔型磨損快，易使軋輥表面剝落，出. . . . 8 / 48現(xiàn)麻點，從而形成軋件軋痕。采用5個軌形孔時由于950軋制時間變短，溫降不多，800/850軋件變形抗力不大，軋件表面質(zhì)量得到改善，且軋制節(jié)奏匹配性增強，軌形孔

29、軋件尺寸精確，易達到提高軋件表面質(zhì)量、成品斷面規(guī)格與降低輥耗的目的。因此，采用5個軌形孔軋制。3.1.23.1.2 孔型系統(tǒng)的優(yōu)缺點孔型系統(tǒng)的優(yōu)缺點延伸孔型系統(tǒng)優(yōu)缺點有：（1）可在同一孔型中軋制多種尺寸不同的軋件，共用性大。可以減少孔型的數(shù)目與換輥次數(shù)，有利于提高軋機的作業(yè)率。(2)在軋機斷面相等的條件下，箱形孔型系統(tǒng)的孔型在軋輥上的切槽較淺，這樣提高了軋機的強度，可增大壓下量。(3)在孔型中，軋件寬度方面上的變形比較均勻，同時，孔型中各部分之間的速度差較小，所以孔型磨損較為均勻，且磨損程度和變形功也想對小些。(4)軋機在箱形孔型中軋制，氧化鐵皮易脫落比在光棍上軋制更穩(wěn)定。軋機斷面溫降也較均勻

30、。(5)由于箱形孔型的結(jié)構(gòu)特點，不能軋出正確的方形和矩形斷面，軋件斷面越小，這種缺點就越突出。(6)軋機在箱形孔型中只能在一個方面上受到壓縮，其側(cè)面表面不一平直，有時出現(xiàn)皺紋，同時角部的加工也不足。精軋機萬能孔型系統(tǒng)優(yōu)缺點有：（1） 孔型的共用性好，軋機在孔型中變形均勻，孔型的磨損均勻。（2） 軋制時脫去表面的氧化鐵皮，軋出的成品表面質(zhì)量好。（3） 延伸系數(shù)小，反壓孔要用夾料輥。軋制重軌的孔型系統(tǒng)一般有直軋孔型系統(tǒng)、斜軋孔型系統(tǒng)、混合孔型系統(tǒng)。直軋孔型系統(tǒng)是指重軌孔型的兩個腿同時處于軋輥軸線的同一側(cè)，腰與軋輥軸線平行的孔型系統(tǒng)，如圖所示。其優(yōu)點是軋輥軸向串動力小，不需工作斜面，孔型占用棍身長度

31、小，在輥身長度一定的條件下可多配孔型。其缺點主要是：孔型側(cè)壁斜度小，軋件軋后不易脫槽，軋槽磨損后軋輥重車量大；軋輥刻槽深，槽底工作直徑小，軋輥強度低。10斜軋孔型系統(tǒng)是指重軌孔型的兩個開口腿不同時處于腰部的同一側(cè)，腰與水平軸線有一夾角。其優(yōu)點是孔型側(cè)壁斜度大，孔型寬度容易修復(fù)，軋輥重車量小，軋輥壽命高。其缺點是軋輥軸向串動力大，為控制軸向串動，需配置工作斜面，孔型占用輥身長度較大。根據(jù)軋機的具體條件，可采用各種混合孔型系統(tǒng)，如成品孔和成品前孔采用. . . . 9 / 48用直邊斜軋孔型，其它各孔型采用直軋孔型；或在軋制程序的前幾個孔型采用斜軋孔型，后幾個孔型采用直軋孔型，或采用其它的混合形式

32、。根據(jù)攀鋼軌梁廠 950/800/850 二列式軌梁軋機的工藝特點，結(jié)合生產(chǎn)重軌的經(jīng)驗，確定斜軋孔型系統(tǒng)。該孔型系統(tǒng)由一個箱形孔、兩個切深孔和七個直軋孔組成。3.1.33.1.3 孔型設(shè)計原則孔型設(shè)計原則采用正確的孔型設(shè)計可以使軋制異型面型鋼嗦不能避免的不均勻變形盡可能發(fā)生在前幾個孔型中，而不是在全部孔型中。在前幾個孔型中，金屬的溫度較高，其變形抗力不大，并且塑性也較好（與以后幾個孔型中的金屬相比較） 。在其它幾個孔型中，必須盡可能采用均勻的壓縮和斷面各部分均勻的延伸，因為只有在這樣的條件下才能得到形狀正確的、應(yīng)力較小的最終產(chǎn)品，而能量消耗和軋輥的磨損都最少。113.1.43.1.4 孔型設(shè)計

33、的一般步驟孔型設(shè)計的一般步驟鋼軌孔型設(shè)計方法是一般的軌形孔采用按斷面各組成部分分配變形系數(shù)的辦法來確定，而帽形孔一般用經(jīng)驗數(shù)據(jù)與考慮軋制條件進行作圖的方法術(shù)設(shè)計。鋼軌孔型設(shè)計的一般步驟如下:（1）鋼軌孔型設(shè)計方法根據(jù)具體條件選定孔型系統(tǒng)，確定軋制道次以與軌形孔、帽形孔數(shù)目。（2）根據(jù)產(chǎn)品的標準尺寸，計算成品孔各部分尺寸，并求出斷面各部分面積。（3）根據(jù)鋼軌斷面特點，確定各軌形孔各部分的變形系數(shù)，計算各軌形孔各部分的尺寸。（4）根據(jù)第一個軌形孔設(shè)計帽形孔。（5）根據(jù)第一個帽形孔確定進入坯料尺寸。（6）根據(jù)進入第一個帽形孔坯料和鋼坯尺寸，設(shè)計其他延伸孔型。123.2 重軌孔型設(shè)計方法3.2.13.

34、2.1成品孔設(shè)計成品孔設(shè)計1K（1） 鋼軌成品控設(shè)計特點 軌頭頂部是由凸起的圓弧構(gòu)成因此成品孔與其他軌形孔不同，軌頭開口應(yīng)在其對稱軸線上(圖 3.1)，即開口在軌頭的中. . . . 10 / 48央，但軌底開口則不能在中間。否則不能得到平直的軌底，而將軌底開口位置放在其一側(cè)，而且成品孔應(yīng)采用斜配。由于成品孔斜配，當(dāng)軌底開口在上時，軌頭在軋制線上，軋件出孔后由于軌頭的自重的影響產(chǎn)生向下扭轉(zhuǎn)，而造成上腹高超出公差。當(dāng)軌底開口在下時，則會減輕因自重扭轉(zhuǎn)的影響。同時，為減輕軌頭扭轉(zhuǎn)，可以采用下壓力配置。對于輕軌軋制由于軌頭扭轉(zhuǎn)不是主要問題，采用上壓力配置以減輕軌底上衛(wèi)板的負荷。圖 3.1 鋼軌成品孔

35、開口位置與配置 （2）成品孔尺寸計算 成品尺寸根據(jù)產(chǎn)品尺寸和公差與熱膨脹系數(shù)確定。1K3.2.23.2.2 其他軌形孔設(shè)計其他軌形孔設(shè)計在全部軌形孔(46 個)中的總延伸系數(shù)為 2.73.2，平均延伸系數(shù)1.191.23。成品孔中整個斷面的延伸系數(shù)從，其它軌形1K1.081.061孔則按順序增加，第一個軌形孔(即切深孔)中的延伸系數(shù)為 1.31.42。至于軌形孔斷面各部分延伸系數(shù)分配，則是不均勻的。對于鋼軌來說，腰部占的斷面面積比例小，不怕腰拉腿。因此，除了成品孔保持腰部、頭部和腿部的延伸系數(shù)接近相等外，即。其他各孔tdy均采用。其從。tdy03. 001. 0td軌形孔設(shè)計主要是根據(jù)各軌形孔

36、各部分變形量逆軋制順序逐道次確定各軌形孔尺寸。當(dāng)軌形孔采用斜配時，為減小軸向力，防止軋輥軸向串動，延伸系數(shù)必須滿足以減小開口腿部、開口頭部的側(cè)壓。13，dbdktbtk部分各種型號鋼軌軌形孔各部分的延伸系數(shù)分配實例見表 3.1。當(dāng)?shù)玫礁鞑糠盅由煜禂?shù)后，即可求得后次道對應(yīng)部分的面積，即： （3-1）223112yyyyyyFFFF， （3-223112dkdkdbdkdkdbFFFF，2） （3-223112dbdbdkdbdbdkFFFF，. . . . 11 / 483） （3-223112tktktbtktktbFFFF，4） （3-223112tbtbtktbtbtkFFFF，5）表 3

37、.1 部分型號鋼軌軌形孔各部分的延伸系數(shù)分配實例型號各部分延伸系數(shù)K1K2K3K4K5K6P65閉口頭 db開口頭 dk閉口腿 tb開口腿 dk腰 部 y1.1131.1081.071.051.071.11.071.11.071.1151.121.091.121.0951.161.131.0751.131.1051.241.161.11.121.11.261.121.091.121.091.275P50閉口頭 db開口頭 dk閉口腿 tb開口腿 dk腰 部 y1.0871.0781.081.0551.081.0811.041.1121.0641.171.1411.081.1131.0781.2

38、361.1331.091.1311.091.2551.131.0871.131.091.2951.1161.0811.1151.081.286P43閉口頭 db開口頭 dk閉口腿 tb開口腿 dk腰 部 y1.041.111.111.051.0891.11.1261.121.051.111.1191.0921.121.0851.2751.1311.1181.1321.0921.2861.1221.091.131.0921.341.111.0851.1011.0861.3353.2.33.2.3 帽形孔設(shè)計帽形孔設(shè)計帽形孔的作用是為加工軌底和軌頭。軌底加工是依靠帽形孔切深度以與擴和局部大壓下所產(chǎn)

39、生的強迫寬展，而形成寬而薄的軌底和提高軌底質(zhì)量。軌頭加工是帽形孔除對軋件進行垂直壓下外，還有一定的倒壓，以提高軌頭質(zhì)量。但軌頭的側(cè)壓雖不宜過大，以免造成咬入團難、軋槽磨損加快和造成產(chǎn)品缺陷。進入第一個軌形孔的帽形孔尺寸設(shè)計應(yīng)滿足第一個軌形孔需要，其余帽形孔則無法精確計算，只要通實踐經(jīng)驗利用做圖的方法得出。為減輕帽形孔頭部側(cè)壁局部嚴重磨損，常采用梯形坯或帶槽底斜度的矩形坯。坯料高度。在0H. . . . 12 / 48咬入條件允許時適當(dāng)取大,具體取值為:mmHHm3010一一一一一一一一0mmHBm100一一一一一一一一一一03.2.43.2.4 箱型孔型設(shè)計箱型孔型設(shè)計箱形孔是鋼坯和梯形孔之間

40、的過渡孔型。因此確定箱形孔尺寸時，既要保證鋼坯能進孔型、不咬鐵絲、不扭轉(zhuǎn)。又要保證梯形孔能充滿但又不出耳子。4 4 43kg/m43kg/m 重軌各孔型數(shù)據(jù)設(shè)計重軌各孔型數(shù)據(jù)設(shè)計4.143kg/m4.143kg/m 重軌斷面尺寸重軌斷面尺寸43kg/m 重軌端面如圖 4.1 所示. . . . 13 / 48 圖 4.1 43kg/m 重軌斷面圖. . . . 14 / 484.2成品孔型設(shè)計1KA腰部尺寸(1)孔型寬度 （4-1）mmBBk8 .411013. 1401014. 1012. 11(2)腰厚因系統(tǒng)采用斜軋孔型，為保證軋件尺寸，在此采用部分負公差。 (取部分負公差)mmddk0

41、.145 . 05 .141(3)腰部面積 （4-21112 .19850 .148 .141mmdBFy2）B.頭部尺寸(1)軌頭高mmH70.91.013701(2)開口頭和閉口頭高由于成品孔頭部開口位置在中間，取輥縫 S=14.0mm，則： （4-mmSHhhdbdk5 .280 .149 .7021211113）(3)開口頭和閉口頭厚度端部厚度： mmaadbdk7 .33429 .70013. 14211 根部厚度： mmbbdbdk8 .40420 .14013. 14211(4)開口頭和閉口頭面積211mm6 .0611.58240.87 .332121ddddbdkhbaFFC

42、腿部尺寸(1)腿高mmH5 .115013. 10 .1141mmxh9 .38013. 12/ )26 .18114(1(2) 開口腿和閉口腿高度端部高度： （4-mmhHhhbaka3 .3829 .385 .1152-11114）根部高度： （4-mmShhhbbkb5 .1220 .149 .382111. . . . 15 / 485）（3）開口腿和閉口腿厚度腿根厚度：腿中部厚度：腿端厚度：（4）開口腿和閉口腿面積 9 .126 .252121111111abtttbtkhhabFF29 .9773 .385 .12mmD.孔型垂直中心線位置2221111111tbtkdbdkkdb

43、bbbBBmm5 . 8725.6-40.88 .141214.3 其他軌形孔設(shè)計4.3.14.3.1成品前孔型設(shè)計成品前孔型設(shè)計2KA.腰部尺寸(1) 孔型寬度取腰部寬展：，則：mmB31mmBk8 .3813141.82(2) 腰厚取孔型腰部壓下量，則：1Kmmd5 . 110 .14112dddkkmm5 .155 . 1(3) 腰部面積 （4-6）22224 .21515 .158 .138mmdBFkky(4)腰部延伸系數(shù) （4-7）08. 12 .19854 .2151121yyyFFB.頭部尺寸(1)頭部面積mmbbtbtk6 .2580 .14013. 12711mmcctbt

44、k5 .2245 .126 .2511mmaatbtk9 .1243 .385 .2211. . . . 16 / 48取孔頭部延伸系數(shù)，則：1K04. 1,11. 111dbdk，21123 .104004. 13 .1000mmFFdbdbdk21123 .111011. 13 .1000mmFFdkdkdb(2)頭部高度由于成品孔頭部開口位置在中間，所以給以一定的垂直壓下量 2.1mm，而不給側(cè)壓，使其自然充滿孔型而不形成耳子。因此，開口頭和閉口頭高度為：mmhhhhdbdkdbdk5 .225 . 2205 . 2/1122則：h2 開=h1 閉+5.1=50.4+5.1=55.5mm

45、h21 開=22.5mmh22 開=33mmh2 閉=h1 開-0.9=50.4-0.9=49.5mmh21 閉=17mmh22 閉=32.5mm取第一成品孔之頭部延伸系數(shù)：上頭 u=1.07，頭=1.06取第一孔之腿延伸系數(shù) u 腿閉=1.1，u 腿開=1.05則：F2 腿開=863X1.1=9562mmF2 腿閉=863 1.05=9052mmF2 頭開=998 1.06=10552mmF2 頭閉=998 1.07=10612mm按照頭厚設(shè)計原則計算出：T21 閉=29.8 mmT22 閉=39.8mmT21 開=29.6mmT22 開=39.8mm按照腿厚設(shè)計原則得:t21 開=10.5

46、mmt22 開=14.5mmt23 開=25.7mmmt21 閉=11.8mmt22 閉=15mmt23 閉=25.8mm4.3.24.3.2孔型設(shè)計孔型設(shè)計3K取 B=2.8 B3=136,d=2.5 ,d3=18.5. . . . 17 / 48b3 開=b2 閉+1.5+30.5+1.5+32 mmb2 閉=b2 開-（-0.5）=30.5+0.5=31 mmh3 開=h2 閉+7.5=49.5+7.5=57 mmh31 開=24 mmh32 開=33 mmh3 閉=h2 開h31 閉=22.5 mmh32 閉=33 mm取第三孔之 u2 腿開=1.08u2 腿閉=1.12u2 頭開=1

47、.09u2 頭閉=1.12則第三孔型之各部面積計算如下：F2 腿開=905 1.12=1010 2mmF2 腿閉=956 1.08=1030 2mmF2 頭開=1061 1.12=1188 2mmF2 頭閉=1055 1.09=1150 2mm按頭厚設(shè)計原則計算出T31 閉=31 mmT32 閉=43 mmT31 開=30 mmT32 開=44.2 mm按腿厚設(shè)計原則計算出:t31 開=11.2 mmt31 開=15 mmt31 開=27 mmt31 閉=11.6 mmt31 閉=15.8 mmt31 閉=28mm其他的孔型尺碼均同理可以計算出第一個軌形孔與最后一個帽形孔關(guān)系（第五與第六孔的關(guān)

48、系）第 5 孔頭寬為 118mm為了減輕 5 孔之后的馬達負擔(dān)，因此第 6 孔之頭部不需要太寬 故將第 6孔頭寬定為 112mm，即，b-h=-6mmB-H=128-116=12mm底部 B-H=220-176.5=43.5mm. . . . 18 / 48咬入角 a=26.6 度帽形孔是根據(jù)前所述原則，使用作圖協(xié)助確定，現(xiàn)將其咬入角 ，延伸系數(shù) 面積減縮等數(shù)據(jù)列于表 4.2表 4.2 咬入角與延伸系數(shù)和面積縮減量孔型斷面積咬入角延伸系數(shù)面積縮減第 9 孔32500第 8 孔25200311.297300第 7 孔1955030.41.295650第 6 孔15830271.2337204.4

49、 帽形孔設(shè)計4.4.14.4.1 第一個帽形孔第一個帽形孔孔型設(shè)計孔型設(shè)計6K(1) 帽形孔高度mH 取孔寬展量，則帽形孔的高度為：6KmmB8 .1067K。 （4-8）mmBBHm0 .1158 .108 .125661(2) 帽形孔底寬mB 拉縮量的取值一般在,在咬入條件允許時,可適當(dāng)增大其拉縮量, mm2515取第一個帽形孔腿高拉縮量為 44.4mm，則帽形孔底寬：mB。 mmHBtkm2314 .44466 .7268251561 (3) 帽形孔頂寬1mb 按順軋制方向第一個軌形孔頭部壓下量為，根據(jù)經(jīng)驗取為 5.5mmmm60則帽形孔頂寬： 。1mb mmhbdm0 .1175 .

50、5465 .320 .336061 (4) 帽形孔腿厚、mama為使第一個軌形孔中閉口腿不產(chǎn)生楔卡，而開口腿有一定側(cè)壓，最后一個帽形孔兩邊的腿厚、不應(yīng)相等，即ndbaanbnabNnpyd221120取加速度 a=60，減速度 b=65故采用梯形速度制度 nd1=nd=70r/min等速軋制時間 t 等= （5-222601222KnbnanDlndpyd4）t 等=1.5 秒軋制周期： （5-等tbnanbnnannpypdyd5）T1=3.7 秒第二道翻鋼道次，9800g1000, 2 . 0umin/208，秒，mmsrntyj)100035475(98001 . 0285514. 36

51、0pnmin/8 .47 rnp等速軋制時間 t等=60652)6065(706528 .47602205 .8514. 3880560701222秒等0 . 2t軋制周期0 . 2658 .476020658 .47706020702T=4.2 秒2T. . . . 23 / 48第三道：9800g1000, 2 . 0umin/205，秒，mmsrntyj)598001 . 05354752(86814. 3301pn =54.5r/min 故采用梯形速度制度ddnn3取min/703rnndd等速軋制時間：t等= （5-222601222KnbnanDlndpyd6） =2.3 秒軋制周

52、期0 . 2655 .546020655 .54706020703T =4.24 秒第四道翻鋼：9800g1000, 2 . 0umin/208，秒，mmsrntyj)10006475(98002 . 0291614. 360pn =42.38 r/min，采用梯形速度制度，取ddnn4min/704rnndd等速軋制 t 等= （5-222601222KnbnanDlndpyd7） =3.4 秒軋制周期0 . 2655 .546020655 .54706020703T =4.24 秒第五道：9800g1000, 2 . 0umin/202，秒，mmsrntyj. . . . 24 / 48)

53、598001 . 05354752(86814. 3305pn =44 r/min 故采用梯形速度制度ddnn3取min/703rnndd等速軋制時間：t 等= （5-8）222601222KnbnanDlndpyd =2.3 秒軋制周期0 . 2655 .546020655 .54706020703T =6.8 秒故 950 軋機軋制一根鋼材所需的時間T950=T1+T2+T3+T4+T5+tj1+tj2+tj3+tj4+tj5+t=3.75+4.15+5.5+5.7+6.5+5+8+5+4+4+20=72 秒2） 800 軋機速度制度800 軋機為恒轉(zhuǎn)速軋制，轉(zhuǎn)速為 090100 r/mi

54、n取 n=90 r/min （5-9）由此可得，t6=4.9s,t7=8.8s,t8=10.4s,t9=12s, 3） 850 軋機軋制速度的確定850 軋機為橫轉(zhuǎn)速軋制，軋制速度為 0100200 r/min取 n=100r/min （5-10）60LLtVDn60LLtVDn. . . . 25 / 48所以 t12=13.4s.各道次間隙時間的取定：6778899106 ,10 ,10.2 ,10 ,jjjjts ts tsts從而可得各軋機的軋制時間為：T800I=t6+t7+t8+67jt78jt89jtt=4.9+8.8+10.4+6+10+10=50.1sT800II=t9+t

55、=12+10=22sT850=159+10=25.9sT 總=T800I+T800II+T850+T950=50.1+22+25.9+72=214.4s5.5 軋制壓力的計算和電機校核5.5.1 各道次的軋制溫度溫降公式： （5-11）T1開軋溫度 K；TZ熱輻射時間；TZ=（該道次的軋制時間+下一道次的軋制時間）/2+間隙時間；C常數(shù)，取 C=4；P常數(shù)值，取 P=1.166；G坯料重量F坯料散熱面積。由前面計算可求得各道次 TZ根據(jù)軌梁廠實際情況，950 軋機的開軋溫度為 1130，950 軋機至 800 軋11133t.130().1000ZTTF CTTG P . . . . 26 /

56、 48機的溫降取為 50，則 800 軋機的開軋溫度為 1080。結(jié)合前面數(shù)據(jù)，帶入上面公式，可求得各道次溫降，從而可得各道次溫度列入表 5.2 中：表 5.2 43kg/m 重軌道次與溫度道次123456789101112溫度11301124.61106.81098.210821072.61056.71043.81024.61006.81034.71056.85.5.2 電機平衡負荷校核正確計算軋制過程所需力矩和功率是驗算軋機能力，傳動機構(gòu)的強度和設(shè)計新軋機的重要力能參數(shù)之一。軋制力（軋制總壓力）和他對于兩軋輥中心連線的垂直距離（力臂）的乘積稱之為軋制力矩。如果去掉由水平力引起的力矩，則軋制

57、力矩可由單元ZM體素對一個軋輥作用的垂直力乘以相應(yīng)的力臂來計算：= （5-ZMrrlyllylyxdxtBxdxtBxdxPB0012）忽略摩擦力，簡化之= （5-ZMlyxdxPB013）式中 Py，ty單位眼里和單位摩擦力之垂直分量；lr中性面處變形區(qū)長度。如果用總壓力 P 對軋輥中心的垂直距離（力臂）a 的乘積來表示軋制力矩，則=P aZM因此欲求出軋制力矩除需確定總壓力的大小外，還需確定總壓力對軋輥中心連線的距離，后者與總壓力的作用方向與作用點有關(guān)，總壓力的作用方向與作用點視軋制條件而異，不能認為在任何軋制過程中總壓力的方向都是垂直于軋制方向的。. . . . 27 / 485.5.3

58、 軋制壓力的計算軋制壓力 P 等于平均單位壓力與接觸面水平投影面積 F 之乘積，所以確P定金屬作用在軋輥上的總壓力，就歸結(jié)為計算接觸面積和平均單位壓力。首P先確定接觸面的水平投影面積。接觸面積和軋件變形前后的幾何尺寸有關(guān)軋制非舉行斷面的孔型，接觸面積亦可近似按以下公式計算： F=(B+b)/2，（5-14）hRbFBFhhH/式中 FH，F(xiàn)h分別為軋前，軋后軋件斷面面積； B，b軋前，軋后軋件的最大寬度。金屬作用在軋輥上的單位面積上的總壓力可表示為化簡)(1 (KmP可得 P=（5-15）22 . 16 . 11 2HhRhKhHhhRhRBBhHK=9.8MPaMnCt)4 . 1)(01.

59、 014(2/)01. 014(1 . 0mmsNt，式中 a 取 0.8)005. 005. 1 (ta1） 950 開坯機軋制壓力計算選取 950 開坯機變形量最大的 K8孔作為校核基準，開坯機軋制溫度取軋制9000C,軋制壓力計算如下:K=9.8MPaMnCt)4 . 1)(01. 014(=9.8=65.41 . 218. 32/)01. 014(1 . 0mmsNt =0.318=0.8)005. 005. 1 (tah=8666217=40mm，H=10608208=51mm%5 .27%100404051hhHL=mmhR3 .7211475. . . . 28 / 4888.1

60、140475hR查出 f()=1.25,hR軋制壓力為P=K=73.5212.51411.5KN),(hRlfB25. 13 .722) 800軋機軋制壓力計算選取 800 軋機上的 K5孔作為軋機校核基準，850 軋機上的軋制溫度取終軋溫度計算 9000C 計算。變形抗力，=73.5Mpa；)1400(147. 0ts)9001400(147. 0sh=4798233=20.6mm，H=5744228=25.2mm%3 .22%1006 .206 .202 .25hhHL=mmhR436 . 440042.196 .20400hR查出 f()=1.35,hR軋制壓力為 P=K=73.5 22