火力發(fā)電廠汽水管道應(yīng)力計算技術(shù)規(guī)定.

1、火力發(fā)電廠汽水管道應(yīng)力計算技術(shù)規(guī)定SDGJ6 90主編部門：能源部華東電力設(shè)計院批準部門：能源部電力規(guī)劃設(shè)管理局施行日期： 1991年3月 1日能源部電力規(guī)劃設(shè)計管理局關(guān)于頒發(fā) SDGJ6 90火力發(fā)電廠汽水管道應(yīng)力計算技術(shù)規(guī)定的通知(90) 電規(guī)技字第 44號為適應(yīng)電力建設(shè)發(fā)展的需要，我局委托華東電力設(shè)計院對原SDGJ6 78火力發(fā)電廠汽水管道應(yīng)力計算技術(shù)規(guī)定進行了修訂。經(jīng)組織審查，現(xiàn)批準頒發(fā) SDGJ6 90火力發(fā)電廠汽水管道應(yīng)力計算技術(shù)規(guī)定為行業(yè)標準，自1991年 3月1日起執(zhí)行，原頒發(fā)的 SDGJ6 78火力發(fā)電廠汽水管道應(yīng)力計算技術(shù)規(guī)定 同時停止執(zhí)行。各單位在執(zhí)行過程中如發(fā)現(xiàn)不妥或需

2、要補充之處，請隨時函告我局及負責日常 管理工作的華東電力設(shè)計院。1990年5月5日使用符號的單位和意義使皿符號的單位和意義符號單u竟XMPa胡材亡沁匚時恂捌迴度盤小慎畑鈿時亡址計協(xié)度下龍E .收慨屐盤小怙MFiiW材右訴汁璋陽卜釆燒左於詢心;.的耳尿枠雇云小BMR.射材右設(shè)才湘度卜的lh棉.丸握反T：均值7海劇時存設(shè)汁淵扈F的許；#理丿叫MRi片力折算用刀PMR.趣計問Jr傻計;1虞或工件卑扈hii.-Kt計片光無簾恵玦nunTKiAnun管 TiW&i二遽支營沁楡甘了外牲dJtUYl-旌王廿它述接帶子內(nèi)社質(zhì)Anii曲管鼻小住斥5t6twmift曾汁片甲邸-S_ram和nrm5)1hrtlu左

3、節(jié)空稱A甲5h.nun畫管當址埜厚Shihl管T集測攝小里鼻r和衛(wèi)甘丁十旳半蒞畫辛管T曲舉壯JtUYl王管愕槍i4jMJtliJt曾平卻半屜JM1揍管li加丑民購外十孫JtUYl考盅底訛*鬲攝増機權(quán)諏IS的附規(guī)厚更?訐用宜力竹目土長敦31反科汁并筲子毬斥細、討愜止盂截Cranu慮管縣斥徴詬遵貿(mào)ARhrtihh尺悝數(shù)bT匝土塔賀茅散續(xù)表單俺應(yīng)占范因曲威小幸數(shù)了MPa輕麻應(yīng)山電圍ME.宙址在.廬狀態(tài)下，由J柴Y扭口由&口里和妄仿濤續(xù)井我產(chǎn)生加I.? *N *獻加III干弭亙和耳他附斛卜輩們;1產(chǎn)嘗丁議輜國|:的會軟力審AfrN *皿加|1干胃全獻或釋跌閏的歷座推力，管適內(nèi)說ii和壓丹旳瞬尸夕化農(nóng)地

4、 .吏群L業(yè)射蛋惑宿衣作;1匚酋子橫被面L村石區(qū)方矩慣N * TITTi秫：冊哮隹母H 卄幷知祭引抵冊苛兄力毎jmn計存祥紙rit.咗碼去杯衙兀丫也史維驚事令補律隹處3叭0rrnn計存fflftr豈另蟲伯展杯衙笄的饗他事掙補律匡nrri訃；JfT長做甘燈的廉電Hftf*標怕氛丫/的附即i他Twri計分怦嘛武分蟲的儲箱m給鎏怖軸X也朗冊m氓氏憐mm汁;J営嬪肢井夏肘山補標軸厲対牌護總宦Him汁亠営羞宏井丈肘山補標軸趴F厲列庁影徨mi廿m 甘區(qū)1戊.乩）曲車常H側(cè)憑魯恤millA HJXWWir*/TC衆(zhòng)樸=工卜呻度卜的很媒故的蚪忙欖量kWgwti設(shè)井芹度血蟲成K - Min汁JJ卅點期=堆imj

5、ltr.ftl丿（應(yīng).D護，肪金補屏笛1Uffi sc t時曲弄性說北汁耳蟲成K - jun)管JH莊交口旬劇1,赴拓V:蕊下對迂備誠端點）tj淮力減力粗、當戒KMtn)管血誦打訂創(chuàng)孔申陽T前論X默哺九為*1力1成力厳我K-rmi悻趣喲r倔秩工作杭在卜-對設(shè)笊卿7的推力誡力第一章總 則第1.0.1條管道應(yīng)力計算的任務(wù)是：驗算管道在內(nèi)壓、自重和其他外載作用下 所產(chǎn)生的一次應(yīng)力和在熱脹、冷縮及位移受約束時所產(chǎn)生的二次應(yīng)力，以判明 所計算的管道是否安全、經(jīng)濟、合理以及管道對設(shè)備的推力和力矩是否在設(shè)備 所能安全 承受的范圍內(nèi)。第1.0.2條本規(guī)定適用于以低碳鋼、低合金鋼和高鉻鋼為管材的火力發(fā)電廠汽 水

6、管道的強度計算。第1.0.3條管道的熱脹應(yīng)力按冷熱態(tài)的應(yīng)力范圍驗算。管道對設(shè)備的推力和力 矩按在冷狀態(tài)下和在工作狀態(tài)下可能出現(xiàn)的最大值分別進行驗算。第1.0.4條恰當?shù)睦渚o可以減少管道運行初期的熱態(tài)應(yīng)力和管道對端點的熱 態(tài)推力，并可減少管系的局部過應(yīng)變。冷緊與驗算的應(yīng)力范圍無關(guān)。第1.0.5條進行管系的撓性分析時，可假定整個管系為彈性體。第1.0.6條使用本規(guī)定進行計算的管道，其設(shè)計還應(yīng)遵守火力發(fā)電廠汽水管 道設(shè)計技術(shù)規(guī)定。管道零件和部件的結(jié)構(gòu)、尺寸、加工等，應(yīng)符合汽水管道 零件及部件典型設(shè)計的要求。第二章鋼材的許用應(yīng)力第2.0.1條鋼材的許用應(yīng)力，應(yīng)根據(jù)鋼材的有關(guān)強度特性取下列三項中的最小

7、值：用兀，仃S/1.5或仃S(0.2% )45，D /5其中；b0 鋼材在20C時的抗拉強度最小值(MPa);；現(xiàn)一一鋼材在設(shè)計溫度下的屈服極限最小值(MPa);aS(0.2%)鋼材在設(shè)計溫度下殘余變形為0.2%時的屈服極限最小值 (MPa)；二D 鋼材在設(shè)計溫度下的105h持久強度平均值(MPa)。常用鋼材的許用應(yīng)力數(shù)據(jù)列于附錄一。對于未列入附錄一的鋼材，如符合有關(guān)技術(shù)條件可作為汽水管道的管材時， 它的許用應(yīng)力仍按本條規(guī)定計算。第三章管道的設(shè)計參數(shù)第3.0.1條管道的設(shè)計壓力應(yīng)按下列規(guī)定取用：一、主蒸汽管道的設(shè)計壓力，取用鍋爐過熱器出口的額定工作壓力。當鍋爐和汽輪機允許超壓 5%(簡稱5%O

8、P)運行時，應(yīng)加上5%的超壓值。二、再熱蒸汽管道的設(shè)計壓力，取用汽輪機最大計算出力工況(調(diào)節(jié)汽門全開， 簡稱VWO或VWO+5%OP)下熱平衡中高壓缸排汽壓力的 1.15倍。對于再熱器出 口聯(lián)箱到汽輪機的部分，可減至再熱器出口安全閥動作的最低整定壓力。三、汽輪機非調(diào)整抽汽管道的設(shè)計壓力，取用汽輪機最大計算出力工況 (VWO或VWO+5%OP)下熱平衡中該抽汽壓力的 1.1倍。四、汽輪機調(diào)整抽汽管道、背壓式汽輪機排汽管道和減壓裝置后蒸汽管道的 設(shè)計壓力，分別取其最高工作壓力。五、與直流鍋爐啟動分離器連接的汽水管道的設(shè)計壓力，取用各種運行工況 中 可能出現(xiàn)的最高工作壓力。六、主給水管道設(shè)計壓力的取

9、用分兩種情況：1. 對于設(shè)有不可調(diào)速電動給水泵的管道從前置泵至主給水泵和從主給水泵出口至鍋爐省煤器進口的管道，其設(shè)計壓 力取用泵的特性曲線最高點對應(yīng)的壓力與進水側(cè)壓力之和。2. 對于設(shè)有可調(diào)速給水泵的管道(1) 從給水泵出口至泵出口關(guān)閉閥的管道設(shè)計壓力，取用泵在額定轉(zhuǎn)速下特性 曲線最高點對應(yīng)的壓力與進水側(cè)壓力之和；(2) 從泵出口關(guān)閉閥至鍋爐省煤器進口的管道設(shè)計壓力，取用泵在額定轉(zhuǎn)速及 設(shè)計流量下泵出口壓力的1.1倍與進水側(cè)壓力之和。第3.0.2條管道的設(shè)計溫度應(yīng)按下列規(guī)定取用：一、主蒸汽、高溫再熱蒸汽管道的設(shè)計溫度，應(yīng)分別取用鍋爐額定蒸發(fā)量時 過 熱器、再熱器出口的額定工作溫度加上鍋爐正常運

10、行時允許的溫度偏差值。溫度偏差值可取用5C。二、低溫再熱蒸汽管道的設(shè)計溫度，可取用汽輪機最大計算出力工況（VWO或VWO+5%OP）下熱平衡中高壓缸的排汽參數(shù)，等熵求取管道在設(shè)計壓力下的 相應(yīng)溫度。如制造廠有特殊要求時，該設(shè)計溫度應(yīng)取用可能出現(xiàn)的最高工作溫 度。三、汽輪機非調(diào)整抽汽管道的設(shè)計溫度，可取用汽輪機最大計算出力工況 （VWO或VWO+5%OP）下熱平衡中該抽汽參數(shù)，等熵求取管道在設(shè)計壓力下的 相應(yīng)溫度。四、汽輪機調(diào)整抽汽管道、背壓式汽輪機排汽管道和減溫裝置后蒸汽管道的 設(shè)計溫度，分別取其最高工作溫度。五、與直流爐啟動分離器連接的汽水管道的設(shè)計溫度，取用各種運行工況中 可 能出現(xiàn)的最高

11、工作溫度。六、加熱器后主給水管道的設(shè)計溫度，取用被加熱水的最高工作溫度。 第四章承受內(nèi)壓的管子壁厚計算第4.0.1條直管最小壁厚Sm應(yīng)按下列規(guī)定計算：、按直管外徑確定時:SmpDo2汀 2Yp(4.0.1-1)、按直管內(nèi)徑確定時:pDi(4.0.1-2)t譏2二-2p(1_Y)以上兩式中p設(shè)計壓力（MPa）;Do管子外徑（mm）;Di管子內(nèi)徑（mm）;二t 鋼材在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力（MPa）;Y溫度對計算管子壁厚公式的修正系數(shù)，對于碳鋼、低合金鋼和高鉻鋼，480C及以下時丫=0.4, 510C時Y=0.5, 538C及以上時丫=0.7，中間溫度的Y值，可按內(nèi)插法計算；a考慮腐蝕、磨損和機械強

12、度要求的附加厚度（mm）;n 許用應(yīng)力的修正系數(shù)，無縫鋼管的n =1.0，縱縫焊接鋼管按有關(guān)制造技術(shù)條件檢驗合格者，其n值按表4.0.1取用，螺旋焊縫鋼管按SY5036 83標準生產(chǎn)制作和無損檢驗合格者，n =0.9表4.0.1縱縫焊接鋼管許用應(yīng)力修正系數(shù)表表4- ft. I縱翳焊摟鋼管許用應(yīng)力直正系數(shù)賽澤接方法埠縫形式手工酬 或氣焊皿面焊接有墳口對揍焊雜rIE帰無損探怖bOO有配弧焊盯底的單ET焊接肓坡口對接焊撻加至氧弧燼打底的單閒期趣無坡口對接燼養(yǎng)山75翻下的雙面埠接龍按卻捷11皿滋無掘探情1.00單面焊棲有城口對接焊蕃0. 85自動焊甲曲焊接兀坡口對接焊卑0. 8第4.0.2條直管計算壁

13、厚Sc應(yīng)按下列方法確定：Sc = Sm C(4.0.2-1)式中 C直管壁厚負偏差值(mm)。一、對于熱軋生產(chǎn)的無縫鋼管，壁厚負偏差值可按下式確定：C = ASm(4.0.2-2)式中A直管壁厚負偏差系數(shù)，根據(jù)管子產(chǎn)品技術(shù)條件中規(guī)定的壁厚允許負偏差()按表4.0.2取用。二、對于按內(nèi)徑確定壁厚及采用熱擠壓生產(chǎn)的無縫鋼管，壁厚負偏差值應(yīng)根據(jù) 管子產(chǎn)品技術(shù)條件中的規(guī)定選用。三、對于焊接鋼管，采用鋼板厚度的負偏差值，但C值不得小于0.5mm。表4.0.2直管壁厚負偏差系數(shù)表4. 0.2宜管璧厚負偏井累徽表直管瑩吮評負偏左STB101112- &15A0。陽0 007a 0H9 80- 111D. 1

14、240. 176第4.0.3條直管公稱壁厚Sn,對于按外徑確定壁厚的鋼管，根據(jù)直管計算壁 厚主，按管子產(chǎn)品規(guī)格選用；對于按內(nèi)徑確定壁厚的無縫鋼管，根據(jù)直管計算壁 厚Sc和制造廠產(chǎn)品技術(shù)條件中的有關(guān)規(guī)定選用。在任何情況下，Sn均應(yīng)等于或大于Sc。第4.0.4條彎管的壁厚應(yīng)按下列方法確定：一、用作彎管的直管，其最小壁厚根據(jù)彎曲半徑而定，按表4.0.4取用。表 4.0.4倉曽前所采用宜警的最小窣序音曲半桎阿彗鷹所釆用宜管的最小娶耳b 06SJb4倚普干林1.1込5倍曾子外輕L仙弘R倍管千林L 3$.Sm。、彎管后任何一點的實測最小壁厚不得小于直管最小壁厚第五章補償值的計算第5.0.1條管道一般以設(shè)備

15、連接點或固定點分為若干管段，設(shè)備連接點或固定 點之間互相連接的各管段，構(gòu)成一個獨立的計算管系，統(tǒng)一進行撓性分析和計 算。第5.0.2條在進行作用力和力矩計算時，應(yīng)采用右旋直角坐標系作為基本坐標 系?；咀鴺说脑c可以任意選擇，一般Z軸為向上的垂直軸，X軸為沿主 廠房縱向的水平軸，Y軸為沿主廠房橫向的水平軸。第5.0.3條當端點無附加角位移時，計算管系（或分支）的線位移全補償值可按下列公式計算：AX =XB _AXa _&AB、 也丫 = YB AYk 也 YAb （5.0.3-1）= AZb AZa 也 Zab其中AXAb =0ft（XB - Xa ）（t tamb）YAb = a t （YB

16、 - YA ）（t - tamb）（5.0.3-2）也ZAB = G （ZB -乙）（t tamb）”上二式中 X, Y, Z計算管系（或分支）沿坐標軸X、Y、Z的線位 移全補償值（mm）; XB , YB , Zb計算管系（或分支）的末端B沿坐標軸X、Y、Z的附加線位移（mm）; XA , YA , ZA 計算管系（或分支）的始端A沿坐標軸X、Y、Z的附加線位移（mm）; xAb，Mb IZAb 計算管系（或分支）AB沿坐標軸X、Y、Z的熱伸長值（mm）;:t 鋼材在工作溫度下的線膨脹系數(shù)（10-6/C ），常用鋼材在工作溫度下的線膨脹系數(shù)列于附錄一；X B ,YB,Zb計算管系（或分支）的

17、末端B的坐標值（mm）;X A ,YA,ZA計算管系（或分支）的始端A的坐標值（mm）;t工作溫度（C ）;tamb 計算安裝溫度（C ），可取用20 C。第5.0.4條工作溫度在430 C及以上的管道宜進行冷緊，冷緊比（即冷緊值與 全補償值之比）不宜小于0.7;對于其他管道，當需要減小工作狀態(tài)下對設(shè)備的推力 和力矩時，也可進行冷緊。冷緊有效系數(shù)，對工作狀態(tài)取2/3,對冷狀態(tài)取1。第5.0.5條當管道各方向（沿坐標軸X、Y、Z）采用不同冷緊比時，應(yīng)計算管道在冷狀態(tài)下各方向的冷補償值。它的數(shù)值等于該方向的冷緊值，即cs 、式中 X20, Y20, Z20計算管系冷補償值（mm）;.-：x2 .:

18、XAB遼20zAB（或分支）沿坐標軸X、Y、Z的線位移(5.0.5) X AB， ycb , zAb 計算管系（或分支）AB沿坐標軸X、Y、Z的冷緊值（mm）。第六章管道的應(yīng)力驗算第6.0.1條管道在內(nèi)壓下的應(yīng)力驗算一、管道在工作狀態(tài)下，由內(nèi)壓產(chǎn)生的折算應(yīng)力不得大于鋼材在設(shè)計溫度下 的許用應(yīng)力，即Cepp0.5D。Y(s :)(6.0.1)式中 匚ep 內(nèi)壓折算應(yīng)力（MPa）;P設(shè)計壓力（MPa）;Do管子外徑（mm）;S管子實測最小壁厚（mm）;Y溫度對計算管子壁厚公式的修正系數(shù)a 考慮腐蝕、磨損和機械強度的附加厚度(見第4.0.1條);(mm);|；_- t鋼材在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力(MP

19、a)。二、當管道在運行中有壓力波動，或壓力、溫度同時波動，且超過設(shè)計壓力 或 設(shè)計溫度時，還必須驗算瞬態(tài)變化的安全性，即1. 任何24h連續(xù)運行時間內(nèi)，超溫或超壓時間少于10%者，計算管道在超壓或（和）超溫下的最大應(yīng)力不得超過鋼材在相應(yīng)溫度下許用應(yīng)力的1.15倍；2. 任何24h連續(xù)運行時間內(nèi)，超溫或超壓時間少于1%者，計算管道在超壓或（和） 超溫下的最大應(yīng)力不得超過鋼材在相應(yīng)溫度下許用應(yīng)力的1.2倍。第6.0.2條管道在持續(xù)荷載下的應(yīng)力驗算管道在工作狀態(tài)下，由持續(xù)荷載即內(nèi)壓、自重和其他持續(xù)外載產(chǎn)生的軸向應(yīng) 力 之和，必須滿足下式的要求：p0.5D2iM AtL0.F10叫式中p設(shè)計壓力（MP

20、a）;Do管子外徑（mm）;(N2 mm);Di管子內(nèi)徑（mm）;Ma 由于自重和其他持續(xù)外載作用在管子橫截面上的合成力矩W管子截面抗彎矩（mm3）;二t 鋼材在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力（MPa）;i應(yīng)力增強系數(shù)(見附錄二)，0.75i不得小于1;由于內(nèi)壓、自重和其他持續(xù)外載所產(chǎn)生的軸向應(yīng)力之和(MPa)。第6.0.3條管道在有偶然荷載作用時的應(yīng)力驗算管道在工作狀態(tài)下受到的荷載作用，亦即由內(nèi)壓、自重、其他持續(xù)外載和偶 然荷載，包括地震等所產(chǎn)生應(yīng)力之和，必須滿足下式的要求：舲075晉皿加心(6.0.3)i應(yīng)力增強系數(shù)(見附錄二)，0.75i不得小于1;i應(yīng)力增強系數(shù)(見附錄二)，0.75i不得小于1

21、;式中K系數(shù)，當任何24h連續(xù)運行時間內(nèi)偶然荷載作用時間少于10%時K=1.15，少于 1%時K = 1.20;MB安全閥或釋放閥的反座推力，管道內(nèi)流量和壓力的瞬時變化及地震等產(chǎn)生的偶然荷載作用在管子橫截面上的合成力矩(N2 mm)。只有在地震烈度為8度及以上地區(qū)建廠，并已在設(shè)計任務(wù)書中規(guī)定應(yīng)對該管 道考慮地震的影響時，才進行管道地震的驗算。在驗算時，Mb中的地震力矩只取用變化幅度的一半。地震引起管道端點位移，如果已在 式(6.0.4)中考慮，在式(6.0.3)中就不必考慮。其他符號定義同第6.0.2條。第6.0.4條管系熱脹應(yīng)力范圍的驗算管系熱脹應(yīng)力范圍必須滿足下式的要求：iM c乞 f 1

22、.2匚200.2:汀(汀 7)(6.0.4)式中二20 鋼材在20C時的許用應(yīng)力(MPa);M C 按全補償值和鋼材在 20 C時的彈性模量計算的，熱脹引起的 合成力矩(N2 mm);二E 熱脹應(yīng)力范圍(MPa);f應(yīng)力范圍的減小系數(shù)。如果式(6.0.3)中MB未計入地震引起的端點位移，那么式(6.0.4)的MC就應(yīng)計入地震引起的端點位移的力矩。預期電廠在運行年限內(nèi)，系數(shù)f與管道全溫度周期性的交變次數(shù)N有關(guān)。當 N 2500時，f=4.78N-02。如果溫度變化的幅度有變動，可按下式計算當量全溫度交變次數(shù)：N 二 Ne r15N1 r；N2r；Nn式中Ne計算熱脹應(yīng)力范圍 d E時，用全溫度變

23、化 T E的交變次數(shù)；N1, N2, , , Nn分別為溫度變化較小 T1,a T 2, , , T N的交變次數(shù)；r1,r2, ,rn分別為比值 A T 1/a T e, A T 2/ a T e , , , A T N/ a Te。其他符號定義同第6.0.2條。第6.0.5條力矩和截面抗彎矩的計算一、用式(6.0.2)、(6.0.3)、(6.0.4)驗算直管元件、彎管和彎頭時，合成力矩Mj按 下式計算：圖 6.0.5S 5I222Mj = MxjMyjMzjN mm （6.0.5-1）式中j 相當于式（6.0.2）、（6.0.3）、（6.0.4）中的注腳A、B和C。直管元件、彎管和彎頭的截

24、面抗彎矩W按下式計算：32Do（D4-d4）mm3（6.0.5-2）二、 驗算等徑三通時，應(yīng)按式（6.0.5-1）分別計算各分支管的合成力矩，按三通 的交叉點取值，見 圖6.0.5。管子截面抗彎矩按式（6.0.5-2）和連接管子尺寸計算。三、驗算不等徑三通時，應(yīng)分別計算主管兩側(cè)和支管的合成力矩。1. 計算不等徑三通支管的合成力矩Ma（Mb或Me）匕訕：M：3 M23 N mm支管的當量截面抗彎矩為W=（ mb）2Sb3 mm3式中 mb支管平均半徑（mm）；Sb3 支管當量壁厚，取用主管公稱壁厚Snh和i倍支管公稱壁厚Snbi二者中的較小值（mm）。2. 計算主管的合成力矩M a（ M B或M

25、C） m： M： m2 N mm以及 M a（ M B或MC） = Jm；2 + My2 + M； N mm主管的截面抗彎矩按式（6.0.5-2）和連接管子尺寸計算。各合成力矩仍按三通的 交叉點取值，見圖6.0.5。四、計算支管接管座（如附圖2.3）的合成力矩：Ma（Mb或Mc）=jM；3 + My3 + M；3 N mm接管座的截面抗彎矩為23w（ mb） Sb3 mm如果附圖2.3（a）、（b）、（c）、（d）中L1 0.5 riSb ,那么在計算接管座的截面抗彎矩和應(yīng)力增強系數(shù)時,mb應(yīng)計算到Sb值的一半。驗算點應(yīng)取接管座中心線與主管外表面的交點。第七章管道對設(shè)備的推力和力矩的計算第7.

26、0.1條管道對設(shè)備（或端點）的推力和力矩可按下列原則計算：一、按熱脹、端點附加位移、有效冷緊、自重和其他持續(xù)外載及支吊架反力 作用的條件，計算管道運行初期工作狀態(tài)下的力和力矩。二、按冷緊、自重和其他持續(xù)外載及支吊架反力作用的條件，計算管道運行 初期冷狀態(tài)下的力和力矩。三、按應(yīng)變自均衡、自重和其他持續(xù)外載及支吊架反力作用的條件，計算管 道 應(yīng)變自均衡后在冷狀態(tài)下的力和力矩。第7.0.2條計算出的工作狀態(tài)和冷狀態(tài)下推力和力矩的最大值應(yīng)能滿足設(shè)備 安全承受的要求。當數(shù)根管道同設(shè)備相連時，管道在工作狀態(tài)和冷狀態(tài)下推力 和力矩的最大值，應(yīng)按設(shè)備和各連接管道可能出現(xiàn)的運行工況分別計算和進行 組合。第7.0

27、.3條當管道無冷緊或各方向（沿坐標軸X、丫、Z ）采用相同的冷緊 比時， 在不計及持續(xù)外載的條件下，管道對設(shè)備 （或端點）的推力（或力矩），可按下 列 公式計算：在工作狀態(tài)下r-i-2y 1時,e E取R20作為管道在冷狀態(tài)下對設(shè)備（或端點）的推力（或力矩）。44144LB27J7Z4TOLieass2號箱朗54.A1宵E305in1S11別1471471加1?415*IM他1SS11$149101133m11.1146聊961111SID51403M9111Jm143HM1K330SBIflS101K3鈾41-njW135so-1W1W155的13?砂盯071EE141ITT75BS瞎1S1

28、1341H7UBT曾13B1351L714紬B31.2742066T8?81/Mm4?U知TJ72IBS44.055蝕昭皿. *：“： :; .附喪屮世昧卜曰曲妝為東技幷人姚怛卄如曲對于右意*戰(zhàn)班號，Em電舟不裘云按站又呂度f剪許陽應(yīng)力的玨知si更, 5. |沿1B5CD713B619S】酣鈾應(yīng)剜213SOS20fi1M19 L305馳20a1JL】賂1翰購131T4mIB7lT2551I船las卿1TDIK6-伽ZD3-吩期asdli?l啲L加1.931?LWLH21.彌IK4L4$1aw1GK函19皿1寶L7916416317?1刖1乳177164価畑1腔176340Iflli1751盼1

29、75I3&315&173-1S3l?H1734M15715S1721S11S617115&1551H倔雋15&15317017H1S*制畑1511511丄踣17T4蚊154KS1鉛1754W1話1461.67171陶440441BA1?21834701.411B5170183側(cè)1291641邯181阿1麗lflfl18fl5M163-1517B511.6S13161i駅1.閒1扯5如15P15H5W15T晰15357Q1謂5tWl=ig附表1.2常用國產(chǎn)鋼材的彈性模量數(shù)據(jù)表附表1.3常用國產(chǎn)鋼材的線膨脹系數(shù)數(shù)據(jù)表(從20C上列溫度)(10-6C )附妾常用國嚴舸封的經(jīng)屣能樂巒黏掘壽:從ait至

30、下即燈曠/】號10Sfl30GiXTrHuISCMoVIBCrSMoWVTiBlSCrsMdVSjTlDgfinA1命hwIflOH-Wlb 1ft11- AO13. Win. Wlfl. SIIE即BL 31MOIt1311；1601R. 70Xil. W11461乩MICl Q9燦1案閃1 45i串a(chǎn)a1R.S5l.呻11. 691淮闕lla 6D26D2*7EIL H21 Ei 9 ?川間T 吐 50-11. 7*】乩凸11- 7SSKO但瑋lLfiS1玉関11. MLEi 7G11. 531盂莎12. OSMO信也11 7?i亂n14. KILE.11. 93is. 31他12-54l

31、b貯13麻14-(4it卿12唸1 1?S4O1朱SS13k汕i亂知帖13.02也ISIL 41SSo也閻131lltEu. W13. OS.?埠養(yǎng)綁IX昶13-iLIB.軸u. lis13,帥讓.就ILJS工獅1亀制13- 5?1+1413.14RtH4001久孫13.皤仏鈾訶3倫421% asfr4101久1013. S4iT214.關(guān)L3.232. 4SX20IN鈾1紅即1實刑MML3.2B12, 43i5IN脅丄時1373LL2313.29LSr馭師伍如11,97132K. 12La. 1212, 71+f.O11甜IX Hl13.臍U.3L5L3.1n19.74BE1九船13.鵬U.

32、UL乩酬12,酩+7013-9013k BlUr 41L3, 4112. 024-HO13-B l13fl4Ur 44LS. 4413-M+9013-87U-4715- 4713- 575&014-sM)H-MIS-関19.145101J-QSU-5519-165201A.0-6U-54.13.1B泗1JU0911. 513.185AQ14- 1 g1513. Z1鮎。11.15. 3356Q1*昭13- 2557QH 6415-即5B0閱15. SB附表1.4聯(lián)邦德國鋼材的許用應(yīng)力表 (MPa)謠號MOiwmJ(MPa Ji W* ia ivi2fl03j04&n41943ir.4fl047

33、fl叭品&/41fl530IM；IL陰93釦7B-5；4flJ9辭LU103卵IE6113ion-nn-1 5Ma3-402JD巧口1:-10-113.1 ：1HR1歸曲14IDS14134FH1 -fiMagoLiO1.3i)naIM99臘軒邨9S9513GtMp4*豆御ML 5的SQO14$lit：146ua12212SL：!1341221S1L20119iw205156326ISO11B117.1111413311ZILSSOU岳醐2T0Bfr130LL：.11211010HJ8lflfl104L-ir.iQ450-6CO2B91501.1-150143I-.和51W1321311UM1

34、3S1跖2T01* a rs ced甜49Qi500105B053D5405605T-05ni:45. 8/145iD.523打M閱270鮎7349314MXJ空時儷1 沁 rMixUiaCi-fliii118T74心322422簡111訶4HCSSD370L0sJCflflW-7Widg9246的許年應(yīng)山fcAK UlNlT1 n-Tfl烏矗虹甘tEUl卞US肪資圭專朝M皂的,注：本表的許用應(yīng)力值是按DIN17175-79的強度特性和本規(guī)定的安全系數(shù)確定的。附表1.5聯(lián)邦德國鋼材的彈性模量數(shù)據(jù)表（kN/mm2）附5ft 15聯(lián)邦潮國鋼対的彈性鋼號毗1DCCEDflt3&0V40:5D0t：6

35、00 CSr45 8/ II31230520 &192隅17&16615Mo3213210202U31$5176KB13CrM&442132102021B517&IOCtMoOW214河2 1.65時，k =1;h 尺寸系數(shù)，見附表 2.1;Sn連接管的公稱壁厚（mm）;R彎管或彎頭的彎曲半徑 （mm）;r連接管的平均半徑 （mm）。（二）焊接彎管的柔性系數(shù)焊接彎管是由若干個扇形節(jié)組成的，在特定荷載條件下的性態(tài)與光滑彎管的性態(tài)相似，但在管段斜接面處，結(jié)構(gòu)不連續(xù)將導致更大的局部應(yīng)力。根據(jù)Markl的試驗，焊接彎管柔性系數(shù)的表達式為,152k 5/6h（三）三通、接管座、大小頭的柔性系數(shù)通常認為它們與連接管的柔性相同，其柔性系數(shù)取用k=1。（四）應(yīng)力增強系數(shù)在持續(xù)外載、偶然荷載、熱脹和冷縮等彎矩的作用下，彎管、三通等管件上 將產(chǎn)生局部的應(yīng)力集中。因此，在進行應(yīng)力計算時，要計入應(yīng)力增強系數(shù)以考 慮應(yīng)力增大的影響。理論和試驗證明，要計算局部應(yīng)力狀態(tài)比較復雜，且與 管件柔 性有關(guān)，故在工程應(yīng)用上一般都采用經(jīng)驗式。本規(guī)定采用Beskin的理論和Markl的試驗