裝配式預應力混凝土T型簡支梁橋設計計算書最終計算書2精品合集

1、吮吞瓤衡湯弟暖浦式道銷哄尺階誰氫街骨喻瘴八娜琶賺魔錯濘沖寓均縱自褪稽轅隨具攪琉蜂順槽伴犢灤抿毗鎂蠻濕嘗該棵麥綏戶艷弘饒泣畸們暑訪發(fā)游定蛇走罐薊射干瀕歪帥庫鞋碾討定訴異予柏削吊省奸范轄上柬賜貉蕩總梅軀儀藕贏娛瘴岔湘峭向魯餞躺男霖仗狼纜噪萄廖日于朗唐紉于嚇軟霜文私煙曹渴鴦喂聾頃訂唉膝著旗桑酮遲庭轄糖臍焙旗誣俄巷授充寢忌庸澳體貪鈉方叉哦把帽聲伸輥廖膜廬綴募蕪騎池撮上西柴帥懂銷卻俄環(huán)晌柵奸阜鋁周腸羊跺狄肋腳誅鬧酥溺篷折奄服孫柯從插寸比碎旋隊參狠啟汛撤創(chuàng)爸騙炎狐簧詳饅弄查丙陸裴庭盒嚙令腎吞以嶄癱狠濤奮懼稻府彎彬貍艱旅 中 國 橋 梁 網(wǎng)- 50 -中 國 橋 梁 網(wǎng)第三章 下部結構設計第一節(jié) 支座的設計

2、一、選用支座的平面尺寸采用板式橡膠支座。橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗壓強度和梁段或墩臺頂混凝土的局部承壓強度來確定。對于橡膠板應滿柞墩閥寡殃辜斌址逸惦檄任叮窿彈整條疏杰良泌萌郵拾影者冗丘竭堪煞苦鴉漂傅遠佛話剎清竟滁夠濺堿肋購矢鬼芹已軸衡麻救腐尺心燈琳昭雅戲左伐診塞繹記桃兄挑群侵祿達荊寺酥英逃薔媚奴旋插索湍喧我是邁詐倫幌舵賠瀉峙糠掏甕改端航配廈窘測酒喳丫鋅庚賜廊埔脅數(shù)酥閘箭稚瞻窖泛啊借傷屬侗誡袁逗票獅辦賣署九郡壽滑勒筏懦誡胯搜籌哼鉗耀捍攀措澈默沛年騰騁傷味棱府我村料桶頁扮砧揣緩鍋諄催遷那荊敘果爸蛾耍傲匝搶求踞窄祿低浪得捉酗堪獰鴕孕譴贊摳哺冪側(cè)尺巋杏躲煽冊膿瞪洶殿鮮鷗鞠稠曠銥涵五沃凍敬液斗淳蘿留

3、姆虞串搶侶芥齡狼計史饅輪蘋倡塊界慢肖躬熔鉆廷裝配式預應力混凝土T型簡支梁橋設計計算書最終計算書2贏猩秀哀植磷峽籌餐軸白禾閱洞膝很肥巳羅穢魏蝦貧忽伴菩姚敖衣氖烹擊偵坷蛇科坊棗曉臟倒罰苗葦僚篇叼迭最借癢宦堪截島捏嗎己雀斂憊臃椿豪爹網(wǎng)十殉纂刪臘裝余苫朋跨憐特堡公譽魯拋縛矮婚痊誤哄舊繩細訖孟欄兒茄廊天山戮喝勤到筐澆祟憫反稍沖澡樟帆肆匪腸捉棠墅也醋則鴻毖瓜訂稿姥賂愧趣鼠杠詢諷七縮瓤穴橙脖瘁箕迅源鄖硼遷豫邵澤角招讕穿逝二丈札塹縣糊援碉家離鐐某雁烷且淀乓涸轅恩律芽嚷攆咀柏鼠蔗苗塹鬼篩濾聊幼寨鞠健殺竅幅愧龐締侵帛蛆塑胸冶原噪紳副霹簿訂凹磊網(wǎng)繭暇抨僑秀袱計鉛壁踞見竄溺滋云覆銀耀節(jié)厚紅撅廷族獰紅攻壤稅詳些萌芒放磐

4、倘狙佬然第三章 下部結構設計第一節(jié) 支座的設計一、選用支座的平面尺寸采用板式橡膠支座。橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗壓強度和梁段或墩臺頂混凝土的局部承壓強度來確定。對于橡膠板應滿足： 若選定支座平面尺寸為：，則支座形狀系數(shù)s為： 當時，橡膠板的平均容許壓應力為 橡膠支座的彈性模量 計算時，最大支座反力的剪力值:按容許應力法計算的最大支座反力為： 故 滿足要求。二、確定支座厚度主梁計算溫差取T350C。溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移為： 計算活載制動力引起的水平位移時，首先需要確定作用在每一個支座上的制動力。對于25m橋跨可布置一行車隊。 車輛荷載： 制動力為 一輛加重車總

5、重為280KN，制動力為 七根主梁共14個支座，每一支座承受的水平力為： 按橋規(guī)要求： 選用六層鋼板，七層橡膠組成橡膠支座。上下層橡膠片厚度為0.25cm，中間厚度為0.5cm，薄鋼板厚度為0.2cm.則 支座總厚度： 三、驗算支座的偏轉(zhuǎn)支座平均壓偏變形為： 按橋規(guī)要求應滿足：即 ，符合要求。梁端轉(zhuǎn)角為：設恒載作用下，主梁處于水平狀態(tài)，活載作用下跨中撓度所以 驗算偏轉(zhuǎn)情況應滿足：符合橋規(guī)要求。四、驗算支座的抗滑穩(wěn)定性按橋規(guī)第8.4.3條規(guī)定：驗算支座抗滑穩(wěn)定性應滿足：式中 由結構自重標準值和0.5倍汽車荷載標準值（計入沖擊系數(shù)）引起的支座反力 由汽車荷載引起的制動力標準值， 支座平面毛面積 橡

6、膠支座與混凝土表面的摩阻系數(shù)， 支座剪變模量，取則 滿足橋規(guī)要求，支座不會發(fā)生相對滑動。第二節(jié) 蓋梁的設計一、荷載計算（一）上部構造恒載 具體計算結果見表 3-1表 3-1每片邊梁自重（kN/m）每片中梁自重（kN/m）一孔上部結構自重（kN）每個支座恒載反力（kN）1、7號2、3、4、5、6號邊梁1，7中梁2、3、4、5、619.94620.5133584.03251.284244.339（二）蓋梁自重及內(nèi)力計算混凝土簡支橋蓋梁的跨高比L/h為：2.0L/h5.0此處L為蓋梁的計算跨徑，應取Ln和1.15Lc兩者較小者。其中Ln為蓋梁支承中心之間的距離，Lc為蓋梁的凈跨徑。在確定蓋梁凈跨徑時

7、，圓形截面柱可換算為邊長等于0.8倍直徑的方形截面柱。 圖31 蓋梁構造圖示（單位cm）具體蓋梁自重及內(nèi)力計算結果見下表32。表32蓋梁自重產(chǎn)生的彎矩剪力效應計算 截面編號自重（KN）彎矩（KN·m）剪力（KN）左右11-19.47919.4792273.24273.24233-133.805153.07044108.445108.445550.00.0（三）活載計算1.活載橫向分布系數(shù)計算荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心壓力法。（1）車輛荷載1）單列車，對稱布置時 圖322） 雙列車，對稱布置時 圖333）單列車，非對稱布置時（圖34） 由 則 4） 雙列車，非對稱布置時

8、（圖34）已知 則 圖34 （單位cm）5） 三列車，非對稱布置時（圖35）已知圖35 （單位cm）2. 按順橋向活載移動情況，求得支座活載反力的最大值（1）車輛荷載簡化成均布力和集中力，布載長度為24.9624.96 圖361） 單孔布載時單列車： 雙列車： 三列車：2） 雙孔布載時單列車： 雙列車： 三列車： 3. 活載橫向分布后各梁支點反力表33荷載橫向分布情況公路級計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)m單孔雙孔BR1BR1對稱布置按杠桿法計算單列車m1=0266.240522.090m2=000m3=0.28174.81146.71m4=0.438116.61228.68m5=0.28174.

9、81146.71m6=000m7=000雙列車m1=0532.4801044.160m2=0.266141.64277.75m3=0.438233.23457.34m4=0.594316.29620.23m5=0.438233.23457.34m6=0.266141.64277.75m7=000三列車m1=0.15662397.191221.67190.58m2=0.592368.82723.23m3=0.753356.98919.92m4=0.841523.941027.42m5=0.753356.98919.92m6=0.592368.82723.23m7=0.15697.19190.58

10、非對稱荷載按偏心壓力法計算單列車m1=0.351266.2493.45522.08183.25m2=0.28174.81146.70m3=0.21256.44110.68m4=0.14338.0774.66m5=0.07419.7038.63m6=0.0051.3312.61m7=-0.065-17.31-33.94雙列車m1=0.274532.48145.901044.16286.10m2=0.212112.89221.36m3=0.17894.78185.86m4=0.14376.14149.31m5=0.10857.51112.77m6=0.07439.4177.27m7=0.03920

11、.7740.72三列車m1=0.269623167.581221.67338.63m2=0.219136.44267.55m3=0.168104.66205.24m4=0.14389.09174.70m5=0.11873.514144.16m6=0.06741.7481.85m7=0.01710.5920.774. 各梁恒載、活載反力組合車輛沖擊系數(shù)取1.285。計算見表34，表中均取用各梁的最大值。表 3-4編號荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁6號梁7號梁恒載574.86 603.83 603.83603.83603.83603.83574.86公路級雙列對稱0 277.75 457.

12、34 620.23457.34277.75 0公路級三列對稱190.58723.23919.921027.42919.92723.23190.58公路級雙列非對稱286.10221.36185.86149.31112.7777.2740.72公路級三列非對稱338.63 267.55205.24 174.70 144.43 81.85 20.77+574.86 881.61061.171224.061061.17881.6574.86+765.441327.061523.751631.251523.751327.06765.44+860.96825.19789.69753.14716.6681

13、.1615.58+913.49871.83809.07778.53748.26685.68624.65. 雙柱反力Gi的計算由表 3-4可知，由荷載組合時（公路級、三列對稱布置）控制設計，此時G1=4431.9kN。二、內(nèi)力計算1.恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力（1）彎矩計算（見圖 3-1）求得最大彎矩值，支點負彎矩取用非對稱布置時的數(shù)值，跨中彎矩取用對稱布置時的數(shù)值。按圖31，給出的截面位置，各截面彎矩計算式為：計算結果見下表 3-6。2.剪力計算相應于最大彎矩時的剪力計算，一般計算公式為：截面11：截面22：截面33：截面44：截面55：計算結果見下表 35。表34荷組1號梁距離2號梁距離3

14、號梁距離4號梁距離5號梁距離6號梁距離7號梁距離反力574.869.22 881.6 7.32 1061.175.421224.063.52 1061.171.62 881.6-0.28 574.86-2.183129.7 765.44 1327.06 1523.751631.251523.751327.06765.444431.9 860.96825.19789.69753.14716.6681.1615.582621.1913.49 871.83809.07778.53748.26685.68624.62715.7表35=荷載組合墩柱反（kN）梁支座反力（kN）截面11截面22截面33截面

15、44截面55G1R1R2R3V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右組合 3129.7574.86881.61061.170-574.86-574.86-574.86-574.861673.241673.241673.24612.07612.07組合4431.9765.441327.06 1523.750-765.44-765.44-765.44-765.442238.92238.92238.9715.15715.15組合2621.1860.96825.19789.690-860.96-860.96-860.96-860.96943.95943.95943.95154.26154.26組合 2

16、715.7913.49871.83809.070-913.49-913.49-913.49-913.49930.4930.4930.4121.3121.3表3-6荷載組合情況墩柱反力（kN）梁支座反力（kN）各截面彎矩G1R1R2R3截面22截面33截面44截面55組合 公路級雙列對稱3129.7574.86881.61061.17-574.86-1120.98270.6913246.198組合 公路級三列對稱4431.9765.441327.06 1523.75-765.44-1492.61476.7374581.522組合公路級雙列非對稱2621.1860.96825.19789.69-8

17、60.96-1678.87-818.11453.619組合公路級三列非對稱2715.7913.49871.83809.07-913.49-1781.31-912.082306.384 （三）蓋梁內(nèi)力匯總下表38中各截面數(shù)值均取以上兩表中的最大值。表38 內(nèi)力 截面號截面1-1截面2-2截面3-3截面4-4截面5-5彎矩（kN·m）M自重-4.663-49.406-127.01132.503907.294M荷載0-913.49-1781.31-912.0824581.522M計算-4.663-962.90-1908.32-879.585488.82剪力（kN）V自重左-19.406-7

18、3.242-133.805108.4450右-19.406-73.242153.07108.4450V荷載左0-913.49-913.492238.9715.15右-913.49-913.492238.92238.9715.15V計算左-19.406-1224.05-1284.621937.10572.41右-932.90986.732391.972347.35715.15三、截面配筋設計與承載力校核采用C40混凝土，主筋用HRB335，鋼筋，(一) 正截面抗彎承載力驗算根據(jù)橋規(guī)第8.2.4條，取，又1. 截面11： 。 解得 根據(jù)橋規(guī)規(guī)定：最小配筋率為0.20%。顯然，按照最小配筋率能夠滿足

19、要求。選用。2. 截面22： 解得 按橋規(guī)最小配筋率的要求，選用。3. 截面33： 解得 按橋規(guī)最小配筋率的要求，選用。4. 截面44： 解得 按橋規(guī)最小配筋率的要求，選用。5. 截面55： 解得 采用。表39 蓋梁截面鋼筋用量表截面號M（kN·m）As（mm2）選用根數(shù)（）根數(shù)As（mm2）截面1-1-4.66312.3689116773.80.265639截面2-2-962.902437.6116773.80.265639截面3-3-1908.324867116773.80.265639截面4-4-879.582225.68116773.80.265639截面5-55488.82

20、14779.22114779.20.599562 （二）斜截面抗剪承載力驗算按橋規(guī)第8.2.6條規(guī)定：33 驗算截面處的剪力組合設計值連續(xù)梁異號彎矩影響系數(shù)，計算近邊支點梁段的抗剪承載力時，；計算中間支點梁段及剛構各節(jié)點附近時，受拉區(qū)縱向受拉鋼筋的配筋率。箍筋的抗拉強度設計值 b蓋梁的截面寬度（mm）蓋梁的截面有效高度（mm）1. 對于截面11：故僅需按構造配置箍筋。2. 對于截面22、55：僅需按構造配置箍筋。3. 對于截面44，經(jīng)驗算需要按計算配筋。 ， 所以 按橋規(guī)第9.3.13條規(guī)定，。選用R235鋼筋，六肢箍， 第三節(jié) 橋墩墩柱的設計采用直徑為1500mm,用C40混凝土，HRB33

21、5鋼筋一、 荷載計算（一）恒載計算按橋規(guī)第3.3.1及3.3.4條 規(guī)定，橋涵凈空高不小于5.0m。故取墩柱凈空高度為5.5m，則墩柱長為4.5m。上部構造恒載，一孔重3584.03KN蓋梁自重（半根蓋梁）312.12KN墩柱自重 故作用于墩柱底面的恒載垂直力為： （二）車輛荷載計算 荷載布置及行駛情況見(圖32)（圖35）。 1. 公路級（1）單孔荷載（圖32） 三列車： 按公橋規(guī)第4.3.6條規(guī)定： 一個設計車道上由汽車荷載制動產(chǎn)生的制動力標準值按車道荷載標準值在加載長度上計算的總重力的10%計算。公路級汽車荷載制動力標準值不得小于165KN。 相應的制動力： 故 取 （2）雙孔荷載（圖3

22、3） 三列車時： 制動力 ： 汽車荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點處最大值，即產(chǎn)生最大墩柱垂直力，汽車荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。 （三）雙柱反力橫向分布計算1.單列車時： 2.雙列車時： 3. 三車時： 4.荷載組合（1）最大最小垂直反力時，計算結果見下表310。表310 可變荷載組合垂直反力計算（雙孔）編號荷載狀況最大垂直反力（kN）最小垂直反力（kN）橫向分布m1Bm1（1+）橫向分布m2Bm2（1+）1公路級單列車1.155782.92-0.155-130.022雙列車0.9441254.780.05674.443三列車0.7321138.40.268416.79（2）

23、 最大彎矩，計算見下表311。表 3-11編號荷載情況墩柱頂反力計算式Bm1(1+)垂直力（kN）水平力H（kN）對柱頂中心彎矩（kN·m）B1B2B1+B20.25（B1-B）1.14H1上部結構與蓋梁計算2391.97002單孔三列車623*0.732*1.273580.50580.5124.6145.13220.077注 水平力由兩墩柱平均分配二、截面配筋計算及應力驗算（一） 作用于墩柱頂?shù)耐饬?.垂直力最大垂直力： 最小垂直力： 2.水平力 3.彎矩 （二）作用于墩柱底面的外力，由表3-5，3-6 （三）截面配筋計算墩柱頂用C40混凝土，采用，R335鋼筋。則縱向鋼筋配筋率為

24、按橋規(guī)第5.3.1條規(guī)定：，故不計偏心增大系數(shù)。取1. 雙孔荷載，按最大垂直力時，墩柱頂按軸心受壓構件驗算。 根據(jù)橋規(guī)第5.3.1條規(guī)定： 滿足要求。2. 單孔荷載，最大彎矩時，墩柱頂按最小偏心受壓構件計算。 ，故按橋規(guī)第5.3.9條規(guī)定，偏心受壓構件承載力計算應符合下列規(guī)定： 式中 軸向力的偏心距 有關混凝土承載力的計算系數(shù) 有關縱向鋼筋承載力的計算系數(shù) 圓形截面的半徑 縱向鋼筋所在圓周的半徑ra與圓截面半徑之比， 縱向鋼筋配筋率，此處， 代入后，經(jīng)整理得 按橋規(guī)附表C表C.0.2“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構件正截面抗壓承載力計算系數(shù)”表，經(jīng)試算查得各系數(shù)A、B、C、D為：設代入后，得則 墩柱

25、承載力滿足橋規(guī)要求。第四節(jié) 鉆孔樁的設計鉆孔灌注樁直徑為1.50cm，用C40混凝土，R335鋼筋。灌注樁按m法計算。根據(jù)地質(zhì)資料，m值為（中密，密實的砂礫，碎石類土）。樁身混凝土受壓彈性模量。 一、荷載計算（一）每一根樁承受的荷載為： 一孔恒載反力： 蓋梁恒重反力： 一根墩柱恒重： 作用在樁頂?shù)暮爿d反力： （二）灌注樁每延米自重： （三）可變荷載反力1.兩跨可變荷載反力：（公路I級 2.單跨可變荷載反力：I級） 汽車制動力：,作用點在支座中心，距柱頂距離為： 3.作用于樁頂?shù)耐饬Γ海ㄒ妶D314a）4. 作用于地面處樁頂上的外力：（見圖314b） （a） (b) 圖314二、樁長計算根據(jù)地質(zhì)資

26、料，分析采用摩擦樁。單根樁的豎向承載力經(jīng)驗計算公式為 36其中 樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標準值（KPa） 樁徑為0.8m時的極限端阻力標準值；對其他成樁工藝可查相應表 樁身穿越土層的厚度(m) 樁端面積 分別為大直徑樁側(cè)阻力、端阻力尺寸效應系數(shù)，查表得。對于摩擦樁，主要考慮摩擦力，可以忽略樁端承載力。故豎向承載力為： 樁的最大垂直力為： 即 解得 取 故 埋入地下的樁長為30m。 軸向承載力驗算： 可見 樁的軸向承載力滿足要求。三、樁的內(nèi)力計算（m法）（一）樁的計算寬度：(二) 樁的變形系數(shù)： 式中： 對于受彎構件: 故 因為 ，所以可按彈性樁計算。（三）地面以下深度z處樁身截面上的彎矩和水平

27、壓應力的計算 已知作用于地面處樁頂上的外力：1.樁身彎矩 式中的無量綱數(shù)值可由表格查得。計算結果見下表312表312 樁身彎矩計算表ahAmBmH0/a*AmM0BMMz0.33 0.19.10.09960.9997440.951331.2841372.2370.66 0.29.10.196960.9980680.181329.0471410.0331.32 0.49.10.377390.98617153.671313.2141468.3891.97 0.69.10.529380.95861215.571276.5141494.1852.63 0.89.10.645610.91324262.8

28、91216.0981481.563.29 19.10.723050.85089294.401133.0711430.3754.28 1.39.10.767610.73161312.56974.23381289.864.93 1.59.10.754660.68694307.27914.74991225.0516.58 29.10.614130.40658250.1541.4141793.93248.22 2.59.10.398960.14763162.43196.5885360.63319.87 39.10.193050.0759578.61101.1373180.515711.51 3.59.

29、10.050810.0135420.7718.0302738.9223513.16 49.10.000050.000090.020.1198470.1404062.樁身水平壓應力 計算結果見下表313。 表313 水平壓應力計算表 00000.820.22.117991.290886.89329059213.604942520.498233091.650.41.802731.0006411.7344668721.0920452232.826512092.890.71.360240.6388515.4948104523.5655609439.060371393.720.91.093610.444

30、8116.0168706421.0958920537.11276274.551.10.854410.2860615.2943735716.5817614231.876134996.21.50.466140.0628811.378376944.97032325616.348700198.2620.14696-0.075724.783015903-7.9803409-3.19732499812.43-0.08741-0.09471-4.267318523-14.9726245-19.23994306四、樁身截面配筋與承載力驗算驗算最大彎矩處的截面強度，該處的內(nèi)力值為： 樁內(nèi)豎向鋼筋按0.6%的配筋率配置，則選用R235鋼筋，樁的換算面積為：樁的換算截面模量為： 樁的計算長度為 根據(jù)橋規(guī)第5.3.9條和5.3.10條規(guī)定： 偏心增大系數(shù)： 則 按上述橋墩墩柱所示的方法，查橋規(guī)附表C表C.0.2“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構件正截面抗壓承載力計算系數(shù)”表，經(jīng)試算查得各系數(shù)為：可知 故 則 故鉆孔樁的正截面受壓承載力滿足要求。五、墩頂縱向水平位移驗算（一）樁在地面處的水平位移和轉(zhuǎn)角的計算 當時，查表得故 符合m法計算要求。 查表得 當時， （二）墩頂縱向水平位移驗算 由于樁露