一榀框架結構荷載計算書

1、畢業(yè)設計題 目一根框架計算書班 級土木工程2006級 高本學生姓名 孟凡龍指導老師2011.5摘要本工程為濟南某綜合教學樓樓，主體三層，鋼筋混凝土框架結構。梁板柱均 為現(xiàn)澆，建筑面積約為3000m2,寬35米，長為60米，建筑方案確定。建筑分 類為乙類公共類建筑，二類場地，抗震等級三級。目錄第一章框架結構設計任務書11.1 工程概況 11.2 設計資料 21.3 設計內容 2第二章框架結構布置及結構計算圖確定 22.1 梁柱界面確定 22.2 結構計算簡圖 2第三章荷載計算 53.1 恒荷載計算： 53.1.1 屋面框架梁線荷載標準值 53.1.2 樓面框架梁線荷載標準值 53.1.3 屋面框

2、架節(jié)點集中荷載標準值 63.1.4 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值 73.1.5 恒荷載作用下結構計算簡圖 83.2 活荷載標準值計算 93.2.1 屋面框架梁線荷載標準值 93.2.2 樓面框架梁線荷載標準值 93.2.3 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值 93.2.4 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值 103.2.5 活荷載作用下的結構計算簡圖 103.3 風荷載計算 11第四章結構內力計算 154.1 恒荷載作用下的內力計算 154.2 活荷載作用下的內力計算 254.3 風荷載作用下內力計算 33第五章內力組合 345.1 框架橫梁內力組合 385.2 柱內力組合 46第六章配筋計算 606.1 梁配

3、筋計算 606.2 柱配筋計算 756.3 樓梯配筋計算 806.4 基礎配筋計算 84第七章 電算結果 807.1 結構電算步驟 867.2 結構電算結果 87參考文獻 112一框架結構設計任務書1.1 工程概況：本工程為濟南某綜合教學樓樓，主體三層，鋼筋混凝土框架結構。梁板柱均 為現(xiàn)澆，建筑面積約為3000m2,寬35米，長為60米，建筑方案確定。建筑分 類為乙類公共類建筑，二類場地，抗震等級三級。1.1 V b 出1 1it構的相仍4300桂珀4«）40001，HK44CQ44OQ4W4O1D尊 志 倉 點 自 春 也圖11.2 設計資料1）氣象條件：基本風壓0.45KN/m

4、22）抗震設防：設防烈度6度3）屋面做法：40厚C20鋼碎一層油氈隔離層40厚擠塑聚苯板保溫層15厚高分子防水卷材20厚1:3水泥砂漿找平1:6水泥焦渣2%找坡層，最薄處30厚120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板4）樓面做法：8-13厚鋪地磚面層100厚鋼筋碎樓板粉底底層混凝土強度等級為C30 ,其余各層為C25 ,縱筋2級，箍筋1級1.3 設計內容1）確定梁柱截面尺寸及框架計算簡圖2）荷載計算3）框架縱橫向側移計算；4）框架在水平及豎向力作用下的內力分析；5）內力組合及截面設計；6）節(jié)點驗算?？蚣芙Y構布置及結構計算簡圖確定2.1 梁柱截面的確定柱：b xh=500mm >500mm取 h=600m

5、m , b=300mm取 h=500mm , b=300mm取 h=700mm , b=300mm梁（bc 跨）=L/12=6300/12=525mm梁（ce、ef 跨）=L/12=5400/12=450mm縱梁=L/12=8000/12=666.7mm現(xiàn)澆板厚取h=100mm2.2 結構計算簡圖基礎頂面離室外地面為600mm,由此可知底層標高為6.2m。 結構計算簡圖如下：邊跨梁取1=1.510，中跨梁取1=210 (I。為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)01Z911.610.4g LD 嶗14,514.514.514512.91L610.4S914,514.514,514312.911.

6、610.4思14,514.514,514.51291L610.48 留14,514.514,514.512.911.510.4OS 中14.514514514.512.911.610.4g 曷 917.417.417,417.4DCEFSCO .B&4OD45W注：圖中數(shù)字為線剛度，單位：x 10-4Em3圖2EF跨梁：i=1.5 (Ec>0.3 >0.53) / (12X4.5) =10.4 xl0-4EcCE跨梁：i=2 (Ec>0.3 >0.53) / (12X5.4) =11.6X10-4EcBC跨梁：i=1.5 (Ec>0.3 >0.63)

7、 / (12>6.3) =12.9 X10-4Ec上層柱：i= (Ec>0.5X0.53) / (12M.6) =14.5 M0-4Ec底層柱：i= (Ec>0.6X0.63) / (12>6.2) =17.4 M0-4Ec荷載計算3.1恒載標準值計算1 ）屋面框架梁線荷載標準值0.04 X25=1KN/M 20.05KN/M 20.04 >0.5=0.02KN/M 20.04KN/M 20.02 >20=0.4KN/M 240厚C20車岡碎一層油氈隔離層40厚擠塑聚苯板保溫層15厚高分子防水卷材20厚1:3水泥砂漿找平1:6 水泥焦渣 2% 找坡層,最薄處

8、 30 厚 (0.03+0.165)/2 X14=1.365 KN/M 2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12 X25=3 KN/M 2屋面荷載合計：5.875KN/M 2邊跨(EF)框架梁自重0.3。5 X25=3.75 KN/M梁兩側粉刷：2X (0.5R.12) X0.02X17=0.2584 KN/M合計：4.0084KN/M邊跨(BC)框架梁自重0.3 M.6 >25=4.5 KN/M梁兩側粉刷：2X。64.12) X0.02X17=0.3264 KN/M合計：4.8264 KN/M中跨(CE)框架梁自重0.3。5 >25=3.75 KN/M梁兩側粉刷：2X 0.5 田.12

9、) X0.02 X17=0.2584 KN/M合計：4.0084KN/M因此作用在頂層框架梁上的線荷載為：g6EFi= g6CFi =4.0084KN/Mg6BC1 =4.8264KN/Mg6EF2= g6cf2= g6Bc2 =5.875 X4.0=23.5KN/M2）樓面框架梁線荷載標準值8-13厚鋪地磚面層0.6KN/M 220厚1:2水泥砂漿結合層0.02 X20=0.4KN/M 2100厚鋼筋碎樓板0.1 X25=2.5KN/M 215厚紙筋石灰抹底0.015 X16=0.24KN/M 2樓面荷載合計：3.74KN/M 2邊跨（EF）框架梁自重 0.3。5 X25=3.75 KN/M

10、 梁兩側粉刷：2X （0.5 4.1 ） X0.02X17=0.272KN/M合計：4.022KN/M邊跨（BC）框架梁自重0.3 M.6 >25=4.5 KN/M梁兩側粉刷：2X （0.6 R.1 ） X0.02X17=0.3264 KN/M合計：4.84 KN/M中跨（CE）框架梁自重0.3 X0.5X25=3.75 KN/M梁兩側粉刷：2X （0.5 R.1 ） X0.02X17=0.272KN/M合計：4.022KN/M邊跨填充墻自重：0.24 X 6.6-0.6） X14=10.08 KN/M墻面粉刷：（3.6-0.6 ） X0.02 >20=1.2KN/M11.28KN

11、/M因此作用在中間層框架梁上的線荷載為：gEF1 = gCF1 =4.022 KN/MgBC1 =4.84+11.28=16.12 KN/MgEF2= gCF2= gBC2 =3.74 X4.0=14.96 KN/M3）屋面框架結點集中荷載標準值F軸節(jié)點集中荷載邊柱連系梁自重：0.3 >0.7刈>25=42KN邊柱連系梁粉刷：0.02 X （0.7-0.12） X2M.0M7=3.155KN1.5 M 女兒墻自重：1.5 刈.0 >0.12 X14=20.16KN女兒墻粉刷：2X1.5 X8.0 >0.02 X17=8.16KN框架梁傳來屋面自重：0.5說0 >0

12、.5說0 X5.875=23.5KN次梁自重：0.3 >0.5 M.5 >25=16.875KN作用在次梁上的屋面自重：0.5 X律5+4.5-4 ) X2X5.875=29.375KN框架梁傳來次梁自重：0.5 X <6.875+29.375 ) =23.125KN頂層F軸節(jié)點集中荷載：G6f=120.1KNE軸節(jié)點集中荷載E軸框架梁自重及粉刷：45.155KN框架梁傳來屋面自重：0.5MX0.5MX2 X5.875=47KN框架梁傳來次梁自重：0.5 X16.875+ (0.3X0.5X5.4X25) X0.5=18.56KN頂層E軸節(jié)點集中荷載：G6e=110.72KN

13、C軸節(jié)點集中荷載C軸框架梁自重及粉刷：45.155KN框架梁傳來屋面自重：0.5MX0.5MX2 X5.875=47KN框架梁傳來次梁自重：(0.3 X0.5X5.4 >25+0.3 X.5X6.3 >25) X0.5=21.94KN頂層C軸節(jié)點集中荷載：G6c=114.10KNB軸節(jié)點集中荷載B軸框架梁自重及粉刷：45.155KN1.6 M女兒墻自重及粉刷：28.32KN框架梁傳來屋面自重：0.5說0 >0.5說0 X5.875=23.5KN次梁自重：0.3 >0.5£3 >25=23.625KN作用在次梁上的屋面自重：0.5 X 6.3+6.3-4

14、) X2X5.875=50.53KN框架梁傳來次梁自重：0.5 X 23.625+50.53 ) =37.08KN頂層B軸節(jié)點集中荷載：G6b=134.06KN4)樓面框架節(jié)點集中荷載標準值F軸框架梁自重及粉刷：45.155KN窗自重：2 X2.7 X2.8 >0.45=6.804KN窗下墻體自重：0.24 X 8-0.5) X (3.6-2.8) X14=20.16KN粉刷：2X0.02X7.5 >0.8 X17=4.08KN窗邊墻體自重：0.24 X 8-0.5-2 X2.7) X2.8 X14=19.76KN粉刷：2X0.02X -0.5-2 >2.7) X2.8 M7

15、=4.00KN框架梁傳來樓面自重：0.5 M>0.5M>.74=14.96KN次梁自重：16.875KN作用在次梁上的樓面自重：0.5 X 4.5+4.5-4) X2X3.74=18.7KN框架梁傳來次梁自重：0.5 X 16.875+18.7 ) =17.79KN框架柱子自重：0.5 >0.5 M.6 >25=22.5KN粉刷：0.5 注 (0.5-0.24) X2X0.02M.6X17=1.86KN2-6層F軸結點集中荷載：Gf=157.07KNE軸框架梁自重及粉刷：45.155KN框架梁傳來樓面板自重：2X0.5X4R.5X4刈.74=29.92KN次梁自重：0.

16、3 >0.5 >5.4 >25+0.3 >0.5 X4.5 >25=37.125KN作用在次梁上的樓面自重：0.5 X 依.5+4.5-4 ) X2+0.5X(5.4+5.4-4 ) X2 X3.74=44.132KN框架梁傳來次梁自重：0.5 X 07.125+44.132 ) =40.63KN框架柱自重及粉刷：22.5+ (0.5-0.24 ) X0.02 必 M.6 X17=23.77KN2-6層E軸結點集中荷載：Ge=139.48KNC軸框架梁自重及粉刷：45.155KN內縱墻自重：(8-0.5) X 86-0.7) X0.24 X14=73.08KN粉刷

17、：(8-0.5) X G.6-0.7) X0.02 X17X2=14.79KN扣除門洞重：2X1.0X2.1 X (0.24 X14+0.02 X17 0 =16.968KN門自重：2X1.0X2.1 >0.2=0.84KN框架梁傳來樓面自重：2 X0.5必>0.5 X4 M.74=29.92KN次梁自重：0.3 >0.5 >5.4 >25+0.5 >0.3 X6.3 >25=43.875KN作用在次梁上的樓面自重：0.5 X 63+6.3-4) X2+0.5X(5.4+5.4-4 ) X2 X3.74=57.596KN框架梁傳來次梁自重：0.5 X

18、43.875+57.596 ) =50.736KN框架柱自重及粉刷：22.5+ (0.5-0.24 ) X0.02 必 M.6 X17=23.77KN2-6層C軸結點集中荷載：Gc=221.33KNB軸框架梁自重及粉刷：45.155KN窗自重：2 X2.7 X2.8 >0.45=6.804KN窗下墻體自重：0.24 X 8-0.5) X (3.6-2.8) X14=20.16KN粉刷：2X0.02X7.5 >0.8 X17=4.08KN窗邊墻體自重：0.24 X 8-0.5-2 X2.7) X2.8 X14=19.76KN粉刷：2X0.02X -0.5-2 >2.7) X2.

19、8 M7=4.00KN框架梁傳來樓面自重：0.5 M>0.5M>.74=14.96KN次梁自重：0.3 >0.5£3 >25=23.625KN作用在次梁上的樓面自重：0.5 X 6.3+6.3-4) X2X3.74=34.164KN框架梁傳來次梁自重：0.5 X 16.875+34.164 ) =24.52KN框架柱子自重：0.5 >0.5 M.6 >25=22.5KN粉刷：0.5 >2+ (0.5-0.24) X2X0.02M.6X17=1.86KN2-6層B軸結點集中荷載：Gb=163.80KN5)恒荷載作用下的結構計算簡圖圖33.2 活

20、載標準值計算1）屋面框架梁線荷載標準值P6EF= P6CE =p6BC =2.5 X4.0=10KN/M2）樓面框架梁線荷載標準值Pef= pcE =pBC =2.0 M.0=8.0KN/M3）屋面框架節(jié)點集中荷載標準值F軸由框架梁傳來的屋面荷載：0.5 X4.0X0.5 M.0X2.5=10KN由框架梁傳來次梁荷載：0.5 X 4.5+4.5-4) X2X2.5=12.5KNP6f=20+12.5=22.5KNE軸由框架梁傳來的屋面荷載：0.5 X4.0 >0.5 M.0 >2.5 >2=20KN由框架梁傳來次梁荷載：0.5 X 4.5+4.5-4 ) X2+0.5X 6.

21、4+5.4-4 ) X2 X2.5=29.5KNP6e=20+29.5=49.5KNC軸由框架梁傳來的屋面荷載：0.5 X4.0 >0.5 M.0 >2.5 >2=20KN由框架梁傳來次梁荷載：0.5 X 6.3+6.3-4 ) X2+0.5X 6.4+5.4-4 ) X2 X2.5=38.5KNP6c=20+38.5=58.5KNB軸由框架梁傳來的屋面荷載：0.5 X4.0X0.5 M.0X2.5=10KN由框架梁傳來次梁荷載：0.5 X 6.3+6.3-4) X2X2.5=21.5KNP6b=10+21.5=31.5KN4)樓面框架節(jié)點集中荷載標準值F軸由框架梁傳來的屋面

22、荷載：0.5 X4.0 >0.5 M.0 >2.0=8KN由框架梁傳來次梁荷載：0.5 X 4.5+4.5-4) X2X2.0=10KNPf=8+10=18.0KNE軸由框架梁傳來的屋面荷載：0.5 X4.0 >0.5 M.0 >2.0 >2=16.0KN由框架梁傳來次梁荷載：0.5 X 4.5+4.5-4 ) X2+0.5X 6.4+5.4-4 ) X2 X2.0=23.6KNPe=16+23.6=39.6KN由框架梁傳來的屋面荷載：0.5 X4,0 >0.5 M.0 >2.0 >2=16KN由框架梁傳來次梁荷載：0.5 X 6.3+6.3-4

23、 ) X2+0.5X 5.4+5.4-4 ) X2 X2.0=30.8KNPc=16+30.8=46.8KNB軸由框架梁傳來的屋面荷載：0.5 X4.0 >0.5 M.0 >2.0=8KN由框架梁傳來次梁荷載：0.5 X 6.3+6.3-4) X2X2.0=17.2KNPb=8+17.2=25.2KN5)活荷載作用下的結構計算簡圖3.3 風荷載計算風壓標準值計算公式為Wk=也再pzW0(4-1 )Wk-風荷載標準值W0基本風壓的-風荷載體型系數(shù)修-風荷載變化系數(shù)也-Z高度處的風振系數(shù)wo=0.45,因結構高度H=24.2m30m,可取標=1.0；對于矩形平面以s=1.3修可查建筑結

24、構荷載規(guī)范知場地類別為C類。將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載。A為一極框架各層節(jié)點的受風面積，計算過程 如表4-1 ,結算結果如圖5。表4-2橫向風荷載計算層次也國z(m)修w0(kN/ m2)A(m2)Pw(kN)61.01.323.60.8880.4526.413.7151.01.320.00.840.4528.814.1541.01.316.40.810.4528.813.6531.01.312.80.740.4528.812.4721.01.39.20.740.4528.812.4711.01.35.60.740.4536.815.9313,7114.1513.6512.4

25、712.4715.93 I1- 一1)風荷載作用下位移計算柱Kc值表4-2 柱Kc值計算層數(shù)截面 (m2)混凝土 強度等級慣性矩Ic (m4)七(m3) hECICKc =-c (KNm)260.5 >0.5C255.21 X10-31.45X10-340.6 M0310.6 >0.6C3010.8 X10-31.93 X10-357.9 M03柱Kb值中框架梁I=2.0I 0 邊框架梁I=1.5I0 Kb=EIb/L4-2EF 跨梁：Ib =1.5 X0.3M.53/12=4.7 M0-3m4BC 跨梁:Ib=1.5 X0.3X0.63/12=8.1 X10-3m4CE 跨梁:I

26、b=2 >0.3>0.53/12=6.25 X10-3m4EF 跨梁(4.5m): Kb=31.3 X103KMmBC 跨梁(6.3m ): Kb=38.6 X103KMmCE 跨梁(5.4m ): Kb=34.7 X103KMmK值及a的值一般層K= (i1 +i2+i3+i4)/2 ic4-3：=K/ (2+K)4-4D=12aXic /h24-5首層K= (i1 +i2)/ic4-6a= (0.5+K) / (2+K)4-7D=12aXic/h24-826層F 軸柱： K= (10.4+10.4) /2X14.5=0.72 ：=0.72/ (2+0.72) =0.26E 軸柱

27、： K= (11.6+10.4+11.6+10.4 ) /2X14.5=1.52 «=1.52/ (2+1.52) =0.43C 軸柱: K= (12.9+11.6+12.9+11.6 ) /2X14.5=1.69 ：=1.69/ (2+1.69) =0.46B 軸柱： K=(12.9+12.9)/2 X14.5=0.89a =0.89/ (2+0.89) =0.31底層：F 軸柱： K=10.4/17.4=0.60a= (0.5+0.60 ) / (2+0.60) =0.42E 軸柱： K= (10.4+11.6) /17.4=1.26a= (0.5+1.26 ) / (2+1.2

28、6) =0.54C 軸柱： K= (12.9+11.6) /17.4=1.41a= (0.5+1.41 ) / (2+1.41 ) =0.56B 軸柱： K=12.9/17.4=0.74a= (0.5+0.74 ) / (2+0.74) =0.45Dj值見表4-3Dj =12a Mc/h2表4-3 框架柱D值計算DjF軸E軸C軸B軸Z Dj26層3.49 X1035.77 X1036.18 X1034.16 X10319.6 X03底層2.796 M033.595 X1033.729 X1032.996 1 0313.116 X103框架結構側移計算以6 層： =13.71/19.6 X103

29、=0.699 X10-3m5 層:=27.86/19.6 X103=1.421 X10-3m4 層: =41.51/19.6 X103=2.117 X10-3m3 層： =53.98/19.6 X103=2.754 X10-3m2 層： =66.45/19.6 X103=3.390 X10-3m1 層:=82.39/13.116 X103=6.280 X0-3mEA=t16.661 X0-3m /h=16.661 X10-3m/23.6m=0.706 M0-3m1/500滿足要求四內力計算4.1恒荷載作用下的內力計算計算使用分層法，中柱的線剛度取框架柱實際線剛度的0.9倍。1）屋頂層把梯形荷載

30、化作等效均布荷載EF 跨：a 1=0.5 >44.5=0.444g6EF =g6EF1+1-2 (a 1)2b(0(1)3|>g6EF2=20.30KN/MBC 跨：a 1=0.5/6.3=0.317g'6Bc=g6BC1+1-2 (a 1)K («1)3聞6bc2 =24.35KN/MCE 跨：a 1=0.5/5.4=0.370g'6CE=g6CE1+1-2 (a 1)K ("1)3%6ce2 =22.26KN/M各桿的周端彎矩M6fe= g'6EF xL2ef/12=34.26 KN MM6BC= g'6BC XL2bc/12

31、=80.54KN MM6ce= g'6CE XL2cf/12=54.09 KN M彎矩分配法計算過程如圖6:0.503 0.4970.331 0372 0.2970318 0.397 0.2856443 0.55740.513.375480,54-54,09510S40,031/2. 20,02-7.69_ _15田-34,2634,26-7,59 一1A;5 18-19.08-17.23-6.9 一口上5 22.-170-2J23j2 1/2 1,91-0.35-1.52 1/2 -0760J7屋 0.3+0.42-039-0.32 1幺-0,16-0.003-0.004-0.003

32、44.38 -4438B覽74 -17,68-69,0645,35-2.12-431CE圖62) 26 層:把梯形荷載化作等效均布荷載EF 跨： a 1=0.5 X4/4.5=0.444g'EF=gEFi+l-2 (a i) 2+ (a 1) 3>Qef2=14.39KN/MBC 跨：a i=0.5>/6.3=0.317g'Bc=gBci+l-2 (a 1)K (a1)3聞bc2=28.55KN/MCE 跨：a 1=0.5/5.4=0.370g'CE=gCE1+1-2 (a 1)K (od) 3闖ce2=15.64KN/M各桿的周端彎矩:Mfe= g'

33、;EF XLZf/12=24.28 KN MMbc= g'BC XL2c/12=94.43KN MMce= g'cEXL2=F/12=38.01KN M彎矩分配法計算過程如圖8:。1 350,241D.271DJ710,2170.2270.2S40,2S40,2050.2S4O.3S80.J5B-94,439U3-3B.013朧 1W42824,28331.6331.17 122_“ 15.50-3.4S 口 在-6,9-&鈍-8躺-0.6S1/2-17.35-19.51一1911-15.fi4 正-工即-Q.2B . 1左-D.56TL7QF.7C一口,加.鳳-0,2

34、52川2劇皿L430,04 在 0,07dOQ-E2HF313-0.25 -15一 -0.13G.0250,0250,0234國 34.54 -69.Ofl93r62-15 S2-1ft.S2-54.1fi29h52 -Ol6S -tLEft -28J617,20 T£。氏柳BCEF26層彎矩計算結果如圖9:3)首層：把梯形荷載化作等效均布荷載EF 跨：a 1=0.5 X4/4.5=0.444g'EF=gEFi+1-2 (ai) 2+ (a 1) 3>gEF2=14.39KN/MBC 跨：a 1=0.5/6.3=0.317g'Bc=gBC1+1-2 (cm) K

35、 (a1)3狗bc2=28.55KN/MCE 跨：a 1=0.5/5.4=0.370g'CE=gCE1+1-2 (cm) K (a1)3與ce2=15.64KN/M各桿的周端彎矩：Mfe= g'EF XLZf/12=24.28 KN MMbc= g'BCXL2C/12=94.43KN MMce= g'CEXLtF/12=38.01KN M彎矩分配法計算過程如圖10:0.3140.376 0.J10一找4329 27i 14U.64-lfi.2714.5717TO32.21 38.57 70.7B0.2Z9 a257 0.309 0.20504311-33,011

36、,36-0-21 -0-23 T.23 -0,19 俏93陰 1A.4& 22.24 53.123B.D1-24,2*-3.23-7.SA-0.69-0.B7-104-a 62QE"<110Q.01&Q20.020.01用赤如口 50.B51.0228.0B.0.2S6D.334電424>2B7心-5林-a. n-0.71J 理Y -0.J1iZdoeOJODJ317.5D茄艮01包580.215 0.2C9 a32J DJ93CEF圖10首層彎矩計算結果如圖11:圖11各層彎矩疊加并修正，其豎向荷載彎矩圖如圖12:叩.1045.4050.1020.2E5

37、1,4737.2440.32137+9KQ151311民28?0,229Z0151.31彎短圖(M)圖12軸力圖:14435107-57二三三三二4L56159.571M.1173171247.0041 £5431iiS34 4&13M自ma事315&兀506.76%912+72.151970軸力圖（陽川）4.2活荷載作用下的內力計算1）荷載簡化EF 跨：a 1=0.5 >44.5=0.444P'6ef=1-2 (ai) 2f (ai) Xp6EF =6.93KN/MP'ef=1-2 («1)2b (cd) 3XpEF =5.55KN/

38、MBC 跨： a 1=0.5/6.3=0.317P'6bc=1-2 («1)2f («1)gxp6BC=8.31KN/MP'bc=1-2 (cm) 2b (a1)3XpBC=6.65 KN/MCE 跨： a 1=0.5/5.4=0.370P,6CE =1-2(0(1)2h (Od) g Xp6CE=7.77KN/MP'ce=1-2 (cm) K («1)3XpCE=6.21KN/M2)各桿的周端彎矩：M6ef= P'6ef >L2ef/12=11.69KN MMef= P'efXL2ef/12=9.37KN MM6bc

39、= P'6bc 注2bc/12=27.49KN MMbc= P'bcxl2bc/12=21.99KN MM6ce= P'6ce xL2ce/12=18.88KN MMce= P'ceXL2ce/12=15.09KN M彎矩分配法計算過程：dW0N9721E ©397 旦竺5國區(qū) 05713,83-27.49273913/布1/2。上3732-18.3S-L15Jj-2-29-2.B5116911.69一 2051/2 1 TQ3-5.S4-237 一 1/2T73-4.2412-2.121.73-Z36 /工-4.72H g _12205。-0.43-

40、0.460,71-J22 1,47-0.39L2B1Z2 4 0.64-0.2E7.915.Q2 15.0229.75 5上023.515,69 1,0714,62&3。氏卻BCEF4) 26層彎矩計算彎矩分配法計算過程:口R5 D.330OJ241 0.271C-.2710.217D.2270.2B40.2E4-0.205D.J2B4 0.358 .35E-21.997,26 1Z20.5357.377.37-1.T70.581/21/2-15.09-2.5421.933,530.290.023.02 3 02-0.37 一 1/20.021/2-0,92-0,92-Ql02-0X2

41、15.03-97 L33 4/士 一2設一口皆 "2一口主-0,74(),050,090.01-0.01-0.019.57-3.3f-3.350.12IP.12風46 3.23 3.237.9615.9223.39 2.83 2.8317.73BC彎矩計算結果：D.D41!5）底層彎矩計算彎矩分配法計算過程:0.314p.37B(3.316.5027-21螞B.B2 5 .0.370.44-1 理 T 10.37 -»0.22S 0.2570.30& 0.2050.215 0.2690.323 0.1 U30.266 0.330.40-3.7521.99341- 2

42、J&-2.65-3.1S-15.09底的-2.11 lZL-1.16ko.S9-1.07-9,J79.37-1.25 LL-N49TIE-<JX4 12 -。，320,110.13dig0.040.040.04-0.30 _1/2-0.710X5 _12 _g.rn-0.02-0.020.05 JZL. 0r09-0.02-0.027.27 8.7115.98B2X27 2.615.1517.51133 0,91 1,0911,236f5 X02 3,62cEF6）各層彎矩疊加并修正，具活荷載彎矩、剪力、軸力圖活荷載作用下BC框架梁剪力層數(shù)qlql/2EM/LV左V右68.316

43、.326.182.182428.3656.656.320.950.9020.0521.8546.656.320.950.9819.9721.9336.656.320.950.9819.9721.9326.656.320.950.9919.9621.9416.656.320.951.0619.8922.01活荷載作用下CE框架梁剪力層數(shù)qlql/2EM/LV左V右67.775.420.98-1.3922.3715.5956.215.416.77-0.7017.4716.0746.215.416.77-0.7417.5116.0336.215.416.77-0.7417.5116.0326.215

44、.416.77-0.7417.5116.0316.215.416.77-0.7417.5116.03活荷載作用下EF框架梁剪力層數(shù)Qlql/2EM/LV左V右66.934.515.59-1.5217.1114.0755.554.512.49-0.8513.3411.6445.554.512.49-0.9213.4111.5735.554.512.49-0.9213.4111.5725.554.512.49-0.9213.4111.5715.554.512.49-0.9413.4311.55活荷載作用下剪力圖:圖16活荷載作用下軸力圖:F 1 ILnlLLIBHHId&0,05HX752

45、.1144.05一 24.71W2129,159L55砧281BB.93120,9947段103,95205.3315口鋁網(wǎng)+2I23.B+I BJJ IJ"ffmr圖174.3風荷載作用下的內力計算1）荷載作用下的結構計算簡圖如圖5。內力計算采用D值法，計算過程見 表4-4,其中由混凝土結構（中冊）中附表10-3,附表10-4查得y1=y2=y3=0 , 即y=y0o內力計算如表4-4,表4-5,表4-6,表4-7?？蚣軓澗貓D、剪力圖、 軸力圖見圖1820。表4-4框架柱剪力標準值計算表層數(shù)(2F)柱號k =ib/2ica c= K /(2+ K )D i=a c>icVi=

46、 D'X E/"i(KN)6 (13.71KN)B60.8890.3080.0452.91C61.6890.4580.0664.27E61.5170.4310.0634.07F60.7170.2640.0382.465(27.86N )B50.8890.3080.0455.92C51.6890.4580.0668.67E51.5170.4310.0638.28F50.7170.2640.0384.994 (41.51KN)B40.8890.3080.0458.81C41.6890.4580.06612.92E41.5170.4310.06312.34F40.7170.2640

47、.0387.443 (53.98KN )B30.8890.3080.04511.46C31.6890.4580.06616.81E31.5170.4310.06316.04F30.7170.2640.0389.682 (66.45KM)B20.8890.3080.04514.10C21.6890.4580.06620.69E21.5170.4310.06319.75F20.7170.2640.03811.911 (82.38KN )Bi0.7410.4530.07918.92C11.4080.5590.09723.23Ei1.2640.5400.09422.51F10.5980.4230.07417.72注：1 層 K = 3b/ ic, ac=(0.5+ K)/(2+ K )o2）框架柱反彎點高度計算表4-5風荷載