冷態(tài)試驗(yàn)報(bào)告124

1、小顆粒發(fā)電廠2#爐冷態(tài)試驗(yàn)報(bào)告目錄1 設(shè)備概況11.1 鍋爐系統(tǒng)簡介11.2 鍋爐技術(shù)參數(shù)11.3 鍋爐設(shè)計(jì)煤質(zhì)分析11.4 設(shè)計(jì)燃料粒徑要求22 試驗(yàn)內(nèi)容23 試驗(yàn)安排34 所用儀器及材料35 試驗(yàn)方法45.1 密封試驗(yàn)45.2 標(biāo)定機(jī)翼測風(fēng)裝置55.3 鑒定風(fēng)機(jī)是否到銘牌出力125.4 測定布風(fēng)板阻力135.5 料層阻力及臨界流化速度的測定145.6 布風(fēng)均勻性試驗(yàn)185.7 給煤機(jī)出力試驗(yàn)185.8 篩分試驗(yàn)186 試驗(yàn)結(jié)果及分析196.1 密封試驗(yàn)196.2 引風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)196.3 送風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)236.4 一次風(fēng)流量計(jì)標(biāo)定296.5 二次風(fēng)流量計(jì)標(biāo)定296.6 布風(fēng)板阻力特性306

2、.7 料層阻力及臨界流化速度316.8 布風(fēng)均勻性試驗(yàn)376.9 2#給煤機(jī)出力試驗(yàn)386.10 燃料篩分試驗(yàn)397 結(jié)論401 設(shè)備概況1.1 鍋爐系統(tǒng)簡介本鍋爐為雙鍋筒橫置式自然循環(huán)水管鍋爐，采用爐內(nèi)復(fù)合循環(huán)流化床燃燒方式。鍋爐本體為T型布置。鍋爐前部為爐膛，中部為轉(zhuǎn)折室和過熱器，后部為對流受熱面、省煤器及空氣預(yù)熱器。鍋爐采用平衡通風(fēng)，密相區(qū)(流化床)域?yàn)檎龎?、懸浮室及對流換熱面區(qū)域?yàn)樨?fù)壓，壓力平衡點(diǎn)位于給煤口處(約1400mm)。鍋爐點(diǎn)火采用傳統(tǒng)的固定床點(diǎn)火方式，點(diǎn)火介質(zhì)為木炭(木材)和低含碳量的流化床灰渣。1.2 鍋爐技術(shù)參數(shù)鍋爐型號 JG-3.82/450-M鍋爐燃料 汪清油頁巖額定

3、蒸汽量       D=35t/h額定蒸汽壓力     P=3.82MPa(39kg/cm2)額定蒸汽溫度     tgr=450給水溫度         tgs=105熱風(fēng)溫度         trk=89.253排煙溫度      &#

4、160;  tpy=145.08鍋爐排污率         pw =2%燃料消耗量       Bj=28987.58kg/h燃煤粒度 010mm鍋爐效率         gl83%1.3 鍋爐設(shè)計(jì)煤質(zhì)分析本鍋爐主要燃用汪清油頁巖，其燃料特性如下：收到基碳 Car=9.73%收到基氫 Har=1.45%收到基氧 Oar=6.26%收到基氮 Nar=0.51%收到基硫

5、Sar=0.41%收到基灰分 Aar=75.73%收到基水分 War=5.91%干燥無灰基揮發(fā)份 Vdaf=89.27%收到基低位發(fā)熱量 Qar,net=4007.545kj/kg灰熔點(diǎn)共有四個(gè)溫度，具體如下：變形溫度DT=1045軟化溫度ST=1104半球溫度HT=1117流動(dòng)溫度FT=12921.4 設(shè)計(jì)燃料粒徑要求燃料顆粒徑范圍：010mm。其中：小于3mm的顆粒占6570%，小于1mm的顆粒占30%左右2 試驗(yàn)內(nèi)容為確保鍋爐順利進(jìn)行冷態(tài)點(diǎn)火啟動(dòng)和熱態(tài)安全、穩(wěn)定運(yùn)行，對鍋爐和輔機(jī)設(shè)備進(jìn)行冷態(tài)試驗(yàn)是十分必要的。通過冷態(tài)試驗(yàn)，一方面檢查鍋爐的制造、安裝情況，了解鍋爐主要部件和配套輔機(jī)的冷態(tài)工

6、作特性，另一方面可為熱態(tài)提供必要的運(yùn)行參數(shù)，從而保證鍋爐燃燒安全，防止床面結(jié)焦和設(shè)備燒損，保證汽溫汽壓穩(wěn)定。冷態(tài)試驗(yàn)包括：1、鍋爐密封試驗(yàn)；2、標(biāo)定機(jī)翼測風(fēng)裝置；3、鑒定鼓風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)風(fēng)量，風(fēng)壓是否達(dá)到設(shè)計(jì)要求，能否滿足燃燒要求；4、測定布風(fēng)板阻力與風(fēng)量的關(guān)系；5、測定料層厚度、送風(fēng)量與阻力特性曲線，確定冷態(tài)臨界流化風(fēng)量，用以估算熱態(tài)運(yùn)行時(shí)最低風(fēng)量；6、布風(fēng)均勻性試驗(yàn)，檢查床內(nèi)各處沸騰質(zhì)量；消除沸騰死區(qū)；7、給煤機(jī)出力試驗(yàn)；8、燃料篩分試驗(yàn)。3 試驗(yàn)安排序號試驗(yàn)日期試 驗(yàn) 目 的1頁巖篩分試驗(yàn)2引風(fēng)機(jī)風(fēng)門開度與流量關(guān)系鑒定引風(fēng)機(jī)出力3送風(fēng)機(jī)風(fēng)門開度與流量關(guān)系標(biāo)定送風(fēng)機(jī)流量計(jì)鑒定送風(fēng)機(jī)出力4標(biāo)定

7、一次風(fēng)流量計(jì)5測定布風(fēng)板阻力6標(biāo)定二次風(fēng)流量計(jì)7標(biāo)定給煤量8測定不同厚度料層阻力與流量關(guān)系確定冷態(tài)臨界流化風(fēng)量布風(fēng)均勻性試驗(yàn)9測定試驗(yàn)床料堆積密度及顆粒特性4 所用儀器及材料熱線風(fēng)速儀1臺靠背管1只“L”型標(biāo)準(zhǔn)畢托管3只可變傾角斜管式微差壓計(jì)2臺指針微壓計(jì)1個(gè)“U”形管差壓計(jì)6個(gè)紅外測溫儀1臺數(shù)字溫度計(jì)1臺玻璃溫度計(jì)2只電子稱(5kg，0.1g)1臺標(biāo)準(zhǔn)篩1套三通6個(gè)卷尺2個(gè)手電2個(gè)膠皮管10 mm20m乳膠管8 mm100m透明膠帶1卷橡皮膏4卷5 試驗(yàn)方法5.1 密封試驗(yàn)由于流化床鍋爐內(nèi)煙氣流速和飛灰濃度均較高，所以鍋爐密封質(zhì)量的好壞，將直接影響爐內(nèi)分離器的分離效率、鍋爐的正常運(yùn)行以及廠區(qū)

8、的環(huán)境保護(hù)，因此應(yīng)給予高度重視。鍋爐密封實(shí)驗(yàn)一般應(yīng)在鍋爐本體筑爐、保溫前進(jìn)行，但往往由于條件不成熟，密封實(shí)驗(yàn)做得不夠徹底，因此在點(diǎn)火啟動(dòng)以前，還應(yīng)進(jìn)行一次徹底的密封實(shí)驗(yàn)，以檢查煙風(fēng)道、爐膛、尾部爐墻、空氣預(yù)熱器是否存在泄漏。首先關(guān)閉所有人孔門、觀察孔、測量孔、二次風(fēng)擋板，給煤機(jī)內(nèi)應(yīng)填充滿物料。然后只開啟一次送風(fēng)機(jī)，引風(fēng)機(jī)處于自轉(zhuǎn)狀態(tài)，擋板應(yīng)關(guān)閉。逐漸開啟一次送風(fēng)機(jī)擋板門，使?fàn)t膛(高溫過熱器入口處)壓力達(dá)到5001000Pa，再在一次風(fēng)機(jī)入口處逐漸加入干燥滑石粉，約400kg，停止送風(fēng)。檢查各處，凡有白灰的地方，均應(yīng)仔細(xì)檢查泄漏原因，如有耐火材料或保溫材料，應(yīng)把這些覆蓋物除去后，再檢查并及時(shí)處理

9、，再做密封試驗(yàn)，直至完全消除。在檢查中應(yīng)特別注意爐膛人孔門、灰斗人孔門、爐頂、分離器四周等處。在消除比較大的缺陷以后，用小火把缺陷檢查，具體辦法是：保證爐膛(高過入口處)風(fēng)壓在200300Pa，用小火把靠近需要檢查的地方，如有漏風(fēng)，火把火焰會偏向。記錄下來，待試驗(yàn)完畢以后處理，直至缺陷完全消失為止。5.2 標(biāo)定機(jī)翼測風(fēng)裝置循環(huán)床鍋爐中，對風(fēng)量的測量十分重視，它是直接影響經(jīng)濟(jì)、安全運(yùn)行的主要因素之一。本鍋爐風(fēng)道采取機(jī)翼測風(fēng)裝置進(jìn)行風(fēng)量測量，在運(yùn)行前，必須對該裝置進(jìn)行現(xiàn)場標(biāo)定。5.2.1 機(jī)翼風(fēng)量測量的工作原理、結(jié)構(gòu)及特性1、機(jī)翼風(fēng)量測量的工作原理機(jī)翼風(fēng)量測量的核心部件為機(jī)翼風(fēng)量傳感器，其截面與機(jī)

10、翼的截面相似，是一種差壓流量計(jì)，它采用動(dòng)壓測量原理來檢測風(fēng)速和風(fēng)量，圖5.1為動(dòng)壓測量原理圖。圖5.1 動(dòng)壓測量原理示意圖如圖1所示，在管道中放置一個(gè)固定的圓柱體，流體以速度V1流動(dòng)，當(dāng)流體流經(jīng)圓柱體時(shí)，圓柱體前端的流體流通被阻滯，流體分為兩方向繞過圓柱體，由于流體在圓柱體前端受到阻礙，流體會在圓柱體前端形成一個(gè)凝滯點(diǎn)，在此點(diǎn)處流體流速V2=0，稱之為“駐點(diǎn)”。利用伯努利方程：在駐點(diǎn)處，V2=0，即可得出流體流速與差壓的關(guān)系：可以看到：在駐點(diǎn)B處，動(dòng)能為零，此時(shí)測得的靜壓力為最大，即總壓，我們能夠測出壓力P1、P2，就可以得到管道中流體流動(dòng)的速度，知道了流動(dòng)的速度，就可以推算出流量。利用機(jī)翼流

11、量計(jì)算公式：(m3/h)K機(jī)翼的儀表系數(shù)；F矩形管道的截面積，m2；M管道截面積與機(jī)翼喉部流通面積比；P機(jī)翼產(chǎn)生的差壓，Pa；質(zhì)的工況密度，kg/ m3 。2、機(jī)翼風(fēng)量傳感器的結(jié)構(gòu)及分析常見的機(jī)翼風(fēng)量傳感器是矩形的管道中安裝對稱的空心柱體，機(jī)翼的翼形體是儒可夫斯基對稱翼形的簡化型式，前端采用的是半圓形的柱體，在圓柱體半圓的切點(diǎn)處，連接兩塊側(cè)板，側(cè)板的夾角為20°36。在圓柱體的前端有三個(gè)取壓孔，取出的壓力是測風(fēng)裝置的總壓，也稱為正壓；在圓柱體兩側(cè)切點(diǎn)處各開有與總壓孔相對的三個(gè)靜壓取壓孔，也稱為負(fù)壓，且負(fù)壓取壓孔是相互連接并相通的，這樣取出的壓力比較均衡和穩(wěn)定。正壓取壓孔與負(fù)壓孔相互對

12、應(yīng)，且取壓孔開孔的位置與數(shù)量符合速度面積法的測量原理。機(jī)翼的翼形有兩種，一種采用半圓與兩切線相交的翼形結(jié)構(gòu)；一種采用三曲線的翼形結(jié)構(gòu)，它由曲線R1、R2、R3和一段直線構(gòu)成。它們的整個(gè)流線符合直流繞柱體流動(dòng)的流線，這樣使氣體流動(dòng)受局部阻力影響小，減小了機(jī)翼后方的流體擾動(dòng)，降低壓力損失。同時(shí)，翼形體使風(fēng)道發(fā)生改變，形成漸縮漸擴(kuò)通道。提高流體流通的速度，提高動(dòng)能，降低靜壓力，增大差壓的輸出，機(jī)翼風(fēng)量傳感器從結(jié)構(gòu)分為：半圓頭機(jī)翼和三曲線機(jī)翼兩種。半圓頭機(jī)翼的結(jié)構(gòu)見圖5.2；三曲線機(jī)翼的結(jié)構(gòu)見圖5.3。圖5.2 半圓頭機(jī)翼結(jié)構(gòu)圖圖5.3 三曲線機(jī)翼結(jié)構(gòu)圖這兩種結(jié)構(gòu)的機(jī)翼測風(fēng)裝置，都是通過改變風(fēng)道的流速

13、來測得風(fēng)速翼形前端駐點(diǎn)的總壓與風(fēng)速最大處的靜壓而得到差壓，根據(jù)差壓推算出流速和流量。從結(jié)構(gòu)上我們可以看見，由于在管道中安裝了節(jié)流體，使風(fēng)道里流體的流通面積發(fā)生了改變，提高了風(fēng)量的流速，根據(jù)伯努利原理，從而靜壓降低，提高了輸出的差壓值。從另一方面，動(dòng)能增加，差壓越大，動(dòng)能損失越大，差壓大小與阻力損失成正比，而這種阻力損失主要與機(jī)翼的相對厚度及機(jī)翼的曲線變化有關(guān)。根據(jù)附面層理論，具有粘性的流體繞機(jī)翼流動(dòng)，會在機(jī)翼附著面上產(chǎn)生壓力梯度，當(dāng)壓力梯度達(dá)到一定附面層會發(fā)生分離，并形成旋渦，產(chǎn)生壓力損失，這種分離將隨著流速、溫度、壓力的變化而變化，同時(shí)與繞流的物體廓形有密切關(guān)系；隨著流體流動(dòng)的雷諾數(shù)增大，壓

14、力梯度也增大，附面層的分離點(diǎn)也會后移。如果選用合適的型體，一般與翼的厚度及弦長有關(guān)，則可以將附面層初始分離點(diǎn)向尾端推移，以便阻力損失降低，通過理論分析，實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，采用半圓頭機(jī)翼與三曲線機(jī)翼具有較小的壓力損失。當(dāng)雷諾數(shù)一定時(shí)，隨著m值的增加壓力損失均明顯下降，因此機(jī)翼不適用于截面積比m較小的流體。再一方面：通過半圓頭與三曲線機(jī)翼的結(jié)果分析，半圓頭的靜壓取壓孔是在半圓頭與平板交界處，在這個(gè)位置氣體流動(dòng)變化較大，流動(dòng)不穩(wěn)定，因此帶來測量不穩(wěn)定。而三曲線機(jī)翼的靜壓取壓孔位置是曲線連接，變化較為平穩(wěn)，與半圓頭相比流動(dòng)變化相對較慢，從而測量也相對穩(wěn)定。實(shí)驗(yàn)結(jié)果還表明，當(dāng)上游直管段滿足L0.6DN，下游則滿

15、足0.2DN的要求，就能夠比較好的滿足測量要求。3、機(jī)翼風(fēng)量傳感器的特性(1) 機(jī)翼測量裝置的結(jié)構(gòu)符合流體流動(dòng)的特性，壓力損失小，壓力損失不大于裝置產(chǎn)生的最大差壓的l5；(2) 機(jī)翼測量裝置產(chǎn)生的差壓值大，例如相同管徑在10m/s流速下，均速管輸出差壓88.3Pa，翼形管輸出差壓650Pa；(3) 直管段是保證儀表進(jìn)行正常測量所必需的一個(gè)前提條件，機(jī)翼風(fēng)量傳感器所需直管段較短，實(shí)驗(yàn)證明，一般上游直管段僅需0.6DN，下游為0.2DN就能保證測量精度，遠(yuǎn)比其它流量計(jì)所需直管段短；(4) 機(jī)翼風(fēng)量傳感器的截面比m在0.350.65范圍內(nèi)，其流量系數(shù)能保持穩(wěn)定不變；并當(dāng)m=0.35時(shí)，流量系數(shù)最大。

16、機(jī)翼風(fēng)量測量裝置屬于差壓流量儀表，工作原理比較成熟。機(jī)翼測量裝置的連接外型是矩形的，符合矩形管道的安裝要求。機(jī)翼具有輸出差壓較大，壓力損失小，流量系數(shù)比較穩(wěn)定，能抗一定臟污和粉塵的特點(diǎn)。在矩形管道的風(fēng)量測量中得到比較好地應(yīng)用，并在實(shí)際運(yùn)用中取得良好效果。但是，機(jī)翼風(fēng)量傳感器的發(fā)展時(shí)間還很短，不像標(biāo)準(zhǔn)節(jié)流裝置有豐富完善的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，機(jī)翼風(fēng)量傳感器還需進(jìn)行大量的實(shí)驗(yàn)工作，這是因?yàn)榫匦喂艿赖某叽缜Р钊f別，流速分布遠(yuǎn)比圓管復(fù)雜，因此，還須進(jìn)行個(gè)別標(biāo)定來保證機(jī)翼風(fēng)量傳感器的精度。5.2.2 機(jī)翼測風(fēng)裝置的標(biāo)定方法機(jī)翼測風(fēng)裝置的標(biāo)定采用標(biāo)準(zhǔn)皮托管進(jìn)行，由于風(fēng)道流速較低、動(dòng)壓值較小，為了測量精確度較高，采用精

17、確度較高的可變傾角斜管式微差壓計(jì)進(jìn)行動(dòng)壓測量。標(biāo)定時(shí)，將風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)擋板一次開啟至不同開度，保持機(jī)翼式流量傳感器傳出的壓差值和空氣預(yù)熱器出口處風(fēng)壓恒定不變的情況下，利用皮托管在風(fēng)道截面上取出平均靜壓及壓差，求出實(shí)際風(fēng)量。式中：Q實(shí)際流量，；測點(diǎn)處平均風(fēng)速，m/s；A測點(diǎn)處風(fēng)道截面積，；風(fēng)速可用下式測算：式中：畢托管測壓修正值，對于標(biāo)準(zhǔn)畢托管，1；測點(diǎn)截面平均動(dòng)壓，Pa； 流量測點(diǎn)處氣體密度，。式中：校準(zhǔn)狀態(tài)下氣體密度，；(煙氣取1.30；空氣取1.29；其它介質(zhì)查表)； t測點(diǎn)截面處的氣體溫度，； 測量時(shí)當(dāng)?shù)卮髿鈮?，Pa； 測點(diǎn)截面靜壓值，Pa。以上計(jì)算出流量為熱態(tài)流量，換算成標(biāo)態(tài)流量：Q0 =

18、Q = Nm3/s對于矩形管道，將它的截面劃成面積相等的若干小矩形，各小矩形對角線的交點(diǎn)就是動(dòng)壓的測量點(diǎn)。小矩形的數(shù)量取決于管道的邊長，一般不小于下表：矩形面積沿邊長的測點(diǎn)排數(shù)矩形管道邊長(mm)500500-10001000-1500測點(diǎn)排放3455.4 矩形截面測點(diǎn)分布圖按上述原則，各風(fēng)道測點(diǎn)布置如下圖所示，為測點(diǎn)位置。5.5 引風(fēng)機(jī)入口管道測點(diǎn)布置5.6 送風(fēng)機(jī)入口管道測點(diǎn)布置5.7 一次風(fēng)管道測點(diǎn)布置5.8 二次風(fēng)管道測點(diǎn)布置5.3 鑒定風(fēng)機(jī)是否到銘牌出力測點(diǎn)處平均靜壓及動(dòng)壓用畢托管測量，靜壓取算數(shù)平均值，動(dòng)壓取方根平均值。a. 風(fēng)機(jī)全壓的測算：P=(p2+p2p) - (p1+p1p

19、)式中：P風(fēng)機(jī)全壓，Pa；風(fēng)機(jī)出口平均動(dòng)壓，Pa；風(fēng)機(jī)出口平均靜壓，Pa；風(fēng)機(jī)入口平均動(dòng)壓，Pa；風(fēng)機(jī)入口平均靜壓，Pa； Pa。b. 風(fēng)機(jī)流量的測算：同標(biāo)定機(jī)翼測風(fēng)裝置中風(fēng)量測量方法。c. 風(fēng)機(jī)有效輸出功率Qyp kW 5.4 測定布風(fēng)板阻力布風(fēng)板阻力是指布風(fēng)板上下不鋪料層時(shí)的阻力。要使空氣按設(shè)計(jì)要求通過布風(fēng)板形成穩(wěn)定的流化床層，要求布風(fēng)板具有一定的阻力。但布風(fēng)板阻力過大，會影響鍋爐運(yùn)行，布風(fēng)板阻力由空氣進(jìn)端的局部阻力、風(fēng)帽通道阻力及風(fēng)帽噴口局部阻力組成。三者之中以噴口局部阻力為最大，而其它二項(xiàng)阻力之和僅占布風(fēng)板阻力的幾十分之一，可以忽略不計(jì)，因此布風(fēng)板的阻力可由下式計(jì)算：其中：-布風(fēng)板阻力

20、，pa； -小孔風(fēng)速，m/s; -風(fēng)帽阻力系數(shù)； -氣體密度，kg/m3。一般冷態(tài)下風(fēng)帽噴口風(fēng)速取25-35m/s，在熱態(tài)運(yùn)行時(shí)，由于氣體體積膨脹，使風(fēng)帽噴口速度增大，但氣體重度減少，兩者影響總的結(jié)果，使布風(fēng)板阻力P熱態(tài)比冷態(tài)增大，因此，在熱態(tài)運(yùn)行時(shí)，一定考慮熱風(fēng)溫度對風(fēng)帽噴口速度及氣體重度影響引起的布風(fēng)板阻力修正。測定時(shí)，首先將所有爐門關(guān)閉，并將所有排渣管、放灰管關(guān)閉嚴(yán)密，啟動(dòng)鼓風(fēng)機(jī)后，逐漸開大風(fēng)門，緩慢地、平滑地增大風(fēng)量度 且記錄風(fēng)量和風(fēng)室靜壓的數(shù)據(jù)，調(diào)整引風(fēng)機(jī)開度，使?fàn)t膛內(nèi)保持零壓，送風(fēng)機(jī)風(fēng)門增大5%記錄一次，一直加大到最大風(fēng)量。然后再從最大風(fēng)量逐漸減少，并記錄相對應(yīng)的風(fēng)量和風(fēng)壓，用上行

21、和下行的數(shù)據(jù)平均值，作為布風(fēng)板阻力的最后數(shù)據(jù)，并繪出空板風(fēng)量與壓力關(guān)系的阻力特性曲線，以備運(yùn)行時(shí)供估算料層厚度用。5.5 料層阻力及臨界流化速度的測定5.5.1 料層阻力料層阻力即料層差壓，是表征流化床料層高度的物理量，一定的料層高度對應(yīng)一定的料層差壓。因?yàn)樵诹骰癄顟B(tài)下，流化床的料層差壓，同單位面積上布風(fēng)板上流化物料的重力與流化床浮力之差大約相等，對于正在運(yùn)行的流化床鍋爐，根據(jù)燃用煤種和料層差壓來估算料層厚度是十分有用的。1、料層差壓的高、低對燃燒的影響料層差壓對流化床鍋爐的穩(wěn)定運(yùn)行有很大影響，料層過薄，料層容易吹穿而產(chǎn)生溝流，流化不均而引起局部結(jié)渣，難以形成穩(wěn)定的密相區(qū)，同時(shí)還會造成放渣含碳

22、量高，燃燒不完全，增加了灰渣熱損失。料層過厚會增加風(fēng)機(jī)壓頭，氣泡增大，揚(yáng)析夾帶量增大，流化質(zhì)量下降，底部大顆粒物料沉積，危及安全運(yùn)行，風(fēng)機(jī)電耗增加，鍋爐效率下降。因此，料層厚度應(yīng)維持在適當(dāng)?shù)姆秶?，一般認(rèn)為500mm左右。2、如何控制料層差壓正常運(yùn)行中，風(fēng)門開度是不變的，如料層差壓增加，說明料層增厚。一般采用風(fēng)室靜壓作為參照，風(fēng)室靜壓等于布風(fēng)板阻力加料層阻力。在冷態(tài)試驗(yàn)中測定不同風(fēng)量下的布風(fēng)板阻力，運(yùn)行中可以通過風(fēng)室靜壓，估算料層差壓和料層厚度。放渣后，床溫升高，說明料層控制過厚；放渣后，床溫下降，說明料層控制過薄。3、料層阻力的估算作為估算，可以采用未流化前固定床內(nèi)爐料的堆積重度來表示：式中：

23、靜止料層高度，m； 料層堆積密度，kg/m3；A由煤種決定的比例系數(shù)，見下表； g重力加速度，m/s2。表5.1 各種煤的A值煤種石煤煤矸石無煙煤煙煤煙煤矸石造氣爐渣油頁巖褐煤A0.80.770.820.80.74、料層阻力的測定測定料層阻力是布風(fēng)板上鋪放一定厚度的料層，像測定布風(fēng)板阻力方法一樣，調(diào)節(jié)鼓風(fēng)機(jī)總風(fēng)門由全閉至全開再至全閉，測定不同風(fēng)量的風(fēng)室靜壓。以后每改變一次料層厚度(從400mm到600mm，每隔100mm做一次)，重復(fù)一次風(fēng)量風(fēng)室靜壓關(guān)系的測定。料層阻力=風(fēng)室靜壓布風(fēng)板阻力5.5.2 臨界流化速度臨界流化速度就是在實(shí)際鍋爐操作條件下，氣流速度必須大到一定程度才能將顆粒托起，使床

24、層中顆粒從固定狀態(tài)轉(zhuǎn)變到流化狀態(tài)時(shí)的空床風(fēng)速，也可以理解為床料開始流化時(shí)的一次風(fēng)風(fēng)速。由于鍋爐在冷態(tài)和熱態(tài)兩種工況下，爐內(nèi)溫度差別很大，單位質(zhì)量的空氣（一次風(fēng)）進(jìn)入爐膛后，容積變化也很大。熱態(tài)時(shí)，煙氣密度要比冷態(tài)時(shí)空氣密度小得多，因此熱態(tài)時(shí)的臨界流量比冷態(tài)時(shí)臨界流量小得多，而臨界流速基本不變。臨界流速是流化床鍋爐運(yùn)行中的一個(gè)重要參數(shù)，臨界流化速度與床料顆粒粒徑的平方值、固氣密度差成正比，但至今還未能從理論上找到一種可靠的計(jì)算方法，一般依賴于實(shí)驗(yàn)測定值或借助于經(jīng)驗(yàn)公式作近似計(jì)算。對于不同型號的鍋爐，其臨界流速是有差別的，其值可以通過鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)測定。影響臨界流速的因素很多，床料是其中主要因素之一

25、，床料變化對臨界流速主要有如下影響：1) 如果料層的當(dāng)量直徑增大時(shí)，臨界流速就隨之增加；2) 床料中顆粒密度增大時(shí)，臨界流速也隨之增大；3) 若床料的堆積空隙率增大，則臨界流速增大；4) 當(dāng)床料的運(yùn)動(dòng)粘度或溫度增高時(shí)，臨界流速將減?。?) 料層膨脹高度對臨界流速基本上沒有多大影響。不同粒度組成的床層的起始流化特性也不同。以一個(gè)由均勻粒度組成的床層為例，在固定床通過的氣體流速很低時(shí)，隨著風(fēng)速的增加，床層壓降成正比增加，并且當(dāng)風(fēng)速達(dá)到一定值時(shí)，床層壓降達(dá)到最大值Pmax，如圖所示。如果再繼續(xù)提高氣速，固定床突然“解鎖”壓力有一個(gè)突然回落過程。隨著氣速超過最小流化速度，床層出現(xiàn)膨脹和鼓泡現(xiàn)象，并導(dǎo)致

26、床層處于非均勻狀態(tài)。在一段較寬的范圍內(nèi)，進(jìn)一步增加氣速，床層的壓降仍幾乎維持不變。對床層壓降的這種恒定性的解釋是流化床氣固密相區(qū)具有良好的充氣狀態(tài)，遇到阻力容易變形。從流體動(dòng)力學(xué)角度看，可把密相看作近似于液體，如果將氣體通過裝有低粘度液體的槽底部，氣體通入時(shí)所需要的壓力近似于液體的靜壓力，而與氣體的流速無關(guān)，從這個(gè)意義上說，鼓泡流化床具有擬流體性狀。上述從低氣速上升到高氣速的壓降流速特性試驗(yàn)稱為“上行”試驗(yàn)法。由于床料初始堆積情況的差異，實(shí)測臨界流化風(fēng)速往往采用從高氣速區(qū)降低到低速固定床的壓降流速特性試驗(yàn)，通常稱其為“下行”試驗(yàn)法。圖5.9 均勻粒度床料的床層壓降一流速特性如果床層是由寬篩分顆

27、粒所組成的，當(dāng)氣速增加后，一些細(xì)顆粒會容易在大顆粒之間構(gòu)成的空穴中起到很好的潤滑和促使大顆粒松動(dòng)的作用。這種寬篩分床層的特性是，在大顆粒尚未運(yùn)動(dòng)前，床內(nèi)的小顆粒已部分流化。從圖所示結(jié)果可以看出，床層從固定床轉(zhuǎn)變到流化床的解鎖現(xiàn)象不明顯。然而，在寬篩分床料組成的流化床中，由于顆粒大小差異較大，往往會出現(xiàn)分層流化的情況。圖5.10 寬篩分床料的床層壓降流速特性料層開始流化之前，阻力隨流化風(fēng)速的提高而急劇增大，料層開始流化后，阻力隨流化風(fēng)速的提高而基本不變。臨界流化風(fēng)量是限制循環(huán)床鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的風(fēng)量下限，低于該風(fēng)量就可能結(jié)焦。在測定料層阻力時(shí)，每一次料層厚度，都應(yīng)根據(jù)爐內(nèi)臨界流化風(fēng)量，確定每一次

28、的臨界流化風(fēng)量，其中最大的一次作為熱態(tài)運(yùn)行時(shí)的最小風(fēng)量。熱態(tài)時(shí)所需風(fēng)量為冷態(tài)的52%45%就可達(dá)到同樣的流態(tài)化效果。5.6 布風(fēng)均勻性試驗(yàn)布風(fēng)均勻是流化床鍋爐正常運(yùn)行的關(guān)鍵問題之一，流化質(zhì)量不好，將直接影響爐內(nèi)正常的燃燒，嚴(yán)重時(shí)還會造成顆粒分層，引起結(jié)焦等。在布風(fēng)板上放一定厚度的料層，粒度與運(yùn)行時(shí)料層粒度相同，以8mm以下灰渣為宜，先開動(dòng)引風(fēng)機(jī)，再開啟鼓風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)門，注意觀察料層表面是否同時(shí)均勻地開始冒小氣泡，然后逐漸開大風(fēng)門，看哪些地方爐料先跳動(dòng)起來，松動(dòng)情況怎樣，繼續(xù)加大風(fēng)量，當(dāng)大多數(shù)爐料都跳動(dòng)起來時(shí)，布風(fēng)板上有沒有不動(dòng)的死角，凡是后冒氣泡、松動(dòng)較差，甚至大多數(shù)爐料已流化時(shí)還不松動(dòng)的地方，都

29、是風(fēng)量較小，啟動(dòng)時(shí)易結(jié)渣的地方。當(dāng)料層流化起來后，用較長的火耙在床內(nèi)不斷來回耙動(dòng)，如手感阻力較小且均勻，說明料層流化良好，反之，則布風(fēng)不均勻或風(fēng)帽有堵塞，阻力小的地方流化良好，而阻力大的地方可能存在死區(qū)。當(dāng)所有的爐料流化起來1-2分鐘以后，迅速關(guān)閉鼓、引風(fēng)機(jī)，若床內(nèi)料層表面平整，說明布風(fēng)基本均勻；若不平整，料層厚的地方表明風(fēng)量偏小，低凹的地方表明風(fēng)量大，應(yīng)查明原因及時(shí)處理。5.7 給煤機(jī)出力試驗(yàn)鍋爐給煤的均勻穩(wěn)定性是鍋爐正常運(yùn)行的基本條件之一，給煤機(jī)運(yùn)行的好壞直接關(guān)系到鍋爐運(yùn)行期間是否穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)、安全的運(yùn)行。給煤機(jī)出力試驗(yàn)的目的是掌握電機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)與給煤量之間的關(guān)系，通過調(diào)節(jié)電機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)達(dá)到調(diào)節(jié)鍋爐負(fù)荷

30、的目的。同時(shí)檢查其工作的可靠性與給煤機(jī)的最大出力，以便指導(dǎo)安全運(yùn)行。具體做法是：將煤斗內(nèi)裝滿以后，啟動(dòng)給煤機(jī)，收集煤量，最后稱量計(jì)算。然后做出電機(jī)轉(zhuǎn)速與給煤量關(guān)系曲線。5.8 篩分試驗(yàn)在流化床鍋爐中，固體顆粒在爐內(nèi)起著重要的作用，主要的作用可表述如下：1) 燃料顆粒作為燃燒反應(yīng)的反應(yīng)物；2) 顆?？梢源龠M(jìn)床的軸向和橫向熱交換，使床內(nèi)溫度分布均勻；3) 顆粒的存在可以強(qiáng)化傳熱，顆粒濃度的高低可以控制傳向爐膛壁面的熱流大小。流化床鍋爐對燃料的顆粒有較特殊的要求，粒徑分布特性對鍋爐的正常運(yùn)行有著重大的意義。有許多經(jīng)驗(yàn)證明，燃料顆粒尺寸不當(dāng)，會使鍋爐達(dá)不到出力或影響正常的燃燒。對于頁巖等高灰分的燃料宜

31、采用細(xì)一些的顆粒尺寸。篩分試驗(yàn)的工具主要是標(biāo)準(zhǔn)篩。為了研究原始煤的粒徑分布，利用多點(diǎn)取樣法采樣，將所需粒徑的篩子從上到下按孔徑由大到小依次排列，稱取500g煤樣倒于最上的一個(gè)篩子中，振動(dòng)約3-5分鐘，使煤粒篩盡，取下篩子后，分別稱取每一個(gè)篩子中的煤重量、百分比。6 試驗(yàn)結(jié)果及分析6.1 密封試驗(yàn)通過對鍋爐本體的密封檢查，未發(fā)現(xiàn)明顯漏風(fēng)的地方。6.2 引風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)風(fēng)門開度與流量關(guān)系見下圖：圖6.1 引風(fēng)機(jī)不同風(fēng)門開度下風(fēng)量的變化由圖6.1可見，當(dāng)風(fēng)門開度小于25%時(shí)，風(fēng)量隨開度加大而增加的幅度不大，但隨著開度不斷加大，風(fēng)量增加幅度逐步提高；風(fēng)門開度超過25%時(shí)，風(fēng)量隨風(fēng)門開度加大顯著增加，且兩

32、者變化基本成線性關(guān)系。圖6.2 引風(fēng)機(jī)風(fēng)門開大過程中風(fēng)壓的變化圖6.2為引風(fēng)機(jī)入口風(fēng)門開啟過程中風(fēng)壓的變化，風(fēng)門開度變化在5-15.2%之間，風(fēng)壓隨開度增大有明顯降低，由6881Pa降低到5629Pa，而風(fēng)門開度繼續(xù)增大到20%時(shí)，風(fēng)壓不降反升，提高到6793Pa，繼續(xù)加大風(fēng)門開度，風(fēng)壓下降幅度與5-15.2%區(qū)間的變化相似，當(dāng)開度增大到34.6%時(shí)，風(fēng)壓降低到4583Pa。圖6.3 引風(fēng)機(jī)風(fēng)門關(guān)小過程中風(fēng)壓的變化圖6.3為引風(fēng)機(jī)入口風(fēng)門關(guān)閉過程中風(fēng)壓的變化，風(fēng)門開度變化在20-34.6%之間，風(fēng)壓隨開度降低有明顯提升，由4583Pa升高到6845Pa，而風(fēng)門開度繼續(xù)減小到10.1%時(shí)，風(fēng)壓有

33、小幅降低，為6480Pa。對比風(fēng)門開度逐漸增大和逐漸關(guān)小兩個(gè)過程，可以看到，風(fēng)壓的變化規(guī)律基本一致。圖6.4 引風(fēng)機(jī)風(fēng)門開大過程中功率的變化圖6.4為引風(fēng)機(jī)風(fēng)門開大過程中風(fēng)機(jī)有效輸出功率的變化，當(dāng)風(fēng)門在5-15%之間變動(dòng)時(shí)，功率隨風(fēng)門開大有所減小，在43-33kW之間；繼續(xù)開大風(fēng)門，功率有顯著的增加，當(dāng)風(fēng)門開度達(dá)到34.6%時(shí)，功率超過開度為15%時(shí)消耗功率的1倍，達(dá)到72kW。圖6.5 引風(fēng)機(jī)風(fēng)門關(guān)小過程中功率的變化圖6.5為引風(fēng)機(jī)風(fēng)門關(guān)小過程中有效輸出功率的變化，與風(fēng)門開大時(shí)功率的變化規(guī)律有所不同，風(fēng)門開度由34.6%降到20%時(shí)，功率并沒有顯著降低，只降低了1kW；但繼續(xù)關(guān)小風(fēng)門，功率顯

34、著降低，降幅接近20kW。圖6.6 風(fēng)門開大過程中引風(fēng)機(jī)電流的變化圖6.6為風(fēng)門開大過程中引風(fēng)機(jī)工作電流的變化，在開度5-15.2%之間，電流呈緩慢下降趨勢，在21.8-21.7A之間；風(fēng)門繼續(xù)開大，電流開始逐漸升高，且增幅有持續(xù)增大趨勢，風(fēng)門開度在15.2-20%和20-24.5%區(qū)間，增幅分別為0.7A和1.8A，到了24.5-29.6%和29.6-34.6%區(qū)間，每一開度檔的電流增幅均已經(jīng)接近5A。圖6.7 風(fēng)門關(guān)小過程中引風(fēng)機(jī)電流的變化圖6.7為風(fēng)門關(guān)小過程中引風(fēng)機(jī)工作電流的變化，由圖可見，風(fēng)門開度在整個(gè)10-34.6%的變化區(qū)間內(nèi)，引風(fēng)機(jī)工作電流的變化隨風(fēng)門開度的減小呈顯著下降趨勢，

35、其中風(fēng)門開度由34.6%降到29.6%時(shí)，電流降幅為2.9A，而開度繼續(xù)以10%的幅度關(guān)小，工作電流的降幅保持在3.7-3.8A。表6.1 引風(fēng)機(jī)測試結(jié)果（冷態(tài)）引風(fēng)機(jī)風(fēng)門開度全壓流量風(fēng)機(jī)有效輸出功率引風(fēng)機(jī)電流%PaNm3/hkWA56881224004321.810.36449198513621.715.25629210863321.7206793242744622.424.56005296785024.229.65445461357029.134.6458359687763429.65465499827631.220.16845396107527.410.16480310595623.7引

36、風(fēng)機(jī)出力受影響的因素很多，如煙氣溫度、送風(fēng)機(jī)出力等，故測試結(jié)果僅供參考。引風(fēng)機(jī)額定風(fēng)量151762m3/h，額定壓力6039Pa。從測試結(jié)果看出，引風(fēng)機(jī)可以達(dá)到額定壓力，因?yàn)槔鋺B(tài)試驗(yàn)，風(fēng)量與額定風(fēng)量差距較大。6.3 送風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)圖6.8 送風(fēng)機(jī)不同風(fēng)門開度下風(fēng)量的變化圖6.8為不同送風(fēng)機(jī)風(fēng)門開度下風(fēng)量的變化，由圖可見，風(fēng)門開度在10-60%的變化區(qū)間內(nèi)，風(fēng)量隨開度增加基本上呈線性增長，由15400Nm3/h增長到50500Nm3/h。圖6.9 送風(fēng)機(jī)風(fēng)門開大過程中全壓的變化圖6.9為送風(fēng)機(jī)風(fēng)門開大過程中全壓的變化，在10-40%開度區(qū)間，風(fēng)壓隨風(fēng)門開度增大而增加，但增加幅度不同。其中風(fēng)門開度

37、在10-20%內(nèi)，由11946Pa增大到14023Pa，增幅超過2000Pa，在20-30%區(qū)間內(nèi)內(nèi)，風(fēng)壓增幅減小到181Pa左右，而開度繼續(xù)加大到40%時(shí)，風(fēng)壓增幅又有回升，約為840Pa，此時(shí)全壓達(dá)到最高值15045Pa。當(dāng)風(fēng)門開度繼續(xù)增大，引風(fēng)機(jī)風(fēng)壓開始顯著下降，開度每增加10%，風(fēng)壓降幅達(dá)到700-800Pa，當(dāng)開度為60%時(shí)，風(fēng)壓降低到13528Pa。圖6.10 送風(fēng)機(jī)風(fēng)門關(guān)閉過程中全壓的變化圖6.10為送風(fēng)機(jī)風(fēng)門關(guān)小過程中全壓的變化，與風(fēng)門開大過程相類似，風(fēng)壓的變化規(guī)律基本上為先增大后減小的過程，每一個(gè)開度檔變化幅度均有不同。其中開度由60%減小到50%時(shí)，風(fēng)壓的增幅為769Pa，

38、而開度在50-30%區(qū)間，風(fēng)壓在14297-14540Pa間，本試驗(yàn)沒有監(jiān)測40%開度時(shí)全壓的數(shù)據(jù)，因此無法斷定該風(fēng)門開度下的全壓。風(fēng)門開度繼續(xù)減小到10%時(shí)，風(fēng)壓降低到12134Pa，與上一個(gè)同風(fēng)門開度下的風(fēng)壓接近。圖6.11 送風(fēng)機(jī)風(fēng)門開啟過程中功率的變化圖6.12 送風(fēng)機(jī)關(guān)閉過程中功率的變化圖6.11和圖6.12分別為送風(fēng)機(jī)風(fēng)門開大和關(guān)小過程中風(fēng)機(jī)有效輸出功率的變化，由兩個(gè)圖可以看到，有效輸出功率的變化基本與風(fēng)門開度大致呈正比。圖6.13 風(fēng)門開啟過程中送風(fēng)機(jī)電流的變化圖6.14 風(fēng)門關(guān)閉過程中送風(fēng)機(jī)電流的變化圖6.13和圖6.14分別為送風(fēng)機(jī)風(fēng)門開大和減小過程中工作電流的變化，由兩個(gè)圖

39、可以看到，送風(fēng)機(jī)工作電流的變化基本與風(fēng)門開度大致呈正比。圖6.15 送風(fēng)機(jī)實(shí)際流量與DCS顯示流量關(guān)系圖6.15為送風(fēng)機(jī)DCS流量與實(shí)際流量之間的關(guān)系，由圖可以看出，兩個(gè)流量基本上呈線性關(guān)系，由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合出實(shí)際流量與DCS顯示流量關(guān)系為：Q0= 0.953Q 3044 (Nm3/h)如無特別說明，下文所指實(shí)際流量均為按此公式折算的流量（Nm3/h）。表6.2 送風(fēng)機(jī)測試結(jié)果（冷態(tài)）送風(fēng)機(jī)風(fēng)門開度DCS流量全壓實(shí)際流量風(fēng)機(jī)有效輸出功率送風(fēng)機(jī)電流%Nm3/hPaNm3/hkWA101540011946113493817.3202100014023178026919.630283001420423

40、7099423.24036200150453093112927.45043500142453833715231.26050500135284548317134.75044000142973916215631.33029100145402592810523.9101670012134132574518.6送風(fēng)機(jī)額定風(fēng)量52032 m3/h，額定壓力13814Pa。從測試結(jié)果看出，送風(fēng)機(jī)達(dá)到額定風(fēng)量、額定壓力，可以滿足鍋爐運(yùn)行需要。6.4 一次風(fēng)流量計(jì)標(biāo)定圖6.16 一次風(fēng)實(shí)際流量與DCS顯示流量關(guān)系在二次風(fēng)門、播煤風(fēng)門等全關(guān)死的情況下，一次風(fēng)實(shí)際流量應(yīng)與送風(fēng)機(jī)入口實(shí)際流量相同，但試驗(yàn)結(jié)果一次風(fēng)流

41、量大于送風(fēng)機(jī)入口實(shí)際流量，擇機(jī)重新標(biāo)定。6.5 二次風(fēng)流量計(jì)標(biāo)定圖6.17 二次風(fēng)實(shí)際流量與DCS顯示流量關(guān)系圖6.17為二次風(fēng)實(shí)際流量與DCS流量之間的關(guān)系，由圖可見，兩者基本上呈線性關(guān)系。由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合出實(shí)際流量與DCS顯示流量關(guān)系為：Q0=1.057Q + 290.0 (Nm3/h)6.6 布風(fēng)板阻力特性表6.3 布風(fēng)板阻力特性測試結(jié)果實(shí)際風(fēng)量送風(fēng)機(jī)風(fēng)量送風(fēng)機(jī)開度一次風(fēng)風(fēng)量左風(fēng)室壓力右風(fēng)室壓力風(fēng)室平均壓力布風(fēng)板阻力Nm3/hNm3/h%Nm3/hPaPaPaPa11346.3151001012100170252211205.812585.2164001513700219302260.52

42、54.816016200002016100350433391.5382.219828240002518900514593553.553924116.5285003022200722797759.573527070.8316003524900889961925896.730882.8356004027700110611851145.51097.634790.1397004531500133114281379.5132338411.54350050348001563166916161558.241270.5465005536300184019131876.51817.944891.95030060

43、373002110217621432087.447846.2534006538800233724062371.52327.5表中送風(fēng)機(jī)風(fēng)量、送風(fēng)機(jī)開度、一次風(fēng)風(fēng)量為DCS顯示數(shù)據(jù)，左風(fēng)室壓力、右風(fēng)室壓力、布風(fēng)板阻力為實(shí)測數(shù)據(jù)。圖6.18 布風(fēng)板阻力隨實(shí)際風(fēng)量變化曲線圖6.18為布風(fēng)板阻力與實(shí)際風(fēng)量之間的關(guān)系，由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合出布風(fēng)板阻力與實(shí)際風(fēng)量關(guān)系為：P=7×10-7Q2 + 0.013Q32.48 (Pa)計(jì)算料層阻力時(shí)，依據(jù)此式計(jì)算不同風(fēng)量下的布風(fēng)板阻力。6.7 料層阻力及臨界流化速度6.7.1 冷態(tài)試驗(yàn)床料特性經(jīng)過篩分的油頁巖流化床鍋爐底渣作為床料裝入床內(nèi)，床料的顆粒特性見下表

44、。將樣品裝入已知質(zhì)量和容積的容器中稱量，計(jì)算出自然堆積密度為1146kg/m3。表6.4 冷態(tài)試驗(yàn)床料的顆粒特性篩孔直徑(mm)>66-55-33-2.182.18-11-0.5<0.1重量份額(%)5.352.2812.443.6719.3529.3416.228.941.406.7.2 不同厚度料層阻力與流量關(guān)系1、400mm料層阻力試驗(yàn)表6.5 400mm料層阻力試驗(yàn)結(jié)果實(shí)際風(fēng)量送風(fēng)機(jī)風(fēng)量一次風(fēng)風(fēng)量風(fēng)室靜壓壓差料層阻力備注Nm3/hNm3/hNm3/hPaPaPa8868.51250064001597.416371498.79535.61320081002087.421071

45、951.910393.31410090002675.42685250712394.616200110003292.833033066.415634.819600123003714.237143372.319160.92330013600401840283554.221829.326100147004351.243513766.325069.529500172004586.445863853中間沒有流化28690.933300194004821.648223904.932121.736900212005027.450373929.835552.540500227005203.852043889.

46、338316.24340025600534153413847.741365.846600273005448.854683765.34460650000294005272.452723332.2完全流化42318.847600273005115.651163344.339078.644200255004939.249393394.736410.241400237004733.447333364.633360.63820021600445944883308.130120.43480019700421442143219.827070.831600176003959.239793146.4236402

47、8000162003655.436552989.421448.125700147003292.832932724.418398.522500135002773.427732329.715539.519500108002224.622541915.413347.617200102001675.816761410.111060.41480084001244.612741077.1表中送風(fēng)機(jī)風(fēng)量、一次風(fēng)風(fēng)量為DCS顯示數(shù)據(jù)，風(fēng)室靜壓為實(shí)測風(fēng)室左右兩側(cè)靜壓平壓值，壓差為實(shí)測爐膛靜壓與風(fēng)室靜壓之差，料層阻力為壓差布風(fēng)板阻力。圖6.19 400mm料層阻力與實(shí)際風(fēng)量關(guān)系3/h區(qū)間，阻力增加幅度超過1500

48、Pa，繼續(xù)加大風(fēng)量，阻力增加幅度明顯降低，風(fēng)量達(dá)到32121.7Nm3/h時(shí)，阻力達(dá)到最高值3929.8Pa，當(dāng)風(fēng)量繼續(xù)加大，料層阻力開始緩慢降低；下行試驗(yàn)中，料層阻力的變化規(guī)律與前者相似，但阻力增幅較前者有所減少。這是因?yàn)槌跫尤霠t內(nèi)各處的試驗(yàn)床料顆粒不均勻，床料完全流化一段時(shí)間后，爐內(nèi)各處的顆粒分布趨于均勻，故400mm料層的上行試驗(yàn)與下行試驗(yàn)阻力相差較大。2、500mm料層阻力試驗(yàn)表6.6 400mm料層阻力試驗(yàn)結(jié)果實(shí)際風(fēng)量送風(fēng)機(jī)風(fēng)量一次風(fēng)風(fēng)量風(fēng)室靜壓壓差料層阻力備注Nm3/hNm3/hNm3/hPaPaPa7820.21140068001519156814567724.911300900

49、0161716561546.59821.51350090002185.421952032.512013.415800110002832.228422617.315253.619200118003508.435183189.517826.721900133004096.441063684.522019.92630015700455745773983.424307.12870016000499850184320.52745232000175005370.454004547.93031135000185005693.857234718.533646.538500213005948.659784780

50、.6中間流化稍差37172.642200229006134.861354716.8完全流化40412.845600246006213.262334596.74365349000267006428.864294559.940317.545500249006252.462434613.13793543000234006085.861154647.234885.439800215005889.859004626.731549.936300193005654.65664459028976.833600176005370.45390445826308.430800160005076.450764282.423258.827600155004625.646353986.820590.424800146004174.841853652.618112.622200129003694.637043271.814967.718900114003126.231262807.312489.916300105002469.624402201.19916.81360094001871.819011735.983921200065001411.214411314.7表中送風(fēng)機(jī)風(fēng)量、一次風(fēng)風(fēng)量為DCS顯示數(shù)據(jù)，風(fēng)室靜壓為實(shí)測風(fēng)室左右兩側(cè)靜壓平壓值，壓差為實(shí)測爐膛靜壓與風(fēng)室靜