板模板(扣件式)計(jì)算書

1、扣件式鋼管支架樓板模板安全計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ13020112、建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB51210-20163、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20084、建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-20135、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范GB50018-20025、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20106、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20127、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003二、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)計(jì)算依據(jù)建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB51210-2016樓板厚度h(mm)200樓板邊長(zhǎng)L(m)7樓板邊寬B(m)4.5模板

2、支架高度H(m）11.25主楞布置方向平行于樓板長(zhǎng)邊立桿縱向間距l(xiāng)a(m)0.8立桿橫向間距l(xiāng)b(m)0.8水平桿步距h1(m)1.2次楞間距a(mm)300次楞懸挑長(zhǎng)度a1(mm)200主楞懸挑長(zhǎng)度b1(mm)200結(jié)構(gòu)表面要求表面外露立桿自由端高度h0(mm)500剪刀撐(含水平）布置方式普通型架體底部布置類型底座材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31主楞類型矩形木楞主楞規(guī)格80×80主楞合并根數(shù)1次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50×100次楞合并根數(shù)/鋼管類型48×3荷載參數(shù)可調(diào)托

3、座承載力容許值(kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2模板（不含支架）自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)0.2新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk(kN/m2)2腳手架上震動(dòng)、沖擊物體自重QDK(kN/m2)0.5計(jì)算震動(dòng)、沖擊荷載時(shí)的動(dòng)力系數(shù)1.35腳手架安全等級(jí)1級(jí)腳手架結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)01.1是否考慮風(fēng)荷載否省份、城市江蘇(省)高郵(市)地面粗糙度類型/基本風(fēng)壓值Wo(kN/m2)/沿風(fēng)荷載方向架體搭設(shè)的跨數(shù)n/模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm)/模板支撐架頂部模板高度Hb(mm

4、)/模板荷載傳遞方式可調(diào)托座簡(jiǎn)圖：（圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗(yàn)算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范5.2.1，按簡(jiǎn)支跨進(jìn)行計(jì)算，取b=1m寬板帶為計(jì)算單元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+QDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m由永久荷

5、載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4×0.7(Qk+QDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（圖4）面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖5）面板彎矩圖Mmax=0.113kN·m=0×Mmax/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2f=31

6、N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（圖6）撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖（圖7）撓度圖=0.332mm=300/400=0.75mm滿足要求四、次楞驗(yàn)算次楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。由可變荷載控制的組合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+QDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)

7、5;300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=3.003kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+QDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=2.901kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(3.003,2.901)=3.0

8、03kN/m（圖8）次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖9）次楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.18kN·m=0×Mmax/W=1.1×0.18×106/(83.333×103)=2.378N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖10）次楞剪力圖(kN)Vmax=1.351kNmax=0×VmaxS/(Ib0)=1.1×1.351×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.446N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度

9、驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×300/1000=1.566kN/m（圖11）撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖（圖12）次楞變形圖(mm)max=0.081mm=0.8×1000/400=2mm滿足要求4、支座反力根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=2.552kNRkmax=1.331kN五、主楞驗(yàn)算主楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=38.4/1000=0.038k

10、N/m自重設(shè)計(jì)值為：g=1.2gk=1.2×38.4/1000=0.046kN/m則主楞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖13）主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖則主楞撓度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖14）主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖1、抗彎驗(yàn)算（圖15）主楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.511kN·m=0×Mmax/W=1.1×0.511×106/(85.333×1000)=6.592N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖16）主楞剪力圖(kN)Vmax=3.92kNmax=0×QmaxS/(Ib0)=1.1×

11、3.92×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=1.011N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖17）主楞變形圖(mm)max=0.238mm=0.8×103/400=2mm滿足要求4、支座反力計(jì)算立桿穩(wěn)定驗(yàn)算要用到強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)的支座反力，故：Rzmax=7.305kN六、立桿驗(yàn)算1、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長(zhǎng)細(xì)比時(shí)取k=1,1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01=k1(h1+2a)=1×1.272×(1.2+2×500/1000)=2.798ml02=k2h1

12、=1×2.247×1.2=2.697m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.798,2.697)=2.798m=l0/i=2.798×1000/(1.59×10)=175.954=210滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)1=l01/i=2.798×1000/(1.59×10)=175.954根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.23根據(jù)建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB51210）中6.2.11條規(guī)定應(yīng)分別對(duì)由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計(jì)算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的

13、立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算。由可變控制的組合：N1=1.2×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.4(Qk+QDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.4×(2+1.35×0.5)×0.8×0.8=6.406kN由永久荷載控制的組合：N2=1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.4×0.7×(Qk+QDK)×

14、;la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.8×0.8=6.188kNN=max(N1，N2)=max(6.406,6.188)=6.406kN0×N/(A)= 1.1×6.406×1000/(0.23×(4.24×100)=72.226N/mm2f=205N/mm2滿足要求3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)2=l02/i=2.697×

15、1000/(1.59×10)=169.61根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.246由可變控制的組合：N3=1.2×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+QDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.2×11.25×0.16+1.4×(2+1.35×0.5)×0.8×0.8=8.572kN由永久荷載控制的組合：N4=1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+QDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.35×