利泰花園C6018塔吊基礎(chǔ)計算書精品

1、一、編制依據(jù)2二、工程概況2三、工程地質(zhì)條件2.四、塔吊布置5五、塔吊參數(shù)信息5.六、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計6.（一）塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算6.（二）矩形承臺彎矩的計算6.（三）矩形承臺截面主筋的計算8.（四）矩形承臺截面抗剪切計算1.0.（五）樁身與樁基承載力驗算1.0.（六）樁抗拔承載力計算1.1.（七）抗傾覆驗算1.3.（八）管樁焊縫強度驗算1.5.七、施工技術(shù)要求1.6.八、施工平面圖1.6.一、編制依據(jù)(1) 利泰花園第一期工程巖土工程勘察報告及施工圖紙(2) 國家標準建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(GB50007-2002)(3)行業(yè)標準建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)(4)廣東省

2、標準建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(DBJ15-31-2003)(5)四川建筑機械廠生產(chǎn)的C6018型塔機說明書；(6) 簡明施工計算手冊；(7)PKPM系列軟件；二、工程概況擬建場地位于廣東省從化市明珠工業(yè)園區(qū)，對外交通十分便利。擬建場地一期占地面積173472.78m2,建筑物包括4棟12層、31棟9層住宅樓。三、工程地質(zhì)條件根據(jù)利泰花園工程巖土工程勘察報告；場地地質(zhì)情況日下：據(jù)鉆探揭露,擬建場地的土層自上而下依次為人工填土層(Qml)、第四系沖洪積層(Qal+pl)、第四系坡積層(Qdl)、第四系殘積層(Qel)及下伏基巖為花崗巖(r)。其特征分述如下:1、人工填土層(Qml)素填土(層序號1)：

3、灰褐色，褐黃色，褐紅色，稍濕，松散狀，主要由風(fēng)化土堆填而成，未完成自重固結(jié)。本次勘察共有57個孔揭露本層，其中：層厚0.308.10m,平均厚度1.52m;頂板埋深0.000.00m,平均埋深0.00m;頂板標高49.7957.33m,平均標高54.63m。2、第四系沖洪積層（Qal+pl）根據(jù)巖土性質(zhì)的不同可分為含礫砂粘土、粘土、淤泥質(zhì)粘土及含粘性土礫砂四個亞層。含礫砂粘土（層序號2-1）：淺黃色，褐黃色，稍濕，可塑-硬塑狀，主要有粘粒及砂礫組成，礫砂主要成份為石英。本次勘察共有48個孔揭露本層，其中：層厚0.5016.90m,平均厚度3.93m;頂板埋深0.003.10m,平均埋深0.50

4、m;頂板標高48.3557.71m,平均標高54.09m。粘土（層序號2-2）：褐灰色，褐黃色，灰色，較濕，可塑狀，主要由粘粒組成，局部含少量砂粒，粘性較強。該層僅在ZK51、ZK55、ZK64號孔有揭露，其中：層厚1.302.50m,平均厚度1.80m;頂板埋深2.203.70m,平均埋深2.93m;頂板標高52.4554.90m,平均標高53.86m。淤泥質(zhì)粘土（層序號2-3）：灰黑色，深黑色，濕，軟塑狀，主要由粘粒及腐植質(zhì)組成，局部可見未完腐爛的植物根系，泥腥味較濃，易污手，壓縮性高。該層僅在ZK1、ZK2、ZK51、ZK52、ZK55、ZK63、ZK64、ZK71、ZK78、ZK84、

5、ZK85、ZK89等12個孔有揭露，其中：層厚2.108.90m,平均厚度4.06m;頂板埋深2.509.10m,平均埋深4.71m;頂板標高46.1454.33m,平均標高50.48m。含粘性土礫砂（層序號2-4）：灰黃色，褐黃色，灰色，稍密狀，飽和，成份主要為石英砂礫，粒徑2-6mm，呈此棱角狀，含較多粘土，約為15-20%。該層僅在ZK51、ZK52、ZK55、ZK63、ZK64、ZK71、ZK78、ZK84、ZK89等9個孔有揭露，其中：層厚0.908.10m,平均厚度3.79m;頂板埋深5.2012.10m,平均埋深9.14m;頂板標高43.5449.70m,平均標高46.06m。3

6、、第四系坡積層（Qdl）含礫粉質(zhì)粘土（層序號3）：灰黃色，褐黃色，褐紅色間灰白色，稍濕，可塑-硬塑狀，主要有粘粒、粉粒及砂礫組成，含礫約20%左右，砂礫主要成份為石英。本次勘察共有31個孔揭露本層，其中：層厚1.106.90m,平均厚度3.96m;頂板埋深0.0017.40m,平均埋深5.59m;頂板標高39.8156.16m,平均標高49.06m。4、第四系殘積層（Qel）砂質(zhì)粘性土（層序號4）：灰黃色，褐黃色，褐紅色夾灰白色，灰褐色，稍濕，硬塑狀，系燕山期花崗巖風(fēng)化殘積而成，主要成份為長石、石英、云母等、原巖結(jié)構(gòu)可辨，巖芯遇水易軟化。該層各孔均有揭露，其中：層厚6.1029.90m,平均厚

7、度18.42m;頂板埋深0.0020.20m,平均埋深4.27m;頂板標高37.0158.41m,平均標高51.27m。5、下伏基巖花崗巖（r）：鉆探深度范圍內(nèi)根據(jù)風(fēng)化程度不同，可分為全風(fēng)化、強風(fēng)化、中風(fēng)化及微風(fēng)化四個風(fēng)化帶。全風(fēng)化花崗巖（層序號5-1）：灰黃色，灰褐色，褐黃色夾灰白色，巖芯呈土柱狀，主要成份為長石、石英、云母等礦物質(zhì)組成，遇水易軟化。該層除ZK71、ZK78、ZK79、ZK81、ZK82、ZK83、ZK87、ZK89、ZK99、ZK100、ZK101、ZK102、ZK103等13個孔外，其余鉆孔均有揭露，其中：層厚2.4519.50m,平均厚度8.31m;頂板埋深11.003

8、2.20m,平均埋深22.20m;頂板標高22.7845.08m,平均標高33.45m（詳見附件“全風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖頂板標高等值線示意圖”）強風(fēng)化花崗巖（層序號5-2）：灰黃色，灰褐色，褐黃色夾灰白色，巖芯呈堅硬土狀或半巖半土狀，主要成份為長石、石英、云母等礦物質(zhì)組成，手捏易碎，遇水易散。本次勘察共有66個孔揭露本層，其中：層厚0.8022.80m,平均厚度8.48m;頂板埋深19.2044.50m,平均埋深30.95m;頂板標高11.4036.88m,平均標高25.42m中風(fēng)化花崗巖（層序號5-3）：褐黃色，灰褐色，灰色，巖芯呈碎塊狀，短柱狀，裂隙較發(fā)育，裂面呈褐黃色，巖質(zhì)較堅硬，鉆進較困難，

9、敲擊聲較脆。微風(fēng)化花崗巖（層序號5-4）：青灰色，灰色，灰白色，巖芯呈短柱狀，長柱狀，裂隙稍發(fā)育，巖質(zhì)堅硬，鉆進困難，敲擊聲較脆。該層僅在ZK13、ZK18、ZK20、ZK21、ZK29、ZK39等6個孔有揭露，其中：層厚0.302.80m,平均厚度0.83m;頂板埋深25.6031.70m,平均埋深29.12m;頂板標高24.5131.31m,平均標高27.28m。四、塔吊布置為了滿足施工需要，在A2棟與B1棟之間、B4棟與C9棟之間施工現(xiàn)場安裝兩臺C6018塔式起重機（編號為4#、5#），具體位置根據(jù)現(xiàn)場情況確定。安裝高度均為45.3m。塔吊基礎(chǔ)采用5400預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)。五、塔吊參數(shù)信息

10、根據(jù)C6018型塔式起重機說明書，其自重（包括壓重）F1=677.01kN（按起吊高度35.8m計算），塔吊最大力距M=2100kN.m,塔吊起重高度：H=35.8m,塔身寬度：B=2.0m,樁混凝土C80,承臺混凝土C35,保護層厚度：50mm,矩形承臺邊長：5.9m>5.9mxi.7m,承臺箍筋間距S=200mm,承臺鋼筋級別：II級,樁直徑d=0.40m,樁間距a=2.60m,樁入土深度：4#塔吊2124m,5#塔吊約30m。六、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計（一）塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=677.01.00kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F=677.01kN塔吊的傾

11、覆力矩M=1.4X2100=2940.00kN.m（二）矩形承臺彎矩的計算計算簡圖:M圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩 向進行驗算。1.樁頂偏心豎向力的計算（依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范第5.1.1條）M最不利方JGJ94-9輛其中n單樁個數(shù)，n=5;Fk一作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=677.01kN;Gk-樁基承臺白自重，G=25.0BcXBcXHc=1480.0kN;Mxk,Myk一承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN.m);Xi,yi,Xj,yj一單樁到承臺中心軸的XY方向距離(m);Nik一單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)。經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值：最大壓力：N=(67

12、7.01k+1.2僅80)/5+2940.00(260K414/2)/2(2.60K414/2)2=727.3kN最大拔力：N=(667.01+1.2僅80)/5-2940.00(2.60X414/2)/2(2:60K414/2)2=254kN2.矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008勺第5.9.2條)此=其中Mx,My-計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m);xi,yiT樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m);Ni-扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN),Ni=Ni-G/n。經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：壓力產(chǎn)生的承臺彎矩：N=(667.01+1.2僅80)/5+29

13、40.00(2.6/2)/5(2.6/2)2=941kNMx1=My1=2<(906.2-1480/5)(1.30-0.84)=560.5kN.m拔力產(chǎn)生的承臺彎矩：N=(-367.4+1.21480)/5+2940.00(2.6/2)/5(2.6/2)2=734.1kNMx2=My2=2<734.1妁.30-0.84)=235kN.m(三)矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。M%=T口1/潟”1-Ji-2見九=1一片2A.九瓦力式中1一系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，-1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，以

14、1取為0.94期間按線性內(nèi)插法確定；fc一海凝土抗壓強度設(shè)計值；h0-承臺的計算高度。fy一鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。承臺底面配筋：g二941X06/(1.00俅.705900.001650.002)=0.004占=1-(1-2伙004)0.5=0.004.s=1-0.004/2=0.998Asx=Asy=941>106/(0.998便50.00300.00)=2328mm2因計算得出配筋總截面面積為2X2328=4656mm2o塔吊底部配筋為雙向12520屏岡筋，總配筋為As=9812.5mm2>4656mm2,且大于承臺最小配筋率0.15%要求(Asmin=8

15、400mm2)。如下圖所示：雙向中25觥00A塔身塔吊基礎(chǔ)配筋圖（四）矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008羽第5.9.12條配置箍筋承臺公式：PWO.7/4電+1.25/“強小s其中V-不計自重的承臺斜截面最大設(shè)計剪切值；hs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)；a-承臺剪切系數(shù)；ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=2.2N/mm2（C35）;b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5900mm;h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1650mm;fyv鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2;Asv一截面內(nèi)全部箍筋截面面積；S箍筋的間距，S=200mm。經(jīng)過計算承臺已

16、滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋?。ㄎ澹渡砼c樁基承載力驗算本塔吊基礎(chǔ)采用5根400白C80預(yù)應(yīng)力混凝土端承樁作為樁基礎(chǔ)，樁基承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）的第5.2.1條、5.2.2條，以及本工程的巖土工程勘察報告，在不考慮地震的條件下計算如下：1、樁基承載力驗算、單樁承受的最大軸向力QK=P1+Q1+Q2P1塔吊未采用附著時基礎(chǔ)所受的垂直力Q1樁承臺自重Q2樁身自重QK=677.01+5.9X5.9X1.7x25+(3.14X0.202x30-3.14X0.1562x30)X5X25=2340kN、單樁豎向承載力特征值RaRa=UZqsiali+qPaApsia第i層

17、樁側(cè)的摩阻力特征值，按省標地基設(shè)計規(guī)范(DBJ15-31-2003)表10.2.3-1取：粉質(zhì)粘土：IL=3.2qsa=35kPaIL=1.9qsa=50kPaIL=4.9qsa=65kPa全風(fēng)化巖：qsa=40kPaqPa樁端持力層端阻力特征值按表10.2.3-6取qPa=1300kPaU樁身截面周長為1.256X4=5.024mli第i層土層厚度Ap樁身截面面積為0.502X4=2.01m2Ra=5.024X(35乂3.2+50X1.9+65X4.9)+1300X2.01=5253.11kN、樁豎向承載力驗算QK=2340KN<Ra=5253.74kN安全Qikmax=P1+Q1+M

18、/2s=677.01+1480+2100/1.6=3470KN<1.2Ra=6303.73KN由于Qikmaxw1.2Ra故安全根據(jù)設(shè)計要求終壓其樁身承載力完全能滿足承載力要求。樁基完全能滿足承載力要求。（六）樁抗拔承載力計算樁抗拔承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008R勺第5.4.51、1).根據(jù)前面計算N拔為254kN。2).樁抗拔承載力特征值RtaRta=UpZ九iqsiaii+0.9GOGo樁身自重sia樁側(cè)土摩阻力特征值Up一樁周長'i抗拔摩阻力拆減系數(shù)Rta=5.024X(0.6x30X2+0.6X29X2+0.6X40X4+0.7X45x1.0)+0

19、.9X185=1163kNTN®<Rta=254<1163KN,故安全。2、抗拔樁管內(nèi)樁芯硅及受力鋼筋驗算1)填芯硅長度：LaAQa/fnUm86.6103/(0.3/6X0.21乂兀)=1m2)抗拔鋼筋面積：As=Qa/fy=86.6103/300=891.2mm2則配416二級鋼(As=1017.36mm2)作為抗拔筋。則按構(gòu)造設(shè)置，具體如下圖：Qa一相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時單樁豎向抗拔承載力設(shè)計值fn填芯硅與管樁內(nèi)壁的粘結(jié)強度設(shè)計值，取0.3MPaUm一管樁內(nèi)孔圓周長度fy一鋼筋抗拉強度設(shè)計值則：取樁芯填深2.0m的C35硅，錨筋為4巾18,錨入承臺為750mm。塔

20、吊基礎(chǔ)交叉制筋£12白5細石泡凝土壁厚21塔吊基礎(chǔ)樁頂構(gòu)造一 3厚圓鋼板 口與錨筋短軍(七)抗傾覆驗算樁的水平變形系數(shù):=5mb0EcI式中：m土的水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)，按DBJ15-31-2003中表10.2.19-2取35MN/m4b0樁身計算寬度，按表10.2.19-3取2.34mEc樁身材料的彈性模量，取0.85X3.25X104N/mm2=2.76X107KN/m2I樁截面慣性矩d440.32m643510002.344小，.70.392:=0.4,2.76100.32l根據(jù)DBJ15-31-200310.2.24規(guī)定，可按剛性樁的方法計算樁的內(nèi)力與變(1)、樁身轉(zhuǎn)角a.

21、12(3Mok2lHik)U二777一b0ml18C0dwb0樁身計算寬度，按表10.2.19-3確定b0=0.9(d+1)=2.34mm地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)，按表10.2.19-2取用35MN/mC0樁底持力層土白豎向抗力系數(shù)C0=ml=315MN/m3W樁底面抵抗矩.二d3W=0.715320 =12X (3X2546.79+2X6X 111.81)/2.34X 35 x 64+18 X315X 103X2c.由于 0 =1.32X10-4<0 安全X0.715=107784.84/815340=1.32X10-4(2)、允許轉(zhuǎn)動角度0=arctan(0.003)=0.171

22、887(3)、樁底受拉壓邊緣的力矩a.樁的轉(zhuǎn)動點位置Z0=b0ml3X(4M0K+3HlK)+6HlKC0dW/2b0ml2(3M0K+2lHlK)=2.34X35X63X103X(4X2546.79+3X111.81X6)+6X111.81X350X103X2X0.715/2x2.34x35x103x62x(3x2546.79+2X6X111.81)=2.158X1011/0.53X1011=4.072mb.樁頂面處水平位移x=z0=4072X2.12X10-4=0.83mm根據(jù)DBJ15-31-2003表10.2.19-2查得允許水平位移x=2mm由于x<x故安全(4)總被動土壓力Ep_12一Ep=2H2Kp2CHKp土的重度。取丁=1862kN/m3Kp被動土壓力系數(shù)。土的內(nèi)摩擦角取=25查簡明施工計算手冊表113,取Kp=2.464C土的內(nèi)聚力。取C=30kPaEp1=0.5X18.62X4.0722X2.464+2X30X4.072X2.4641/2=763.9KNEp2=0.5X18.62X1.9282X2.464+2X30X