midas連續(xù)梁計(jì)算書

1、公路（市政道路）橋梁連續(xù)梁（連續(xù)剛構(gòu)）計(jì)算書模板上部結(jié)構(gòu)縱向計(jì)算（MIDAS程序）計(jì)算者: 復(fù)核者: 設(shè)計(jì)負(fù)責(zé)人:說明根據(jù)集團(tuán)公司程序文件中工程計(jì)算控制程序的耍求，為滿足公司工程技 術(shù)人員匸作需要，方便計(jì)算過程中整理和編制計(jì)算書，編制了公路(市政)I程連 續(xù)梁(連續(xù)剛構(gòu))計(jì)算書模板。本計(jì)算書模板是依據(jù)2004年10刀頒布的公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵 設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D62-2004)以卜簡稱公橋規(guī)編寫的。適用于公路橋梁上部結(jié) 構(gòu)計(jì)算。文中以沿江高速淡水河特大橋主橋(82+2xl40+82)ni連續(xù)剛構(gòu)為例進(jìn)行計(jì)算, 相關(guān)參數(shù)僅為參考。望讀者在使用本計(jì)算書模板的同時(shí)，一定耍認(rèn)真閱讀公橋規(guī)

2、(JTGD62-2004) 中的相關(guān)內(nèi)容及要求。由于編者水平有限，對(duì)公橋規(guī)(JTG D62-2004)理解還不夠深透，有不少認(rèn) 識(shí)有待深化，難免有缺失和錯(cuò)漏之處，懇請(qǐng)讀者批評(píng)指正。編 者2010年12月1概述1）項(xiàng)目概況2）工點(diǎn)概況3）計(jì)算部位和計(jì)算內(nèi)容2. 計(jì)算依據(jù)、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范2. 1 主耍技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)2.2 計(jì)算依據(jù)、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范2. 3計(jì)算理論和計(jì)算方法2.4計(jì)算軟件名稱及版本3. 計(jì)算模型及參數(shù)3.1計(jì)算參數(shù)選収3.2荷載収値及荷載組合3.3計(jì)算模型3.4施工階段4計(jì)算結(jié)果4. 1持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算1）正截面受斥區(qū)高度計(jì)算結(jié)果（需滿足規(guī)范5. 2. 1條5. 2. 2條）2）荷載組

3、合下強(qiáng)度驗(yàn)算結(jié)果 正截面抗彎承載力驗(yàn)算（盂滿足規(guī)范5.2.25. 2. 5條） 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算（需滿足規(guī)范5. 2.65. 2. 12條） 截面抗扭承載力驗(yàn)算（需滿足規(guī)范5. 5.15. 5. 5條）4. 2持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算1）荷載組合下抗裂驗(yàn)算（需滿足規(guī)范6. 3條、6. 4條） lE截面抗裂驗(yàn)算一 一正截面混凝土拉應(yīng)力驗(yàn)算： 斜截而抗裂驗(yàn)算一一斜截而混凝土主拉應(yīng)力驗(yàn)算。2）撓度驗(yàn)算（需滿足規(guī)范6. 5條）4. 3持久狀況和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算：（需滿足規(guī)范7. 1. 57. 1. 6條）0短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算。（需滿足規(guī)范7.2.77. 2. 8條） 支承反

4、力計(jì)算5. 計(jì)算結(jié)論6. 局部構(gòu)件計(jì)算6.1支座及錨下局部承壓計(jì)算6.2伸縮最計(jì)算7. 橫梁計(jì)算書8箱梁環(huán)框計(jì)算書9. 抗震計(jì)算書10. 防撞計(jì)算書11大跨度橋梁施工期間線形控制12大跨度橋梁敏感性分析13.靜力抗風(fēng)穩(wěn)定性計(jì)算書參考文獻(xiàn)：1、記錄控制程序CREECPD02 （4.1版）2、工程計(jì)算控制程序CREECPD14 （1.1版）1概述1）項(xiàng)目概況東莞麻涌至長安尚速公路（廣深沿江高速公路東莞段）路線跨越漳彭運(yùn)河后，于 大娘渦、沙頭頂之間跨越淡水河（倒運(yùn)海水道）。淡水河上游接?xùn)|江北干流和中堂水 道，下游匯入獅子洋。淡水河特大橋設(shè)計(jì)起點(diǎn)從路線K20+060開始至K2R184終止。 前接彰彭3

5、#高架橋，跨過淡水河，后接沙頭高架橋。2）工點(diǎn)概況本橋?yàn)闁|莞麻涌至長安島速公路（廣深沿江高速公路東莞段）淡水河特大橋丄橋 （82+2x140+82）m連續(xù)剛構(gòu)施工圖設(shè)計(jì)。（1）構(gòu)件主耍尺寸梁部采用C60混凝土，根部梁髙8m,高跨比為1/17.5,跨中梁髙3m,高跨比為 1/46. 67,跨中根部梁高之比為1/2. 67，底板按1. 8次拋物線變化。節(jié)段劃分為（單 懸臂狀態(tài)）14/2+4x3. 0+4x3. 5+9x4. 0+2. 0/2m （合攏段）。腹板變化為 4570cm, 0 號(hào)塊處為80cm,底板變化為28100cm,頂板為27cm （廣3截面為40、31. 3cm）, 0 號(hào)塊處為5

6、0cm。橋墩采用C50混凝土，壁厚1.4m雙薄壁墩。樁基采用9根©2. 2m 樁（半幅橋）。111 I I結(jié)構(gòu)模型圖（2）鋼束（鋼筋）布置情況上部結(jié)構(gòu)為三向預(yù)應(yīng)力體系，縱向鋼束采用鋼絞線=1860MPao布置方式見下表。豎向預(yù)應(yīng)力采用=930MPa的JL25精軋螺紋粗鋼筋，布置方式為一排6根（每 腹板兩根），間距50cm?？v向鋼束布克悄況鋼朿布置位置頂板鋼束腹板鋼束屮跨底板鋼束邊跨底板鋼 束采用鋼束型號(hào)23-7 <t> 5/19-7523-7 "519-7 <|> 517-7 4>5根數(shù)（朿）18x3=5416x3=4811x3=335x3=1

7、5張拉控制應(yīng)力（溝）a）1339139513391339（3）施工方案連續(xù)剛構(gòu)采用對(duì)稱逐段懸臂灌注和支架現(xiàn)澆兩種施匸方法。先托架澆注0號(hào)塊,再刈稱逐段懸臂澆筑其它塊件。邊跨端頭塊采月支架現(xiàn)澆法施I：o先介攏邊跨，再介攏中跨。中跨采用掛籃介攏。邊跨采用支架施匸先現(xiàn)澆端頭 塊，然后澆筑2m長A攏段進(jìn)行邊跨合攏。3）計(jì)算部位和計(jì)算內(nèi)容本計(jì)算為淡水河特大橋主橋上部結(jié)構(gòu)縱向計(jì)算，跨度為（82+2x140+82） m連續(xù) 剛構(gòu)。按全預(yù)應(yīng)力控制計(jì)算。內(nèi)容包禽持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算、持久狀況正 常使用極限狀態(tài)計(jì)算、持久狀況和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算、局部構(gòu)件計(jì)算、橫梁計(jì)算、 箱梁環(huán)框計(jì)算、抗震計(jì)算、防掃計(jì)算

8、、大跨度橋梁施期間線形控制、大跨度橋梁敏 感性分析、靜力抗風(fēng)穩(wěn)定性計(jì)算。2.計(jì)算依據(jù)、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范2.1主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、公路等級(jí)：高速公路，雙向八車道2、橋而寬度：2X19. 85m3、荷載等級(jí)：公路-I級(jí)4、設(shè)計(jì)時(shí)速：100km/h5、設(shè)計(jì)洪水頻率：1/3006、設(shè)計(jì)通航水位：H5.- = 3. 14m7、設(shè)計(jì)基本風(fēng)速:V10H=31. 3m/s8、船舶噸級(jí)DWT： 3000t江海輪9、通航標(biāo)準(zhǔn)：國家IV級(jí)航道，通航凈空為寬X（=120X 18m10、地震動(dòng)峰值加速度：0. lg （對(duì)應(yīng)地震基本烈度VII®）2.2計(jì)算依據(jù)、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范1）公路橋涵設(shè)計(jì)通用觀范（JTG D60-2004

9、）o2）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）。3）現(xiàn)行公路工程規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)4）方案會(huì)審記錄2.3計(jì)算理論和計(jì)算方法構(gòu)件縱向計(jì)算均按空間桿系理論，采用Midas Civ訂V7.41進(jìn)行計(jì)算。1）將計(jì)算對(duì)象作為平而梁劃分單元作出構(gòu)件離散圖（見附圖），全橋共劃分711個(gè)節(jié)點(diǎn)和676個(gè)單元；2）根據(jù)連續(xù)剛構(gòu)的實(shí)際施過程和施匚方案劃分施I階段；3）進(jìn)行荷載組介，求得構(gòu)件在施工階段和使用階段時(shí)的應(yīng)力、內(nèi)力和位移；4）根據(jù)規(guī)范規(guī)定的各項(xiàng)容許指標(biāo)，驗(yàn)算構(gòu)件是否滿足規(guī)范規(guī)定的各項(xiàng)耍求。2. 4 計(jì)算軟件名稱及版本主橋整體計(jì)算、橫梁計(jì)算、箱梁壞框計(jì)算和敏感性分析、地震力計(jì)算采用MID

10、AS Civil V7.41 軟件。3. 計(jì)算模型及參數(shù) 3.1計(jì)算參數(shù)選取主耍材料及設(shè)計(jì)參數(shù)根據(jù)設(shè)計(jì)文件及規(guī)范取值，見表主耍材料及參數(shù)表-1材料項(xiàng)目參數(shù)備注C60 混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值/甘3& 5Mpa抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值力匕2. 85Mpa抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值/皿26. 5Mpa抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值人/1. 96Mpa彈性模最氏36000Mpa混凝土特性參數(shù)計(jì)算材料容重Q26KN/m3線膨脹系數(shù)a1. OE-5橋梁所處地區(qū)相對(duì)濕度0. 79低松弛鋼絞線 （礦 15. 2）抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值/1860Mpa控制張拉應(yīng)力075幾、0.72幾1395、 1339Mpa彈性模.Ep1. 95E5Mpa松她率彳0

11、. 3特軋螺紋鋼筋（JL25）抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值/930Mpa控制張拉應(yīng)力0. 85 fpk790Mpa彈性模鼠2. OESMpa松她率：0. 05鋼絞線錨貝及波 紋管鋼束管道摩阻系數(shù)0. 17鋼束管道偏差系數(shù)0. 0015單端錨幾變形及回縮值0. 006m楕軋螺紋鋼筋錨 其及波紋管鋼束管道摩阻系數(shù)0.5鋼束管道偏差系數(shù)0. 0015單端錨具變形及阿縮值0. 001m3.2荷載取值及荷載組合1）荷載取值 一期恒載為梁部混凝土容朿取26KN/m3,箱梁按實(shí)際斷而計(jì)取重量。二期恒載包括10cm厚瀝青混凝土 +網(wǎng)道防撞墻，調(diào)平層僅作為恒載施加，不 參與結(jié)構(gòu)受力，見表-2。箱梁二期恒載表-2橋梁寬度19.

12、 85 米防撞墻二期恒載（KN/m）2x8=16瀝青混凝土橋面鋪裝二期恒載（KN/m）0. 1x18. 85x24=45. 24合計(jì) （KN/m）61.24活載汽午荷載采用公路I級(jí)荷載，考慮多車道加載時(shí)的橫向折減系數(shù)為：按規(guī)范規(guī)定 五列乍隊(duì)為0.6,并考慮汽乍荷載偏載增人系數(shù)1.25,則汽乍荷載的橫向分布系數(shù)見 表-3 （未計(jì)入沖擊系數(shù)）。活載橫向分布系數(shù)表-3橋?qū)挘祝M向布置車隊(duì)數(shù)橫向折減系數(shù)汽車偏載系數(shù)汽車橫向分布系數(shù)19.8550.61.253. 75溫度力體系胳體升溫25°C；體系整體降溫25C； 合攏溫度15°C25°C；梯度溫度：頂板升溫為145.5

13、0° C；頂板降溫為-7-2. 750° Co 強(qiáng)迫位移：隔墩支朋沉降0.5cm。2）荷載組介荷載組合一荷載組合二荷載組合三荷載組介四荷載組合五 掛籃重量:采用1000kN（包括施工機(jī)具和施匸人員）。恒載+汽車活載恒載+汽乍活載+整體升溫+梯度升溫（+支朋沉降） 恒載+汽車活載+整體升溫+梯度降溫（+支座沉降） 恒載+汽車活載+整體降溫+梯度升溫（+支座沉降） 恒載+汽乍活載+整體降溫+梯度降溫（+支座沉降）（注：汽車活載含汽車豎向荷載、汽車制動(dòng)力、離心力） 程序內(nèi)部組合如下：LIST OF LOAD COMBINATIONSNUM AMEACTIVETYPELOADCAS

14、E(FACTOR)LOADCASE(FACTOR) +LOADCASE(FACTOR)1 gLCBl激活和加+支座沉降（0. 500） +徐變二次（1. 000） +恒荷我（L 200） + 收縮二次（1. 000）側(cè)束二次（1. 200）2gLCB2激活相加汽車制動(dòng)力（1. 400)活載(1. 100) +支座沉降（ 0.500）+恒荷載（1. 200)+鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1. 000）+收縮:次（1. 000)3gLCB3激活相加整體升溫（1. 400)升溫梯度（1. 100） +支座沉降（0. 500）+恒荷如1. 200)鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1.

15、000）+收縮二次（1. 000)4gLCBl激活相加密體升溫（1. 400)降溫梯度（1. 100） +支座沉降（0. 500）+恒荷載（1. 200)鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)5gLCB5激活相加蔡體降溫（1. 400)升溫梯度（1. 100） +支座沉降（0. 500）恒荷載（1. 200)鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)6gLCB6激活相加笹體降溫（1. 400)降溫梯度（1. 400） +支座沉降（0. 500）+也荷載（1. 200)鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1. 000）

16、+收縮二次（1. 000)7gLCB7激活相加汽車制動(dòng)力（1. 400)活我(1. 100) +支座沉降（0. 500）十恒荷裁（1. 200)鋼束二次（1. 200） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)8gLCB8激活相加幣體升溫（1. 120)升溫梯度（1. 120） +汽車制動(dòng)力（1. 400）+活載（1. 400)支座沉降（0. 500） +恒荷載（1. 200）十鋼束二次（1. 200)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）9gLCB9激活相加整體升溫（1. 120)降溫梯度（1.120） +7（車制動(dòng)力（1. 400）+活裁（1. 400)支座沉降（

17、 0.500） +恒荷載(1. 200)+鋼束二次（1. 200)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）10rLCBIO激活相加籟體降溫（1. 120）升溫梯度（1. 120） +汽車制動(dòng)力（1.400）+活如1. 400)支座沉降（0. 500） +也荷枚（1. 200）鋼束二次（1. 200) *徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）11 gLCBU激活相加整體降溫（1. 120) +降溫梯度（1.120） +汽車制動(dòng)力（1. 400）活載（1. 400) +支座沉降（0. 500） +恒荷載(1. 200)+鋼束二次（1. 200) +徐變二次（1. 000）

18、 +收縮二次（1. 000）12 gLCB12激活相加笹體升溫（0. 980) *升溫梯度（0. 980） +汽車制動(dòng)力（1. 400）+活裁（1. 400) +支座沉降（0. 500） +恒荷菽（1. 200）鋼柬二次（1. 200) *徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）13 gLCB13激活相加整體升溫（0. 980) 降溫梯度（ 0.980） +汽車制動(dòng)力（1. 100）活栽（1. 400) *支座沉降（0. 500） +恒荷載（1. 200）+鋼束二次（1. 200) +徐變二次（1. 000） +收縮次（1. 000）14 gLCB14激活相加整體降溫（0. 980

19、) +升溫梯度（0. 980） +汽車制動(dòng)力（1. 400）活載（1. 400) +支座沉降（0. 500） +恒荷找（1. 200）鋼束二次（1. 200) 徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）15 gLCB15激活相加笹體降溫（0. 980) *降溫梯度（ 0.980） +汽車制動(dòng)力（1. 400）+活載（1. 400) *支座沉降（0. 500） +恒荷載(1. 200)+鋼束二次（1. 200) +徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）16 gLCB16激活相加支朋沉降（0. 500) +恒荷載（1. 000） +鋼束二次（1. 000）+徐變次（1. 0

20、00) +收縮二次（1. 000）17 gLCB17激活相加汽車制動(dòng)力（1. 400) *活載(1. 100) +支座沉降（0. 500）恒荷栽（1. 000) +鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)18 gLCB18激活相加整體升溫（1. 400) *升溫梯度（1. 100） +支座沉降（0. 500）+恒荷載（1. 000) +鋼束:次(1. 000) +徐變二次（1. 000）收縮二次（1. 000)19 gLCB19激活相加整體升溫（1. 400) 降溫梯度（1. 100） +支座沉降（0. 500）十恒荷我（1. 000) *鋼束二次（1.

21、000） +徐變二次（1. 000）+收縮1.次（1. 000)20+gLCB20激活帑體降溫（恒荷載（收縮二次（1. 400)1. 000)1. 000)相加升溫梯度（1. 100） +鋼束二次（1. 000） +支座沉降（0. 500） 徐變二次（1. 000）21gLCB21激活相加笹體降溫（1. 400)降溫梯度（1. 400） +支座沉降（0. 500）十恒荷裁（1. 000)鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)22gLCB22激活相加汽車制動(dòng)力（1. 400)活載(1. 100) +支座沉降（0. 500）+恒荷裁（1. 000)鋼束二次（

22、1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)23gLCB23激活相加整體升溫（1. 120)升溫梯度（1.120） +汽車制動(dòng)力（1. 400）十活如1. 400)支座沉降（0. 500） +恒荷載(1. 000)+鋼束二次（1. 000)+徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）24gLCB24激活相加整體升溫（1. 120)降溫梯度（1. 120） +汽車制動(dòng)力（1. 400）+活如1. 400)支座沉降（0. 500） +恒荷載（1. 000）+鋼束二次（1. 000)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）25gLCB25激活相加整體降溫

23、（1. 120)升溫梯度（1.120） +汽車制動(dòng)力（1. 400）+活栽（1. 400)支座沉降（ 0.500+恒荷裁（1. 000）+鋼束二次（1. 000)+徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）26gLCB26激活相加笹體降溫（1. 120)降溫梯度（1. 120） +汽車制動(dòng)力（1.400）+活載（1. 400)支座沉降（0. 500） +恒荷裁（1. 000）鋼束二次（1. 000)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）27gLCB27激活相加整體升溫（0. 980）升溫梯度（0.980） +汽車制動(dòng)力（1. 400）+活裁（1. 400）支座沉降（0.

24、 500） +恒荷我（1. 000）+鋼束二次（1. 000)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）28gLCB28激活相加整體升溫（0. 9S0）+降溫梯度（0. 980） +汽車制動(dòng)力（1. 400）+活載（1. 400)支座沉降（0. 500） +怛荷裁（1. 000）十鋼束二次（1. 000)徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）29gLCB29激活和加整體降溫（0. 980） +升溫梯度（0.980） + 支座沉降（ 0.500） +徐變二次（1. 000） +汽車制動(dòng)力（1. 400）恒荷裁（1. 000）收縮二次（1. 000）+活裁（鋼束二次（1.

25、400) *1. 000) +30 gLCB30激活相加密體降溫（0. 980) +降溫梯度（0. 980） +汽車制動(dòng)力（1. 400）活如1. 400)牛支座沉降（0. 500） +恒荷域（1. 000）十鋼束二次（1. 000) +徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）31 gLCB31激活相加支匝沉降（1. 000) 恒荷我（1. 000） +鋼束一次（0. 800）+鋼束二次（0. 800) *徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）32 gLCB32激活相加汽車制動(dòng)力（0. 700) *活載(0. 700) +支座沉降（1. 000）+恒荷載（1. 000

26、) +鋼束一次（0. S00） +鋼束二次（0. 800）徐變:次（1. 000) +收縮'.次（1. 000）33 gLCB33激活相加整體升溫（1. 000) +升溫梯度（0. 800） +支座沉降（1. 000）恒荷載（1. 000) *鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0. 800）+徐變二次（1. 000) +收縮二次（1.000）34 gLCB31激活相加於體升溫（1. 000) +降溫梯度（0. S00） +支座沉降（1. 000）+也荷載（1. 000) +鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0.800）徐變二次（1. 000) +收縮二次（1. 000）35 g

27、LCB35激活相加整體降溫（1. 000) >升溫梯度（0. 800） +支座沉降（1. 000）十恒荷載（1. 000) *鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0. 800）+徐變二次（1. 000) +收縮二次（1.000）36 gLCB36激活相加幣體降溫（1. 000) +降溫梯度（0. 800） +支座沉降（1. 000）+也荷如1. 000) +鋼束一次（0. S00） +鋼束二次（0. 800）徐變二次（1. 000) +收縮二次（1. 000）37 gLCB37激活相加汽車制動(dòng)力（0. 700) *活載(0. 700) +支座沉降（1. 000）恒荷載（1. 000)

28、+鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0.800）+徐變二次（1. 000) +收縮二次（1.000）38 &LCB38激活相加幣體升溫（1. 000) +升溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0. 700）活載（0. 700) +支座沉降（1. 000） +怛荷菽（1. 000）+鋼束-次（0. 800） * 收縮二次（1. 000）鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）39 gLCB39激活相加笹體升溫（1. 000） *降溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（ 0.700）+活載（0. 700） +支朋沉降（1. 000） +恒荷載（1. 000）鋼束一次（0.

29、 800） +鋼束二次（0. 800） +徐變：次（1. 000）十收縮二次（1. 000）40 gLCBlO激活相加整體降溫（1. 000） 升溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0. 700）+活載（0. 700） *支座沉降（1. 000） +恒荷我（1. 000）+鋼束一次（0.800） +鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）收縮二次（1. 000）41 gLCB41激活相加整體降溫（1. 000） 降溫梯度（ 0.800） +汽車制動(dòng)力（0. 700）活我（0. 700） *支座沉降（1. 000） +恒荷載（1. 000）+鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0

30、. 800） +徐變二次（1. 000）收縮-次（1. 000）42 gLCB12激活相加整體升溫（1. 000） 升溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0. 700）活我（0. 700） *支座沉降（1. 000） +也荷牧（1. 000）+鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（ 0.800） +徐變二次（1. 000）+收縮次（1. 000）43 gLCB13激活相加整體升溫（1. 000） +降溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0. 700）活載（0. 700） +支座沉降（1. 000） +也荷儀（1. 000）十鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（0. 800） +徐變二次（

31、1. 000）+收縮二次（1. 000）44 gLCB44激活相加幣體降溫（1. 000） +升溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0.700）+活載（0. 700） *支座沉降（1. 000） +餌荷載（1. 000）鋼束一次（0. 800） 鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）+收縮-次（1. 000）45 gLCB15激活相加笹體降溫（1. 000） *降溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（ 0.700）+活拔（0. 700） +支座沉降（1. 000） +恒荷載（1. 000）鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）十收縮二次

32、（1. 000）!6 gLCB46激活相加+汽車制動(dòng)力（0. 400） *恒荷我（1. 000）-徐變二次（1. 000） +活載（0. 100） + 鋼束一次（0. 800） + 收縮二次（1. 000）支座沉降（1. 000）鋼束二次（0. 800）47 gLCB17激活相加汽車制動(dòng)力（0. 400） +活載(0. 400) +支鹿沉降（1. 000）恒荷載(1. 000) +鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0. 800）十徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）48 gLCB48激活相加整體升溫（1. 000） +升溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0. 400）+

33、活載(0. 400) *支座沉降（1. 000） +恒荷我（1. 000）+鋼束一次（0.800） +鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）收縮二次（1. 000）49 gLCB49激活相加整體升溫（1. 000） 降溫梯度（0.800） +汽車制動(dòng)力（0. 400）活我(0. 400) *支座沉降（1. 000） +恒荷孜（1. 000）+鋼束一次（0.800） +鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）收縮次（1. 000）50 gLCB50激活相加整體降溫（1. 000） +升溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0.400）活載(0. 400) 支座沉降（1.

34、 000） +也荷牧（1. 000）+鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（ 0.800） +徐變二次（1. 000）+收縮-次（1. 000）51 gLCB51激活相加整體降溫（1. 000）-降溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0. 400）活戦(0. 400) *支座沉降（1. 000） +也荷儀（1. 000）十鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000）52 gLCB52激活相加幣體升溫（1. 000） 升溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0. 400）活載(0. 400) +支座沉降（1. 000） +餌荷載（1

35、. 000）鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000）53 gLCB53激活相加笹體升溫（1. 000） *降溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0.100）+活載(0. 400) +支座沉降（1. 000） +恒荷載（1. 000）鋼束一次（0. 800） *鋼束二次（0. 800） +徐變二次（1. 000）十收縮二次（1. 000）54 gLCB54激活相加+整體降溫(1. 000) *活載(0. 400) 鋼束一次(0. 800) +收縮次(1. 000)升溫梯度（0.800） + 支庵沉降（1. 000） + 鋼束二次

36、（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0.100）恒荷裁（1. 000）徐變二次（1. 000）55 gLCB55激活相加笹體降溫（1. 000）降溫梯度（0. 800） +汽車制動(dòng)力（0. 400）十活我(0. 400) +支座沉降（1. 000） +恒荷我（1. 000）+鋼束一次（0. 800） +鋼束二次（0.800） +徐變二次（1. 000）收縮-次（1. 000）56 gLCB56激活相加汽車制動(dòng)力（1. 000） +活載(1. 000) +支朋沉降（1. 000）恒荷枚（1. 000） 鋼束-次(1. 000) +制柬二次（1. 000）徐變二次（1. 000） +收縮二次（1.00

37、0）57+gLCB57激活整體升溫（1. 000） *和加升溫梯度（1. 000） + 鋼束一次（1. 000） + 收縮.次（1. 000）支座沉降（1. 000）鋼束二次（1. 000）恒荷載（徐變次（1. 000) +1. 000) +58gLCB58激活相加整體升溫（1. 000)降溫梯度（1. 000） +支廢沉降（1. 000）十恒荷栽（1. 000)鋼束1次（1. 000） +鋼束二次（1. 000）+徐變二次（1. 000)收縮二次（1.000）59 gLCB59激活和加笹體降溫（1. 000) *升溫梯度（1. 000） +支座沉降（1. 000）+恒荷載（1. 000) +

38、鋼束一次（1. 000） +鋼束二次（1. 000）+徐變二次（1. 000) +收縮二次（1. 000）60 gLCB60激活相加整體降溫（1. 000） +降溫梯度（1. 000） +支座沉降（1. 000）+恒荷載(1. 000) +鋼束一次（1. 000） +鋼束二次（1. 000）+徐變二次（1. 000） +收縮二次（1. 000）61 gLCB61激活相加汽車制動(dòng)力（1. 000）活載(1.000) +怕荷載（1. 000）-鋼束一次（1. 000） +支座沉降（1. 000） 鋼束：次（1. 000）徐變二次（1. 000） +收縮次（1. 000）汽車制動(dòng)力（1. 000）恒

39、荷載（1. 000）徐變二次（1. 000）62gLCB62激活相加整體升溫（1. 000）+升溫梯度（1. 000）+活我（1. 000）*支麻沉降（1. 000）+鋼束一次（0800）+鋼束二次（0. 800）+收縮二次（1. 000）63+gLCB63激活整體升溫（1. 000）活載（1. 000）鋼束一次（1. 000）相加降溫梯度（1. 000） + 支座沉降（1. 000） + 鋼束一.次（1. 000） +汽車制動(dòng)力（1. 000）恒荷戎（1. 000）徐變二次（1. 000）收縮二次（1. 000)61gLCB64激活相加整體降溫（1. 000)升淋梯度（1. 000） +汽車

40、制動(dòng)力（1. 000）+活載（1. 000)支朋沉降（1. 000） +恒荷找（1. 000）鋼束一次（1. 000)鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)65gLCB65激活相加幣休降溫（1. 000)降泡梯度（1.000） +汽車制動(dòng)力（1. 000）+活載（1. 000)支網(wǎng)沉降（1. 000） +恒荷載（1. 000）鋼束一次（1. 000)鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）十收縮二次（1. 000)66gLCB66激活相加整體升溫（1. 000)升溫梯度（1. 000） +汽千制動(dòng)力（1. 000）+活載（1. 000)支座沉

41、降（1. 000） +恒荷我（1. 000）鋼束一次（1. 000)鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）十收縮二次（1. 000)67gLCB67激活相加整體升溫（1. 000)降溫梯度（1. 000） +汽車制動(dòng)力（1. 000）+活裁（1. 000)支麻沉降（1. 000） +恒荷我（1. 000）+鋼束一次（1. 000)+鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)68gLCB68激活相加整體降溫（1. 000)升溫梯度（1. 000） +汽車制動(dòng)力（1. 000）十活我（1. 000)支座沉降（1. 000） +也荷我（1. 000）

42、+鋼束一次（1. 000)鋼束二次（1.000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)69gLCB69激活相加整體降溫（1. 000)降溫梯度（1. 000） +汽車制動(dòng)力（1. 000）+活如1. 000)支座沉降（1. 000） +恒荷載(1. 000)+鋼束一次（1. 000)鋼束二次（1. 000） +徐變二次（1. 000）+收縮二次（1. 000)70RC ENV STR激活包絡(luò)gLCBl ( 1. 000)gLCB2( 1.000) +gLCB3 ( 1. 000)+gLCBI ( 1. 000)gLCB5( 1.000) +gLCB6( 1.000)4- + +

43、 +4 +十gLCB7 ( 1. 000) gLCB10( 1. 000) gLCB13( 1. 000) +gLCB8( 1.000) + gLCBlK 1.000) + gLCB14( 1.000) + gLCB17( 1.000) + gLCB20( 1. 000) + gLCB23( 1. 000) + gLCB26 ( 1. 000) +gLCB9 ( 1. 000) gLCB12( 1.000) gLCB15( 1.000) gLCB18( 1.000) gLCB21( 1.000) gLCB24( 1.000) gLCB27( 1.000) gLCB30( 1.000)gLCB1

44、6( gLCB19( gLCB22( gLCB25( gLCB28(1. 000) 1. 000)1. 000)1. 000)1. 000)+gLCB29(1. 000) +71RC ENV_SER1 激活包絡(luò)gLCB31(1. 000)gLCB32(1. 000) +gLCB33( 1.000)+gLCB34(1. 000)gLCB35(1.000) +gLCB36 ( 1.000)+gLCB37(1. 000)gLCB38(1. 000) +gLCB39( 1.000)gLCB40(1. 000)gLCBlKL 000) +gLCB42( 1.000)gLCB43(1. 000)gLCB1

45、4 (1. 000) +gLCBI5( 1.000)+gLCBI6(1. 000)gLCB47(1. 000) +gLCB48( 1.000)gLCB49(1. 000)gLCB50(L 000) +gLCB51( 1.000)十gLCB52(1. 000)gLCB53(1. 000) +gLCB5l( 1. 000)+gLCB55(1. 000)72 RC ENV.SER2 激活包絡(luò)gLCB56 ( 1.000) *gLCB57 ( 1.000) +gLCB58( 1.000)gLCB59( 1. 000) +gLCB60( L 000) +gLCB61( 1.000)gLCB62( 1.

46、000) *gLCB63 ( 1. 000) +gLCB61 ( 1.000)+gLCB65 ( 1.000) *gLCB66 ( 1.000) +gLCB67 ( 1.000)+gLCB68 ( 1. 000) +gLCB69( 1. 000)3.3計(jì)算模型主橋主墩采用樁基采用9根"2. 2m樁（半幅橋）。根據(jù)等剛度原則，將承臺(tái)以下 群樁模擬成二根短柱，柱底固接，樁頂與承臺(tái)相接形成“門”形結(jié)構(gòu)，令群樁和模擬 的兩根短柱在單位水平位移、單位豎向位移和單位轉(zhuǎn)角時(shí)所需施加的外力相等，解決 了樁土互相作用的計(jì)算問題。計(jì)算模型如下：>1經(jīng)計(jì) 橋墩樁基模擬等效狀態(tài)（不考慮沖刷）尺寸為,樁基序號(hào)L(m)B(ni)b(m)a(m)淡水河9#23.37. 5672. 8953. 344淡水河10426.77. 6003. 8002. 932淡水河11#20.97. 5372.