地下室大梁模板(扣件式,梁板立柱不共用)計算書

1、.地下室400*2410梁模板計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱地下室WKL32新澆混凝土梁計算跨度(m)7.55混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×2410新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)4.25梁側(cè)樓板厚度(mm)360 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板

2、0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.13風壓高度變化系數(shù)z0.65風荷載體型系數(shù)s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)700梁底兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)800步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l

3、9;b(mm)700、700混凝土梁距梁底兩側(cè)立柱中的位置居中梁底左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)400板底左側(cè)立柱距梁中心線距離s1(mm)600板底右側(cè)立柱距梁中心線距離s2(mm)600梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側(cè)立柱距離(mm)333,467梁底支撐小梁根數(shù)3每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)2梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)150結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按

4、二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 q10×max1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ2k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×0.7×

5、;2×176.553kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×2.41×174.789kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×b0.1+(24+1.5)×2.41×161.555kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1

6、L20.125q1l20.125×76.553×0.220.383kN·m Mmax/W0.383×106/540007.088N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521q2L4/(100EI)=0.521×61.555×2004/(100×10000×486000)0.106mml/250200/2500.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.375×74.789×0.2+0.

7、437×1.764×0.25.763kN R2=1.25q1l=1.25×76.553×0.219.138kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×61.555×0.24.617kN R2'=1.25q2l=1.25×61.555×0.215.389kN 五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規(guī)格(mm)48×3小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁彈性模量E(N/mm2

8、)206000小梁截面慣性矩I(cm4)10.78小梁驗算方式三等跨連續(xù)梁 為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max5.763+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)+0.9×max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×0.7×2×max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/2×1，19.138+0.9

9、5;1.35×(0.3-0.1)×0.4/2=19.187kN/m q2max4.617+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)+(0.5+(24+1.1)×0.36)×max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/2×1，15.389+(0.3-0.1)×0.4/215.429kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.1×19.187×0.2332，0.5×19.187×0.1520.216kN·m

10、=Mmax/W=0.216×106/4490=48.074N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6×19.187×0.233，19.187×0.152.878kN max=2Vmax/A=2×2.878×1000/42413.576N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.677×15.429×233.3334/(100×206000×107800)0.014mml1/25

11、0233.333/2500.933mm 2q2l24/(8EI)15.429×1504/(8×206000×107800)0.044mm2l2/2502×150/2501.2mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.1×19.187×0.233，0.4×19.187×0.233+19.187×0.154.925kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R32.497kN，R24.92

12、5kN 正常使用極限狀態(tài) R'maxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.1×15.429×0.233，0.4×15.429×0.233+15.429×0.153.96kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'32.202kN，R'23.96kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3.5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I

13、(cm4)12.19可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.131×106/5080=25.706N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.462kN max=2Vmax/A=2×2.462×1000/48910.072N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.032mml/250333/2501.332mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為R1=0.604kN

14、，R2=4.355kN，R3=4.355kN，R4=0.604kN 正常使用極限狀態(tài) 支座反力依次為R'1=0.54kN，R'2=3.642kN，R'3=3.642kN，R'4=0.54kN 七、2號主梁驗算2號主梁類型鋼管2號主梁材料規(guī)格(mm)48×32號主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)2052號主梁抗剪強度設計值(N/mm2)1252號主梁截面抵抗矩W(cm3)4.492號主梁彈性模量E(N/mm2)2060002號主梁截面慣性矩I(cm4)10.782號主梁驗算方式簡支梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2 2號主梁自重忽略不計,因主梁2根合并，則抗彎、抗剪

15、、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： RmaxR1，R2，R3，R4/2=0.604，4.355，4.355，0.604/2=2.178kN，R'maxR1'，R2'，R3'，R4'/20.54，3.642，3.642，0.54/2=1.821kN 1、抗彎驗算 2號主梁彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.508×106/4490=113.077N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 2號主梁剪力圖(kN) Vmax2.178kN max=2Vmax/A=2×2.178×1000/42410.

16、274N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 2號主梁變形圖(mm) max0.998mml/250700/2502.8mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 支座反力依次為R1=8.712kN，R2=8.712kN 八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座2可調(diào)托座內(nèi)2號主梁根數(shù)2可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 可調(diào)托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R48.712kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)21.755鋼管

17、類型48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非頂部立桿段：l02=k2h =1×1.755×1600=2808mm =l0/i=2808/15.9=176.604=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw1.4××k×la×h2/101

18、.4×0.9×0.13×0.7×1.62/100.029kN·m 3、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2×(0.1+(24+1.5)×2.41)+1.4×0.9×2×176.386kN/m 2)小梁驗算 q1max5.76+1.2×(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.41-0.36)+1.2×(0.5+(24+1.1)×0.36)+1.4×0.9×1×max0.6-0.4/2，0.6-0.4/2/2×1，19.096+1.2×(0.3-0.1)×0.4/2=19.144kN/m 同上四七計算過程，可得： R11.208kN，R28.696kN，R38.698kN，R41.208kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1