超高性能混凝土

1、超高性能混凝土（UHPC）比傳統(tǒng)的混凝土提供更高的抗壓強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度。由于UHPC較高的強(qiáng)度、剛度，耐久性,使其便于在橋梁上使用。然而，一個(gè)缺點(diǎn)是，面板和梁的連接區(qū)域一般要有一個(gè)較厚的截面來確保適當(dāng)?shù)募羟羞B接，這使得甲板上的UHPC不能更薄，更輕。此外，抗剪栓釘剪力連接件嵌入在UHPC板中對(duì)強(qiáng)度的影響與傳統(tǒng)的混凝土板并不相同。我們通過15個(gè)推測(cè)試探討論一個(gè)栓釘剪切連接鍵嵌入在UHPC面板的情況。我們測(cè)試了相對(duì)栓釘?shù)臉O限強(qiáng)度極其相對(duì)滑移，并選擇這些測(cè)試參數(shù)，以證明一個(gè)更薄的板的可行性。我們研究栓釘?shù)拈L細(xì)比，縱橫比以及栓釘頂部的覆蓋厚度以證實(shí)eurocode-4 AASHTO LRFD設(shè)計(jì)規(guī)范中提

2、到的UHPC面板的幾何約束的存在。由試驗(yàn)得出，在不用損失栓釘?shù)募羟袕?qiáng)度情況下，其縱橫比由。覆蓋厚度可以50毫米減少到25毫米而不引起在UHPC裂縫厚板.然而，在所有情況下，都沒有達(dá)到6毫米的延展性需求。因此，在UHPC板中栓釘剪力連接件設(shè)計(jì)應(yīng)按照彈性設(shè)計(jì)規(guī)范。1. 介紹超高性能混凝土（UHPC）是一種先進(jìn)的由高強(qiáng)度基體和纖維組成的復(fù)合材料。與傳統(tǒng)的混凝土相比，它提供了優(yōu)越的抗壓強(qiáng)度（>150 MPa）和拉伸強(qiáng)度（>5 MPa）以及更高的彈性模量（>40 GPA）。它通常是由波特蘭水泥，硅灰，填料，細(xì)集料，高效減水劑，水和鋼纖維組成。UHPC正在越來越廣泛地應(yīng)用到各種民用基礎(chǔ)設(shè)

3、施。特別是，許多調(diào)查發(fā)現(xiàn)，由于其較高的強(qiáng)度，剛度和耐久性，它確實(shí)適用于橋梁組件，如梁，板和連接節(jié)點(diǎn)。有研究調(diào)查了UHPC作為一個(gè)面板組件的作用。 saleem等，開發(fā)了一個(gè)較薄的UHPC板系統(tǒng)以替代一個(gè)網(wǎng)格式鋼面板。coreslab結(jié)構(gòu)公司開發(fā)的華夫餅形狀的UHPC面板，安裝在雪松溪、瓦佩洛縣，愛荷華的橋上。我們研究了結(jié)構(gòu)的表現(xiàn)，并提出了一個(gè)設(shè)計(jì)這個(gè)面板系統(tǒng)的包括連接部分的指南。 通過努力，我們開發(fā)了由FRP梁頂加上一層UHPC材料進(jìn)行組合的組合梁直徑的玻璃纖維增強(qiáng)（GFRP）栓釘連接由空心箱體組成并覆蓋了53毫米厚的UHPC層的FRP梁。Nguyen等人。開發(fā)了上覆預(yù)制UHPC板的FRP工字

4、梁組成的組合梁，其中板采用了M16螺栓作為剪力連接器以及環(huán)氧樹脂材料。UHPC板50毫米厚，而螺栓嵌入深度為35毫米，導(dǎo)致螺栓頂部只有15毫米。螺柱長細(xì)比為2.2。這個(gè)頂部的厚度和縱橫比不滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求的50毫米和比列值4。UHPC橋面板的可以比傳統(tǒng)的混凝土橋面有一個(gè)更小的橫截面。然而，連接了板和鋼梁的連接區(qū)域厚度應(yīng)該比傳統(tǒng)條件下的厚度要厚，以確保該剪切連接器可以正確安裝和嵌入在在面板中，來符合現(xiàn)有的設(shè)計(jì)規(guī)范。例如，以前開發(fā)的兩個(gè)UHPC節(jié)點(diǎn)厚度分別為127毫米的厚度（5英寸）和203毫米（8英寸），這不低于混凝土橋面的厚度。UHPC板最小的厚度為32毫米（1.25英寸），63.5毫米（2.

5、5英寸），而剪切連接需要一個(gè)足夠厚的UHPC板；這不利于降低自重和板的厚度。本研究探討嵌入在不同厚度UHPC板上的螺栓剪力連接件的結(jié)構(gòu)反應(yīng)，證實(shí)了設(shè)計(jì)規(guī)范的有效性。自1960以來，由于復(fù)合結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高，其已被廣泛應(yīng)用。這種結(jié)構(gòu)通常由一個(gè)鋼梁和混凝土板通過適當(dāng)?shù)募袅B接件，如角、槽鋼、雙頭和穿孔的肋，通過合適的剪力連接件傳遞剪切力的混凝土橋面。由于其簡單和快速的安裝，雙頭螺栓是最常用的。使用螺柱焊槍和優(yōu)越的延展性使雙頭螺栓比其他剪切連接器更方便。ollgaard等人的早期的實(shí)驗(yàn)工作對(duì)螺栓剪切連接器的靜力強(qiáng)度進(jìn)行了評(píng)估。他們發(fā)現(xiàn)一種螺栓剪切連接器的靜力強(qiáng)度由兩個(gè)控制不同的失效機(jī)理決定：1.周圍

6、的混凝土壓碎破壞，這與混凝土的抗壓強(qiáng)度相關(guān)。2.螺桿剪斷破壞，這與螺桿的極限抗拉強(qiáng)度有關(guān)。這個(gè)兩種不同的控制機(jī)制間較小的值為螺栓的剪切強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。定義剪切連接件的靜力強(qiáng)度計(jì)算公式為抵抗力因子，取為0.85。靜力抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度公式為其中分項(xiàng)系數(shù)，為1.25，縱橫比因子，取決于螺栓的長細(xì)比，取為不同的規(guī)范給予了不同的抗力和分項(xiàng)系數(shù)。然而，他們與式子的左邊相似。（1） 和（2）考慮混凝土的開裂破碎以及混凝土強(qiáng)度，和彈性模量而不是指其力學(xué)性質(zhì)。（1）和（2）又考慮了螺桿的破壞，同樣與混凝土的力學(xué)性能無關(guān)。混凝土抗壓強(qiáng)度低或適中時(shí)，混凝土破裂失效為主導(dǎo)因素。當(dāng)強(qiáng)度高時(shí)，螺桿拉斷為主要的破壞形式?；炷量箟?/p>

7、強(qiáng)度為30-40兆帕?xí)r為兩種破壞形式的臨界值?？紤]到超高性能混凝土的抗壓強(qiáng)度超過150兆帕，螺栓拉斷的形式顯然總是控制螺柱剪力連接件的靜力強(qiáng)度的因素。ollgaard等人 ，報(bào)道他們的試樣混凝土強(qiáng)度為18和35兆帕?，F(xiàn)有的螺柱剪力連接件設(shè)計(jì)規(guī)范的有效性需要被證實(shí)，因?yàn)閁HPC極大的提高了混凝土強(qiáng)度。UHPC板必須盡可能薄，以減少重量和施工成本，因而相關(guān)的幾何約束是另一個(gè)重要的問題。現(xiàn)有設(shè)計(jì)規(guī)范（The AASHTO LRFD andEurocode-4 ）的約束導(dǎo)致在板和梁之間的連接區(qū)域的UHPC板變厚。在兩肋之間，最薄的區(qū)域，華夫板的厚度為。而在交接區(qū)為200毫米。薩利姆等人建立了薄板系統(tǒng)，

8、兩肋之間厚度為31mm，但連接處為125mm。本研究發(fā)現(xiàn)，按照目前的設(shè)計(jì)規(guī)范，剪力連接件嵌入U(xiǎn)HPC板時(shí)，只需75毫米厚度便能達(dá)到穩(wěn)定要求。第一個(gè)幾何約束是螺栓的整體高度和螺桿直徑之間的縱橫比。規(guī)范（ The AASHTO LRFD provision 6.10.10.1.4）要求縱橫比至少為4至3.第二個(gè)約束是螺栓的上覆厚度不應(yīng)小于50mm且應(yīng)穿入混凝土板50mm，以防止剪力連接件的縱向劈裂。當(dāng)橋面板使用常規(guī)的直徑為17mm的螺栓時(shí)，遵循規(guī)范(The AASHTO LRFD),板的厚度為四倍螺栓直徑加50mm的上覆厚度，即至少118mm厚。所以復(fù)合連接件短而粗。規(guī)范（The Eurocode

9、-4 provision 6.6.5.1 ）規(guī)定連接件表面厚度不應(yīng)該小于30mm。（The Eurocode-4 provision 6.6.5.2）規(guī)定連接件加固厚度要滿足混凝土表相鄰的加固要求。由UHPC板并不需要加固，也不用滿足（The Eurocode-4 ）規(guī)范給出的上覆厚度的要求。UHPC材料提供更高的強(qiáng)度和耐久性，因此，板的厚度可以比使用常規(guī)混凝土?xí)r要薄。然而，由于幾何約束，板梁交界處的厚度不能變小，以確?？v向剪切力的傳遞。本研究探討了栓釘剪力連接件對(duì)UHPC實(shí)心薄板的靜力強(qiáng)度和工作有效性，有些因素限制其使用。首先我們要關(guān)注的是：UHPC中的螺栓是否提供和在普通混凝土中一樣的靜力

10、強(qiáng)度。其次就是探討其幾何特性。螺栓的安裝受限于幾何性質(zhì)，如長細(xì)比和栓釘?shù)纳细埠穸取?shí)際上，現(xiàn)行的規(guī)范并不允許螺栓用于薄板中。最后一點(diǎn)是UHPC板的混凝土強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于普通混凝土，螺栓在其中的工作特性是否會(huì)和在普通混凝土中一樣。2。實(shí)驗(yàn)步驟在彎曲復(fù)合構(gòu)件中的剪切連接件，抵抗發(fā)生在梁和板之間的界面處的相對(duì)滑移。測(cè)量剪力連接件靜強(qiáng)度的最好方法是進(jìn)行一個(gè)分布荷載作用下的抗彎梁試驗(yàn)。然而，為了降低成本和減少時(shí)間，通常是用來一個(gè)直接推出測(cè)試代替。實(shí)驗(yàn)測(cè)試的過程遵循eurocode-4-1-1設(shè)計(jì)規(guī)范的要求。我們?cè)诒?中列出了5個(gè)試樣組，分別是普通混凝土及UHPC-1至UHPC-IV。每組三個(gè)試樣A，B，C。

11、測(cè)試的關(guān)鍵變量為板厚，栓釘長細(xì)比和上覆厚度。普通版用傳統(tǒng)混凝土，做參照作用。UHPC-1與普通板有相同的尺寸，但使用UHPC混凝土。普通板和UHPC-1取同樣的板厚，厚度與傳統(tǒng)混凝土板厚一樣，連接件滿足規(guī)范給出的幾何約束，即長細(xì)比至少是4，上覆厚度為50mm。UHPC-II和UHPC-III試樣取100mm厚的板，UHPC-II的螺栓上覆厚度為35mm，少于現(xiàn)行規(guī)范要求。 UHPC-III試樣滿足上覆要求但長細(xì)比僅為3.1，其小于規(guī)定的比列4。UHPC-IV試樣選用了最薄的板，僅為75mm，其上覆厚度和長細(xì)比分別為25mm和3.1，同樣不滿足要求。我們準(zhǔn)備了雙面推出試驗(yàn)，四個(gè)螺栓焊接在每一面，

12、如圖1所示。這些雙頭螺栓滿足AWS.的B型要求，即最小屈服強(qiáng)度為350兆帕，最小拉伸強(qiáng)度為450兆帕，他們被螺栓焊接槍焊接在法蘭上。在本研究中，我們使用兩種直徑不同的螺栓，普通板和UHPC-1板使用22mm直徑而其他組使用16mm直徑，如表1所示。我們根據(jù)板厚度選擇直徑，以滿足長細(xì)比為4的要求。普通板和UHPC-1板使用厚度為150mm板，而其他組使用更薄的板。我們使用直接張拉及雙剪切試驗(yàn)來檢測(cè)雙頭螺栓的抗拉和抗剪強(qiáng)度。直接測(cè)試的張拉臺(tái)符合規(guī)范（）的要求。我們選取中間的第三根螺桿進(jìn)行試驗(yàn)以確定鋼的剪切強(qiáng)度；這個(gè)測(cè)試是使用一個(gè)類似于Anderson和meinheit使用過的裝置。表2提供了超高性

13、能混凝土混合物的成分：包含兩種不同的長度的鋼纖維，16.5和19.5毫米，取1%的體積混合。設(shè)計(jì)UHPC壓縮強(qiáng)度為180兆帕，而實(shí)測(cè)的最小強(qiáng)度為200兆帕；測(cè)得的最小抗拉強(qiáng)度為18兆帕，測(cè)得的乘105 MPa。測(cè)得的常規(guī)試件組的抗壓強(qiáng)度為35兆帕。用于模擬鋼梁的鋼型材的寬度，深度，腹板厚度，法蘭厚度分別為300、300、10和15 mm。UHPC不能輕易澆筑在垂直方向上，而是在腹板方向進(jìn)行縱向切割，并澆筑在法蘭盤上，以模擬現(xiàn)場(chǎng)澆筑的情況，如圖2所示。樣品進(jìn)行蒸汽養(yǎng)護(hù)，初始的養(yǎng)護(hù)溫度為40°C，其后每小時(shí)上升10°C，直至達(dá)到90°C。蒸汽養(yǎng)護(hù)持續(xù)3天，養(yǎng)護(hù)階段末期

14、，溫度逐漸降低。試驗(yàn)后，用螺栓將試樣分離的兩面拴在一起，在腹板的切割斷面上使用M24高強(qiáng)度螺栓。然后，我們用2000 KN的通用測(cè)試機(jī)施加載荷到試件上。根據(jù)eurocode-4-1-1設(shè)計(jì)規(guī)范，采用循環(huán)荷載維持試樣的穩(wěn)定，破壞型鋼與板之間的聯(lián)系。循環(huán)負(fù)載值為5%至40%的破壞荷載值，加載速度為0.82 /秒。在循環(huán)加載后，通過速度的位移控制，我們對(duì)試樣進(jìn)行持續(xù)的加載直到破壞。試毫米/秒，直到故障。我們使用四臺(tái)位于各板上120毫米處的LVDT傳感器測(cè)量型鋼與橋面之間的相對(duì)滑移，如圖3所示。為了避免板分離從鋼截面上分離，我們將橫向支撐桿安裝在試樣的頂部和底部。我們用2臺(tái)板外的LVDT傳感器監(jiān)控可能

15、的滑移，如圖4所示。3. 測(cè)試結(jié)果和討論3.1。螺栓的拉伸和雙剪試驗(yàn)表3總結(jié)了拉伸和剪切試驗(yàn)測(cè)得的結(jié)果，其中雙剪試驗(yàn)所得到的值被劃分為兩份以獲得一個(gè)面的抗剪能力。一些鋼材抗拉屈服強(qiáng)度，極限強(qiáng)度超過了規(guī)范對(duì)應(yīng)要求的350和450兆帕。圖5顯示了從抗拉試驗(yàn)中得到的應(yīng)力應(yīng)變。在拉伸試驗(yàn)中，我們可以清楚的看到屈服現(xiàn)象。如圖6所示，我們?cè)诩羟信_(tái)試驗(yàn)中沒有看到明顯的屈服現(xiàn)象和得到比例極限值。圖7顯示了雙剪試驗(yàn)中螺栓的典型破壞形式。測(cè)得16mm和22mm。與公稱強(qiáng)度（450 MPa）的比值為。這個(gè)值大于Anderson和Meinheit的值0.65。出現(xiàn)高比例的原因是雙剪試驗(yàn)的試驗(yàn)臺(tái)沒有充分的固定螺栓，使其

16、產(chǎn)生額外的彎矩而不是直接承受剪切荷載。實(shí)際上，螺栓承受了彎剪共同作用。我們很難評(píng)估兩種力各自起到的作用。若想只評(píng)估試樣的抗剪能力，我們需要很好的在豎直方向上限值螺栓頭部的變形。在水平方向上，我們?cè)u(píng)估彎曲的影響。 螺栓的極限強(qiáng)度和初始剛度。從推出測(cè)試中獲得的最重要的數(shù)據(jù)是極限負(fù)載。我們通過eurocode-4-1-1設(shè)計(jì)規(guī)范給出的步驟分析極限破壞荷載（）和相對(duì)滑移。同時(shí)，規(guī)范定義了特征抗力（）為減少10%的最小的破壞力。在特征負(fù)荷水平下，試樣的滑移量（）作為測(cè)量的最大滑移。特征滑移能力（）作為的最小檢測(cè)值降低了10%。表4顯示了每個(gè)試樣的詳細(xì)試驗(yàn)結(jié)果。由于混凝土的破壞模式?jīng)]有影響控制嵌入在UHP

17、C板中的剪力連接件，根據(jù)規(guī)范AASHTO LRFD，即使沒考慮抗力的因素，我們也將得到的螺栓剪力連接件的極限強(qiáng)度當(dāng)作。圖8顯示了對(duì)及相對(duì)滑移施加力的曲線?？紤]UHPC-I板的螺栓材料的極限抗拉強(qiáng)度（450兆帕）以及 螺桿的直徑（22毫米），UHPC-I板被寄希望于達(dá)到171KN（原文中就是KN不是MP）的抗拉強(qiáng)度。對(duì)于UHPC-II，UHPC-III和UHPC-IV板，考慮螺栓16mm的直徑，預(yù)計(jì)其抗拉強(qiáng)度為90KN。由規(guī)范eurocode-4UHPC-1給出的公式，評(píng)估得到的極限強(qiáng)度比由AASHTO LRFD設(shè)計(jì)規(guī)范評(píng)估的值少20%。在不考慮分項(xiàng)系數(shù)的條件下，普通板和UHPC-I板的抗拉強(qiáng)度

18、為137 kN，其他試樣為72kN。通過推出試驗(yàn)，我們得到螺栓特征剪力強(qiáng)度值的比率，并從直接抗拉試驗(yàn)中獲得極限抗拉強(qiáng)度值，這同樣滿足AASHTO LRFD 規(guī)范的要求。eurocode-4設(shè)計(jì)規(guī)范要求列在表5中。普通板的抗剪強(qiáng)度的值幾乎等于由eurocode-4公式計(jì)算得到的結(jié)果。由此，我們可知試驗(yàn)程序是合理的。首先，除普通板外，連接件的極限強(qiáng)度值沒有什么明顯變化，這說明板厚不影響連接件的強(qiáng)度。eurocode-4設(shè)計(jì)規(guī)范的方程（2）降低了長細(xì)比較小的螺栓的靜力強(qiáng)度。但是這不適用于UHPC板。UHPC-II，UHPC-III和UHPC-IV板不滿足AASHTO LRFD設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定的上覆厚度的

19、要求，結(jié)果也沒出現(xiàn)開裂。連接件的靜力強(qiáng)度超過公稱強(qiáng)度的2%13%，與AASHTO LRFD設(shè)計(jì)規(guī)范公式計(jì)算的值相符。如果用eurocode-4規(guī)范設(shè)計(jì)，結(jié)果保守。所以UHPC板中剪力連接件采用AASHTO LRFD 規(guī)范設(shè)計(jì) 。根據(jù)強(qiáng)度設(shè)計(jì)概念，連接件初始剛度假設(shè)為無限。在早期加荷階段，由于混凝土的壓碎及螺栓的變形，兩者間會(huì)產(chǎn)生初始的滑移。如圖6所示，取極限荷載的10%和40%得到的相對(duì)滑移值求解另一部分的初始剛度。一個(gè)螺栓的普通板的平均的剛度為336千牛/毫米，UHPC-I板的最高剛度為762千牛/毫米，而UHPC-III板的剛度為736千牛/毫米，近乎于UHPC-I板的剛度。UHPC-II

20、板和UHPC-IV板各有較小的剛度598千牛/毫米和538千牛/毫米。Oehlers和Coughlan 通過116個(gè)推測(cè)試驗(yàn)提出的一個(gè)方程計(jì)算初始剪切剛度。即其中螺栓初始剛度從螺栓抗剪強(qiáng)度，直徑和混凝土的抗壓強(qiáng)度中獲得。應(yīng)用公式（3）對(duì)常規(guī)試樣組提供了一個(gè)68牛頓/毫米的初始剛度，這是明顯小于試驗(yàn)結(jié)果的。然而，Shim等通過推出測(cè)試提出了大直徑（25毫米和30毫米）螺栓的初始剛度從200到400千牛/毫米不等。試驗(yàn)顯示嵌入在UHPC中的螺栓至少提供60%比傳統(tǒng)混凝土中高的剛度。基于UHPC-II板和UHPC-IV板的試驗(yàn)結(jié)果，螺栓的上覆厚度可能影響其初始剛度。即更高的上覆厚度產(chǎn)生更高的螺栓剛度

21、。3.3。長細(xì)比當(dāng)螺栓使用在薄的橋面板時(shí)，長細(xì)比是另一個(gè)重要的因素。AASHTO LRFD和Eurocode-4設(shè)計(jì)規(guī)范要求長細(xì)比至少為4，盡管隨后規(guī)定在強(qiáng)度減小時(shí)，公式允許長細(xì)比為3。UHPC板的優(yōu)越性在于其板可以盡可能的薄。使用螺栓剪力連接件可以減少螺栓的高度，同時(shí)可以減小直徑以滿足長細(xì)比的要求。但其需要更多的螺栓，花費(fèi)大量的施工時(shí)間?？紤]UHPC板的強(qiáng)度足夠的高，實(shí)驗(yàn)研究了較小的長細(xì)比。對(duì)于UHPC-I至UHPC-IV板試樣，取不同長細(xì)比，試驗(yàn)并沒有顯示什么差異。由于自身的高剛度和較高的水泥強(qiáng)度，連接件沒有明顯的剪切和彎曲變形。Xu和Sugiura 表示，降低混凝土的強(qiáng)度可能會(huì)導(dǎo)致相對(duì)明

22、顯的彎曲變形，以及推動(dòng)方向上的剪切變形。在焊接區(qū)上，螺栓橫截面的斷裂顯示了清晰的輪廓。輪廓說明了剪切破壞是螺栓破壞的主因。因此，試驗(yàn)中連接件在損失了一點(diǎn)強(qiáng)度的UHPC板上使用。在雙頭螺栓頭上的覆蓋厚度AASHTO LRFD 需要雙頭螺栓上的覆蓋層厚度為50毫米（2英寸）以上。這使得它很難在薄的UHPC的橋面上實(shí)現(xiàn)，考慮超高性能混凝土的力學(xué)性能，這可能是過于保守的解決方案。UHPC-II板和UHPC-IV板的上覆厚度分別為35毫米和25毫米。其靜力強(qiáng)度分別高于UHPC-III板12%和7%。盡管這兩組試樣都顯示出了延性的問題，但是上覆厚度為50mm的UHPC-III板，也顯示了這樣的問題。因此，

23、我們認(rèn)為延性問題與上覆厚度因素?zé)o關(guān)。測(cè)試結(jié)果表明，在橋面板處，淺覆蓋的標(biāo)本不發(fā)生強(qiáng)度降低，開裂和表明剝落的情況。由于淺覆蓋，初始剛度有一定的降低。但是，它仍然遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于一個(gè)傳統(tǒng)的混凝土板。因而，對(duì)于UHPC板，螺栓上覆厚度的最小值的規(guī)定應(yīng)被放寬至25mm。延性兩種方案已被用于螺栓剪切連接器的靜力設(shè)計(jì)：彈性和強(qiáng)度設(shè)計(jì)。彈性設(shè)計(jì)在一個(gè)可變的區(qū)域，此區(qū)域?qū)τ诹憾说母呒羟袇^(qū)來說較窄，對(duì)于梁中心的高剪切區(qū)來說較寬。一方面，強(qiáng)度設(shè)計(jì)理論假定所有的螺栓保持其極限強(qiáng)度直到整體的極限破壞。這固定了區(qū)域而沒有考慮梁的縱向問題?，F(xiàn)在，更多的設(shè)計(jì)規(guī)范基于強(qiáng)度假設(shè)理論，這使得我們必須考慮延性以確保假設(shè)的適用性。不同的結(jié)構(gòu)有不同的延性要求。eurocode-4設(shè)計(jì)規(guī)范要求相對(duì)滑移值至少為6mm，作為延性要求的準(zhǔn)則。表4顯示，除了UHPC-I-A和C，絕大多數(shù)數(shù)試樣都不滿足延性。hegger等人也得出了同樣的結(jié)論，在高強(qiáng)度混凝土中，連接件的滑移只有5.7mm。因此，我們需要找到另一種方法來提高連接件的延性。對(duì)于特定的結(jié)構(gòu)，精確的復(fù)合分析有利于提供一個(gè)小于6mm的延性需求。此情況下，連接件可以運(yùn)用于UHPC板上的特定區(qū)域。為了解決延性問題，連接件的設(shè)計(jì)可以基于彈性理論而不是塑性理論。導(dǎo)致螺栓產(chǎn)生可變區(qū)域的彈性理論，使得抗剪區(qū)變小