建環(huán)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計計算書_圖文

1、1. 工程概況黑龍江省某市興建六層商店住宅,建筑面積6000平方米左右,擬建房屋所在地震動參數(shù)08.0max =,40.0T g =,基本雪壓-20m 6KN .0S =,基本風(fēng)壓-20m 40KN .0=,地面粗糙度為B 類。地質(zhì)資料見表1。表1 地質(zhì)資料編號 土 質(zhì)土層深度(m KNm (-3 (%e L Ikpa (E skpa (f ak1 人工填土 1 152 粉質(zhì)粘土 5 18.8 53 0.93 0.35 10 190 3粘 土1018.524.20.82 0.40122102. 結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求,進行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計,其標準層建筑

2、平面、結(jié)構(gòu)平面和剖面示意圖分別見圖紙。主體結(jié)構(gòu)共6層,層高12層為3.6m ,36層為3m 。填充墻采用陶?？招钠鰤K砌筑:外墻490mm ;內(nèi)墻240mm 。窗戶均采用鋁合金窗,門采用鋼門和木門。樓蓋及屋面均采用現(xiàn)澆鋼筋砼結(jié)構(gòu),樓板厚度取100mm ,梁截面高度按跨度的1/812/1估算,尺寸見表2,砼強度采用mm 43N .1f ,mm 3KN .14f (C -2t -2c 30=。屋面采用彩鋼板屋面。表2 梁截面尺寸(mm 層次混凝土強度等級橫梁h b (縱梁h b (次梁h b (6130C500300 600300 500300柱截面尺寸可根據(jù)式cN f NA c 估算。因為抗震烈度

3、為7度,總高度30m <,查表可知該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為二級,其軸壓比限值8.0N =;各層的重力荷載代表值近似取12-2m KN ,由圖2.2可知邊柱及中柱的負載面積分別為29m .22.7和25.4m 2.7。由公式可得第一層柱截面面積為邊柱 23c 227782mm 14.38.0810129.22.73.1A =中柱 23c 407832mm 14.38.0810124.52.725.1A =如取柱截面為正方形,則邊柱和中柱截面高度分別為477mm 和638mm 。根據(jù)上述計算結(jié)果并綜合考慮其它因素,本設(shè)計框架柱截面尺寸取值均為700mm 700mm ,構(gòu)造柱取400mm 400

4、mm ?；A(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ),基礎(chǔ)埋深標高-1.95m ,承臺高度取800mm 。框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖1所示。取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線;梁軸線取至板底,63層柱高度即為層高,取3.0m ;底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底,取4.9m 。5.0m 5.8m7.2m3.0m 7.2m4.9m 3.0×4=12m3.6m圖1.框架結(jié)構(gòu)計算簡圖3. 重力荷載計算3.1 屋面及樓面的永久荷載標準值屋面(上人:彩鋼板波形瓦 0.12-2m KN 20厚水泥砂漿找平層 -2m 40KN .002.020=150厚水泥蛭石保溫層 -2m 75KN .015.05.0= 100厚鋼筋混凝土板

5、-2m 5KN .210.025=20厚石灰砂漿 -2m KN 43.020.071= 合計 4.11-2m KN 15層樓面:瓷磚地面(包括水泥粗砂打底 0.55-2m KN 120厚鋼筋混凝土板 -2m 5KN .210.025= V 型輕鋼龍骨吊頂或20厚水泥砂漿 0.34-2m KN 合計 3.39-2m KN -2m KN 3.2 屋面及樓面可變荷載標準值上人屋面均布荷載標準值 2.0-2m KN 樓面活荷載標準值 2.0-2m KN 屋面雪荷載標準值 20r k m 6KN .06.00.1S S -=3.3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計算

6、出單位長度上的重力荷載;對墻、門、窗等可計算出單位面積上的重力荷載了。具體計算過程從略,計算結(jié)果見表3。表3 梁、柱重力荷載標準值層次構(gòu)件m (b m (hm KN (3- m KN (g 1-m (l i nKN (G iKN (G i 1橫梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 4.3 16 270.9345099.779次梁0.3 0.5 25 1.05 3.938 10.1 10 397.738 縱梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 6.5 30 921.375柱 0.7 0.7 25 1.05 12.863 4.9 48 3025.38橫梁 0.3 0.5 25

7、1.05 3.938 5.1 16 321.341 縱梁0.30.6251.054.7252.315 163.013續(xù)表3注:1表中為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù); g 表示單位長度構(gòu)件重力荷載;n 為構(gòu)件數(shù)量。 2梁長度取凈長;柱高取層高。外墻為490厚陶粒空心砌塊(5-2m KN ,外墻面貼瓷磚(0.5-2m KN ,內(nèi)墻面為20mm 厚抹灰,則外墻單位墻面 重力荷載為:-2m KN 91.802.01749.0515.0=+;內(nèi)墻為240厚陶?？招钠鰤K,兩側(cè)均為20mm 厚抹灰,則內(nèi)墻單位面積重力荷載為: 1-2m 28KN .4202.01724.05=+。 木門

8、單位面積重力荷載為-2m 2KN .0; 鋁合金窗單位面積重力荷載取-2m 4KN .0; 鋼鐵門單位面積重力荷載為-2m 4KN .0。3.4 重力荷載代表值(見圖4集中于各樓層標高處的重力荷載代表值,為計算單元范圍內(nèi)的各樓層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻柱等重量。計算時,各可變荷載的組合按規(guī)定采用,屋面上的可變荷載均取雪荷載,具體過程略,計算簡圖見圖2。2橫梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 5.1 16 321.341縱梁0.3 0.6 25 1.05 4.725 6.5 30 921.375 縱梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.315 163.01

9、3 次梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 10.1 10 397.738 柱 0.7 0.7 25 1.05 12.863 3.6 48 2222.73 63橫梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 4.3 16 270.9343926.673橫梁0.3 0.5 25 1.05 3.938 5.1 16 321.341縱梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 6.5 30 921.375縱梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.315 163.013次梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 10.1 10 397.738 柱0.70.7251.0

10、512.8633.048 18522723000300030003000360049002050 G1111434.143KNG29943.198KNG310151.427KNG410151.427KNG510151.427KNG67484.951KN圖24. 橫向框架側(cè)移剛度計算橫梁線剛度b i 計算過程見表4;柱線剛度c i 計算見表5。表4 橫梁線剛度b i 計算表類別 層次mm N (E 2-cmm mm (h b mm (I 40 mm (L mm N (L /I E 0c mm N (L /I 5E .10c mm N (L/I 2E 0c AB614100.3 500300 91

11、0125.3500010101.875 1010813.2 1010750.3BC614100.3500300 910125.3 580010101.616 1010424.21010232.3表5 柱線剛度c i 計算表層次mm (h cmm N (E 2-cmm mm (hb mm (I 4cmm N (h /I E c C c 1 4900 4100.3 700700 1010001.2 101012.251 23600 4100.3 700700 1010001.2 101016.675 6330004100.37007001010001.2101020.01柱的側(cè)移剛度D 值按下式計

12、算:2cch 12i D =。根據(jù)梁柱線剛度比K 的不同,柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓、電梯間柱等,計算結(jié)果分別見表6、表7、表8。表6 中框架柱側(cè)移剛度D 值mm N (-1層 次 邊柱(30根中柱(15根i D Kc i1DKc i2D1 0.230 0.327 20022 0.570 0.416 25471 982725 2 0.157 0.073 11271 0.419 0.173 26711 738795 360.1310.062165410.3490.149397531092525表7 邊框架柱側(cè)移剛度D 值mm N (-1層 次 A-1,A-2,E-1,E-1

13、7B-1,B-17i D Kc i1DKc i2D1 0.230 0.327 20022 0.427 0.382 23390 126868 2 0.169 0.078 112043 0.314 0.136 20998 90168 360.1410.066176090.2620.59315821102078將上述不同情況下同層框架側(cè)移剛度相加,即得框架各層層間側(cè)移剛度i D ,見表8。 由表8可見,0.71.389631109593/82D /D 21>=,故該框架為橫向規(guī)則框架。表8 橫向框架層間側(cè)移剛度D 值mm /N (層 次1 2 3 4 5 6 i D 1109593828963

14、11946031194603119460311946035. 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算5.1 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算5.1.1 橫向自振周期計算結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算見表9。表9 結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算層 次 KN (G iKN (V i G mm /N (D i mm (i mm (i 6 7484.951 7484.951 1194603 6.266 187.269 5 10151.427 17636.378 1194603 14.763 181.003 4 10151.427 27787.805 1194603 23.261 166.24 3 101

15、51.427 37939.232 1194603 31.759 142.979 2 9943.198 47882.43 828963 57.762 111.22 111434.14359316.573110959353.45853.458結(jié)構(gòu)基本自震周期T T 17.1T =,其中T 的量綱為m ,取7.0T =,則52S .01873.07.07.1T 1=5.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計算本方案結(jié)構(gòu)高度小于40m ,質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻,變形以剪切型為主,故可用底部剪力法計算水平地震作用。因為是多質(zhì)點結(jié)構(gòu),所以KN09.04195 951.7484310151.4279943

16、.19811434.14385.0G 85.0G i eq =+=(設(shè)防烈度按7度考慮,場地特征周期分區(qū)為二區(qū),場地土為類,查表得: 特征周期T g =0.40s 水平地震影響系數(shù)最大值08.0max =0723.008.052.040.0TT 9.0max 9.01g1= = =KN 3.645350419.090723.0G F eq 1EK =因為S 25.0T 56S .04.04.14T .11g =>=,所以不應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。 各質(zhì)點的水平地震作用:(=-=n1j jjii EK n n1j jjii i HG H G 68.4859F 1HG H G F 表10

17、各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次 H i (m G i (KN G i H i (KN jj i i H G H GF i (KN V i (KN 6 20.5 7484.951 153441.496 0.209 761 761 5 17.5 10151.427 176649.973 0.24 874.872 1635.872 4 14.5 10151.427 147195.692 0.2 729.06 2364.932 3 11.5 10151.427 116741.411 0.159 579.603 2944.535 2 8.5 9943.198 84517.183 0.11

18、5 419.209 3363.744 14.911434.14356027.30.076277.0433640.787各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如下圖3。V6V5V4V3V2V1F6F5F4F3F2F1(a 縱向水平地震作用分布 (b 層間剪力分布 圖3 縱向水平地震作用及層間剪力分布圖5.1.3 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移i 和頂點位移i 按下式計算=s 1j ij i i D /V ( 和 kn1k =( ,各層的層間彈性位移角i i e h /=,計算結(jié)果如表11。表11 橫向水平地震作用下的位移驗算層 次 (KN V i mm /N

19、(D i mm (i mm (i (mmh i iie h =6 761 1194603 0.64 13.79 3000 0.213310- 5 1635.872 1194603 1.37 13.15 3000 0.457310- 4 2364.932 1194603 1.98 11.78 3000 0.66310- 3 2944.535 1194603 2.46 9.8 3000 0.082310- 2 3363.744 828963 4.06 7.34 3600 1.127310- 13640.78711095933.283.2849000.67310-由表可見,最大層間彈性位移角發(fā)生在第

20、2層,其值1.127310-1/550,滿足要求,其中550/1h /=是由彈性層間位移角限值查得。5.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計算以4軸線框架內(nèi)力計算,其余框架計算從略。 框架柱端剪力及彎矩按式i s1j ijijij V DD V =; yh V M ij ij b =h y 1V M ij u ij (-=各柱反彎點高度比321n y y y y y += 本例中底層柱需考慮修正值y 2,第二層柱需考慮修正值y 1和y 3,其余柱均無修正。計算結(jié)果見表12。梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按式M M (i i i M u ij b j ,1i r b l b l b l b+=+ ; M

21、 M (i i i M uij b j ,i i rbl b r b r b +=+ L M M V 2b1b b += ; kni k r b l b i V V (N =+=計算結(jié)果見表12。黑龍江八一農(nóng)墾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計10表12 各層柱端彎矩及剪力計算層次h i /mV i /kND ij N ·m邊 柱中 柱D i1V i1-kyb i M1u i M1D i2 V i2-kyb i M 2u i M 26 3.0 761 1194603 16541 10.54 0.1300.1 3.162 28.46 39753 25.32 0.1490.0503.872.165 3.0 1

22、635.87 1194603 16541 22.65 0.131 0.15 10.19 57.76 39753 54.44 0.149 0.1 16.33 146.994 3.0 2364.93 1194603 16541 32.75 0.131 0.2 19.65 78.6 39753 78.7 0.149 0.25 59.03 177.083 3.0 2944.53 1194603 16541 40.77 0.131 0.35 14.27 79.5 39753 97.99 0.149 0.35 102.89 191.082 3.6 3363.74 828963 11271 45.74 0.

23、157 0.6 98.8 54.89 26711 108.39 0.173 0.53 206.81 183.41 4.9 3640.79 1109593 20022 65.7 0.23 0.95 305.83 16.1 25471 83.58 0.416 0.9 368.59 40.59注:表中M 的量綱為kN ·m,V 量綱為kN表13梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次 邊梁邊梁柱軸力l b Mr b M LV bl b Mr b MLV b邊柱N 中柱N 1 628.4638.76 5.0 13.44 38.76 28.46 5.8 11.59 -13.44 -1.85 5 60.8

24、82 80.21 5.0 28.2280.2160.882 5.8 24.33 -41.66 -5.74 4 88.79 103.88 5.0 38.53 103.88 88.79 5.8 33.21 -80.19 -0.42 3 99.15 134.33 5.046.7134.3399.15 5.8 40.26 -126.89-6.862 69.16 152.29 5.0 44.29 152.29 69.16 5.8 38.18 -171.18 -12.97 1114.9133.09 5.049.6133.07114.9 5.8 42.76-220.78 -19.81注:1柱軸力中的負號表示

25、拉力。當(dāng)為左地震時,左側(cè)兩根柱為拉力,對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。2表中單位為kN ·m ,V 單位N ,l 的單位為m 。水平地震作用下框架的彎矩圖,梁端剪力圖及柱軸力圖如下圖所示:13.4428.2238.5346.744.29949.6-220.78-171.18-126.89-80.19-41.66-13.4438.7680.21103.88134.33152.29133.07114.969.1699.1588.7960.88228.46305.8398.814.2719.6510.73.1628.4657.7678.679.554.8916.172.16146.99177.08

26、191.08183.440.95210.083.816.3359.03102.89206.81368.5938.7680.21103.88134.33152.29133.0713.4411.5928.2224.3338.5333.2146.740.2644.29938.1849.642.76-13.44-41.66-80.19-126.89-171.18-220.78-1.85-5.746-0.42-6.86-12.97-19.81(a 框架彎矩圖 (b 梁端剪力及柱軸力圖 圖4 左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖5.2 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算5.2.1 風(fēng)荷載標準值風(fēng)

27、荷載標準值按式o z s z k =,基本風(fēng)壓w 0=0.40KN/m 2。由荷載規(guī)范查得8.0s =(迎風(fēng)面和5.0s -=(背風(fēng)面,B 類地區(qū),H/B=23.5/87=0.27,查表得: 脈動影響系數(shù)=0.42. T 1=0.52SW 0T 12=0.11KNS 2/m 2. 查表得脈動增大系數(shù)=1.23。 HH 42.032.111iz z z z +=+= 仍取圖4軸線橫向框架,其負載寬度7.2m ,沿房屋高度分布風(fēng)荷載標準值s z z 0.457.2q(z=根據(jù)各樓層標高處高度H i 查取z ,z (q 沿房屋高度的分布見表14。 z (q 沿房屋高度的分布見圖5(a 。表14 沿房

28、屋高度分布風(fēng)荷載標準值層次 H i (m H i (m z z m /KN (z (q 1m /KN (z (q 26 23.5 1.00 1.33 1.388 4.785 2.991 517.5 0.745 1.195 1.322 4.095 2.56 4 14.5 0.617 1.126 1.283 3.745 2.34 3 11.5 0.489 1.024 1.242 3.354 2.097 2 8.5 0.362 1.187 1.187 2.077 1.923 14.90.2091.1081.1082.8721.795荷載規(guī)范規(guī)定,對于高度大于30m 且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu),應(yīng)采

29、用風(fēng)振系數(shù)z 來考慮風(fēng)壓脈動的影響,本例房屋高度H=23.5m<30m,H/B<0.27,因此,該房屋應(yīng)不考慮風(fēng)壓脈動的影響?？蚣芙Y(jié)構(gòu)分析時,應(yīng)按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載,節(jié)點集中荷載見圖5(b ,例第5層集中荷載F 5的計算如下:F 5=(4.095+2.56+3.745+2.34×3×1/2+(4.785-4.095+(2.991-2.56×3×1/2×1/3 +(4.095-3.74+(2.56-2.34×3×1/2×2/3 =20.25KN17.70620.87716.4451

30、8.23320.251.7951.9232.0972.342.544.0953.7453.3543.0772.8724.7852.99122.684(a 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布 (b 等效節(jié)點集中風(fēng)荷載 圖5 框架上的風(fēng)荷載5.2.2 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算根據(jù)圖5(b 所示水平荷載,由式=ni k k i F V 計算層間剪力V i ,然后依據(jù)表6求出軸-4線框架的層間側(cè)移剛度,再按式=s1j ij i i D /V (;kn1k (=計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移,計算結(jié)果見表15。表15風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次 1 2 3 4 5 6 F i (KN 17.706 20.

31、887 16.445 18.233 20.25 22.684 V i (KN 116.195 98.489 77.612 61.167 42.934 22.684 N/mm (D65515 49253 72835 72835 72835 72835 (mm i 1.774 1.99 1.066 0.84 0.59 0.311 (mm i 1.774 3.764 4.83 5.67 6.26 6.571 i i h /0.362310- 0.552310- 0.355310- 0.28310- 0.197310- 0.104310-由表15可見,風(fēng)荷載作用下框架最大層間位移角為0.552310-

32、,遠小于1/550,滿足規(guī)范要求。5.2.3 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與水平地震作用下的相同。4軸線橫向框架在風(fēng)荷作用下的彎矩,梁端剪力及柱軸力見圖6。計算結(jié)果見表16表17;表17 風(fēng)荷作用梁端彎矩剪力及柱軸力計算層次邊梁邊梁柱軸力l b M r b M LV bl b M r b MLV b邊柱N中柱N 16 13.905 41.061 5.0 10.993 23.588 13.905 5.8 6.464 -10.993 -4.529 5 26.408 75.787 5.0 20.439 43.538 26.408 5.8 12.06 -31.432-3

33、.854 37.72695.59 5.0 26.663 54.914 37.726 5.8 15.972 -58.095 -35.2823 42.706 125.26 5.0 33.593 71.959 42.706 5.8 19.77 -91.688 -21.5132 50.962157.6 5.0 41.712 90.536 50.962 5.8 24.396 -133.4-4.1971 57.382 155.52 5.0 212.9 89.339 57.382 5.8 25.297 -346.3 -183.414軸線橫向框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖6。黑龍江八一農(nóng)墾大學(xué)

34、畢業(yè)設(shè)計15表16 風(fēng)荷作用各層柱端彎矩及剪力計算層次h i /mV i /kND ij N ·m邊 柱中 柱D i1V i1-kyb i M1u i M1D i2 V i2-kyb i M 2u i M 26 3.0 22.684 72835 16541 5.15 0.130 0.1 1.545 13.905 39753 12.38 0.149 0.0503.40364.6495 3.0 42.934 72835 16541 9.75 0.131 0.15 4.388 24.863 39753 23.433 0.149 0.1 12.88 115.9224 3.0 61.167 7

35、2835 16541 13.891 0.131 0.2 8.335 33.338 39753 33.385 0.149 0.25 45.875 137.6253 3.0 77.612 72835 16541 17.626 0.131 0.35 18.507 34.371 39753 42.36 0.149 0.35 81.493 151.3432 3.6 98.489 49253 11271 22.538 0.157 0.6 48.682 32.455 26711 53.413 0.173 0.53 187.917 166.6431 4.9 116.195 65515 20022 35.51

36、0.23 0.95 165.3 8.7 25471 45.174 0.416 0.9 512.41 56.936-183.402-4.197-21.513-35.282-3.85-4.529-346.296-133.4-91.688-58.095-31.432-10.99325.29721.2924.39641.71219.7733.59315.97226.66312.0620.439 6.46410.993155.514157.598125.25995.9575.78741.061512.41187.91781.49345.87512.883.403210.0856.936166.64315

37、1.343137.625115.92264.6498.732.45534.37133.33824.86313.9051.5454.3888.33518.50748.682165.313.90526.40837.76242.70650.96257.38289.33990.53671.95954.91443.53823.588-10.993-31.432-58.095-91.668-133.4-346.29649.644.29946.738.5328.2213.44(a 框架彎矩圖 (b 梁端剪力及柱軸力圖 圖6橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖6. 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的

38、內(nèi)力計算 6.1 橫向框架內(nèi)力計算6.1.1 計算單元取4軸線橫向框架進行計算,計算單元寬度為7.2m ,如圖9所示。由于房間內(nèi)布置有次梁,故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示,計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架,作用于各節(jié)點上。由于縱向框架的中心線與柱的中心線不重合,因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。6.1.2 荷載計算6.1.2.1 恒荷計算在圖7中,1q 代表橫梁自重,為均布荷載。 對于第6層:'1q =KN/m 938.3q 12q 為房間板傳給橫梁的梯形荷載,由圖7所示,幾何關(guān)系得CBA345450045002250225

39、0112520002000200020002000200060006000圖7 橫向框架計算單元P 2P 31P 50005800CBA3M M 1q 21q q 12q圖8各層梁上作用的恒荷載'2q =KN/m 796.1422.74.11q 2= 1P 、2P 分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載,它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載,計算如下:188.11KN 32.74.28253.9382.74.7254.1142.725.41.422132.722.7P 1=+=(5KN 08.21511.48.1254.18.125.82.221.83.67.024.7255.08

40、.55.0(3.9384.11242.725.81.422142.722.7P 2=+=(KN 154.1912.7328.42/8.5938.37.24.7254.11242.725.81.422142.722.7P 3=+=( 集中力矩 m .62KN 7323.07.01.188e P M 111=-=( 對35層,1q 包括梁自重和其上橫墻自重,為均布荷載。其它荷載計算方法同第6層: '1q =m /KN 413.245.219.8938.3q 1=+='2q =m /KN 204.1222.793.3q 2= KN889.1144.023.3223.327.25.61

41、9.82539.32.7725.493.342.724.51.4228.132.7P 1=+-+=(KN257.2428.1254.18.128.12.228.16.328.50.539.32.7725.493.342.725.41.42218.122.7P 2=+ +=( .347KN6114.023.3223.327.25.619.825.839.32.7725.493.342.724.51.4228.132.7P 3=+-+=(m KN 232.04.98811e P M 111= 0M 1=m KN 25.232.0347.611e P M 333=對2層:m /KN 327.291.

42、319.8938.3q 1=+= m /.204KN 2122.793.3q 2= 136.282KN P 1=KN 143.167P 2=KN 641.137P 3=m KN 26.2723.07.0(282.136e P M 111=-= 0M 2=m KN 53.2723.07.0(641.137e P M 333=-= 對1層:m /KN 974.394.419.8938.3q 1=+=m /.204KN 2122.793.3q 2= KN 488.052P 1=KN 143.167P 2=KN 847.206P 3=m KN 1.4123.07.0(488.205e P M 111=

43、-= 0M 2=m KN 37.4323.07.0(847.206e P M 111=-= 6.1.2.2 活荷載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖9所示。 12m 2KN .722.70.2q -='2q KN 92.250.228.126.7(P 1= KN22.500.28.122025.88.1254.128.122.7P 2=+=( 3P =25.29m 184.5e P M 111=KNm 0M 1=KNm 044.10e P M 333=KN'q 22q 1M M 3ABC58005000P 13P 2P 圖9各層梁上作用的活荷載在雪荷載作用下:12m K

44、N 72.02.06.3q -= N 592.2P 1K = 5.022KN P 2= KN 592.2P 3=m KN 518.0e P M 111= m 0KN M 1=m KN 044.1e P M 333=對于24層: m /125KN .1325.75.3q 2= 625KN .65P 1= 25KN .131P 2= m 484KN .11M 1 對于1層:m /125KN .1325.75.3q 2= 625KN .65P 1= 25KN .131P 2= m 484KN .11M 1 將以上計算結(jié)果匯總,見表18,表19。表18 橫向框架恒荷匯總表層 次 1q2q1P2P3P1

45、M2M3M63.93814.769188.1215.085 191.154 37.62 0 38.308 35 24.414 12.204 114.911 242.257 116.147 23 0 23.25 2 29.327 12.204 136.282 167.143 137.641 27.26 0 27.53 139.974 12.204 205.488167.143206.84741.143.37表19 橫向框架活荷匯總表層 次 2q1P2P3P1M2M3M6 7.2 25.92 50.22 25.92 5.184 0 10.044 35 7.2 25.92 50.22 25.92 5

46、.184 0 10.044 2 7.2 25.92 50.22 25.92 5.184 0 10.044 17.225.9250.2225.925.18410.0446.1.3 內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。彎矩計算過程如圖10所示,所得彎矩圖如圖11所示。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得;柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到,計算柱底軸力還需要考慮柱的自重,如表20和表21所列。140.661110.81497.039-23.2518.46936.939-6.842-1.521-6.842-1.86817.0739.72943.78143.

47、781-43.3716.66334.146-1.09817.045-3.027-15.92311.35235.26840.113-15.92321.8934.146-27.545.60834.09-0.88917.045-2.533-15.33999.22535.796-15.33917.04534.09-23.255.60834.09-0.88917.045-2.533-15.33999.22535.796-15.33917.04534.06-23.25100.28842.19828.342-8.937-8.9373.18917.04534.0934.09-1.47-0.8895.60854

48、.011470.0760.0760.4620.4620.4620.4620.4629.586-13.83717.0456.37840.628-2.234-0.7941.03-38.3084.865-5.67-3.735-12.401-17.331-3.885-9.686 3.331-8.666-2.197-11.34-13.596-2.553 2.804-6.798-9.686-1.778-19.373-19.373-2.091 2.804-9.687-4.9-1.778-19.373-19.373-2.091-20.1314.142 2.804-9.687-4.9-1.778-19.373-

49、19.373-2.0910.4260.515-9.687-9.8-1.587-1.838-1.943-1.277-1.046-1.04618.536-5.511-2.16-1.04621.887-0.9190.400.45745.71632.2761.2180.40632.49-45.7166.4961.052-12.991-45.736-34.1826.822-1.584-8.44110.9440.8114.319-32.4937.62左梁0.861下柱上柱0.1390.139上柱下柱右梁0.7410.120.1580.842左梁右梁下柱上柱0.4570.08623-70.89421.887

50、 4.11910.944-5.511-1.03727.32-68.8580.4570.4570.08621.88710.944-9.52323.3080.4570.4570.08621.88710.944-10.61622.2150.4950.4120.09326.66510.944-12.63824.9710.510.3340.15631.72711.097-4.66938.11521.887 4.11970.89410.94-9.523-1.79223.304-69.622-70.89421.8874.11913.332-10.616-1.99824.603-69.891-81.12822

51、.1945.0115.864-10.519-2.37427.539-79.769-103.3120.6789.705-3.057-1.42817.621-96.976232327.2641.1-139.126-11.0580.4051.343-140.661-88.113-21.227.94.951-97.093-95.352-24.9180.6614.142-21.1231.8780.10.3320.464-24.1084.9510.0680.4260.426-20.1314.142-97.0390.0680.4260.426-95.352-24.9180.6614.142-97.0390.

52、0680.42670.8940.082.0590.07870.940.0870.8942.0590.07870.940.0870.8942.0590.9371.7920.0860.4580.3820.074-110.81481.1282.5051.08482.164 5.732-17.554.781-15.225-108.7540.9260.104103.314.8530.421104.6998.811-5.5290.10.410.410.0897.0390.07697.0390.4620.450.45(a 恒荷作用下圖10 橫向框架彎矩的二次分配法3.2773.37316.914-10.04416.914-10.044-10.04416.914-10.04416.914-16.91411.91-16.91411.91-16.91411.91-16.91411.91-11.91-11.91-11.91-11.91-0.8160.9350.5783.0743.0741.537 1.537-0.2-1.313-1.313-0.247-11.7