20m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板先張法計算書畢業(yè)設(shè)計含方案比選值得參考

1、目 錄目 錄2摘 要I第1章 基本資料11.1 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)11.2 自然概況11.3 橋位處地面線高程1第2章 設(shè)計依據(jù)22.1 設(shè)計規(guī)范22.1 計算要求2第3章 方案設(shè)計與比選23.1 方案比選23.1.1 比選方案的主要標(biāo)準(zhǔn)：23.1.2 方案編制3方案比選43.2 方案設(shè)計（主梁）4結(jié)構(gòu)形式4主要材料43.2.3 設(shè)計概況及構(gòu)造布置5橫截面布置7預(yù)制板截面尺寸73.3 梁截面幾何特性計算73.4荷載橫向分布系數(shù)83.4.1 跨中橫向分布系數(shù)83.4.2 支點橫向分布系數(shù)93.4.3 車道折減系數(shù)93.5 汽車荷載沖擊系數(shù)計算103.5.1 汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)103.5.2 車道折減

2、系數(shù)10第4章 內(nèi)力計算與組合114.1 恒載內(nèi)力計算114.3作用效應(yīng)組合204.3.1 基本組合（用于結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計）20作用短期效應(yīng)組合(用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計)214.3.3 作用長期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計）214.4 截面配筋、預(yù)應(yīng)力筋估算及截面幾何特性224.4.1 材料及截面配筋22換算截面幾何特性計算244.5 持久狀態(tài)截面承載能力極限狀態(tài)計算254.5.1 正截面抗彎承載力計算254.5.2 斜截面抗剪承載力計算264.5.3 箍筋設(shè)置264.6持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算274.6.1 預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計算274.6.2 計算由溫度梯度引起的截面上

3、的應(yīng)力324.6.3 抗裂驗算344.6.4 撓度驗算374.7 持久狀態(tài)和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計算394.7.1 使用階段正截面法向應(yīng)力計算394.7.2 使用階段混凝土主壓應(yīng)力、主拉應(yīng)力計算404.7.3 施工階段應(yīng)力驗算424.8 本章小結(jié)42第5章 施工組織設(shè)計435.1各分項工程工期安排表435.2施工方法及施工工藝435.3 樁基礎(chǔ)的施工465.3.1 準(zhǔn)備工作465.3.2 鉆孔475.3.3 清孔、吊裝鋼筋骨架、驗孔475.4 橋墩橋臺施工475.4.1 施工前期準(zhǔn)備475.4.2 施工過程及要點475.4 蓋梁施工475.5橋梁上部施工施工48先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板預(yù)制48預(yù)應(yīng)

4、力混凝土空心板的架設(shè)51橋梁支座52橋面鋪裝52護欄及護欄底座52泄水管的安裝52伸縮縫安裝525.6 本章小結(jié)53致 謝55參考文獻56摘 要本設(shè)計橋名為苦竹溪橋，橋位中心樁號為K31+543.000，橋梁全長70.04m。橋面凈寬：0.25m(護欄)+1.5m(人行道)+7m(車行道)+1.5m(人行道)+0.25m(護欄)=10.5m，設(shè)計荷載為公路級。橋梁上部結(jié)構(gòu)采用20m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁，橫橋向5片主梁，縱向3跨；下部結(jié)構(gòu)橋臺采用U臺，橋墩采用柱式墩，橋臺采用擴大基礎(chǔ)，橋墩采用樁基礎(chǔ)。本橋設(shè)2道伸縮縫，分別在兩橋臺處。支座采用普通板式橡膠支座，全橋設(shè)30個板式橡膠支座。本橋進行了

5、上部主體結(jié)構(gòu)設(shè)計，設(shè)計了上部結(jié)構(gòu)主梁橫斷面形式，擬定了空心板梁的截面尺寸，計算了荷載橫向分布系數(shù)以及主梁內(nèi)力，進行了配筋設(shè)計和結(jié)構(gòu)驗算。關(guān)鍵詞：裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁；柱式墩；大基礎(chǔ)；樁基礎(chǔ)。第1章 基本資料1.1 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、橋面凈寬：行車道：凈寬7m，兩側(cè)護欄寬0.25m,人行道2×1.5m,橋梁全寬10.5m2、設(shè)計荷載：公路 -II級，無人群荷載3、起點樁號設(shè)計標(biāo)高240.72,橋面橫坡：雙向1.5%1.2 自然概況橋位處，地質(zhì)情況較好，兩岸有基巖裸露，覆蓋層一般在23m左右，常年河水流動，測時水位226.86m,無通航要求。1.3 橋位處地面線高程 橋位處地面線高程（單

6、位：m） 里程樁號地面標(biāo)高K31+500244.65520.0235.16529.0228.86535.0220.56549.5220.70555.0229.45566.0232.49576.0238.23580.0242.50第2章 設(shè)計依據(jù)2.1 設(shè)計規(guī)范1、交通部部標(biāo)準(zhǔn)公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）2、交通部部標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）3、中華人民共和國交通部標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTG D63-2007）4、交通部部標(biāo)準(zhǔn)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）5、中華人民共和國交通部標(biāo)準(zhǔn)公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范（

7、JTG D61-2005）2.1 計算要求鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁橋1）板梁結(jié)構(gòu)自重及自重內(nèi)力；2）板梁橫向分布系數(shù)（用鉸接板梁法）3）計算空心板梁沖擊系數(shù)(按JTG D60-2004規(guī)范）；4）計算在汽車和人群荷載作用下的活載內(nèi)力；5）按現(xiàn)行規(guī)范計算內(nèi)力組合；6）鋼筋截面積或預(yù)應(yīng)力筋估算；7）承載能力驗算與正常使用階段驗算。第3章 方案設(shè)計與比選3.1 方案比選3.1.1 比選方案的主要標(biāo)準(zhǔn)橋梁方案比選有四項主要標(biāo)準(zhǔn)：安全，功能，經(jīng)濟與美觀，其中以安全與經(jīng)濟為重。至于橋梁美觀，要視經(jīng)濟與環(huán)境條件而定。3.1.2 方案編制1、裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋

8、方案圖2、拱橋拱橋方案圖3.1.3方案比選方案比選表 裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋（推薦方案）拱橋（比選方案）適用性施工方便；適合中小跨徑；結(jié)構(gòu)尺寸標(biāo)準(zhǔn)化?？缭侥芰Υ蟀踩阅壳皣鴥?nèi)大量采用，安全，行車方便。行車平穩(wěn)；轉(zhuǎn)體施工較復(fù)雜，施工技術(shù)要求高。美觀性結(jié)構(gòu)美觀。結(jié)構(gòu)美觀。經(jīng)濟性用鋼量大。造價低。綜上所述，由于本橋跨度不大，經(jīng)過上述方案的比較，決定采用裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋為推薦方案。3.2 方案設(shè)計（主梁）3.2.1結(jié)構(gòu)形式上部采用20m裝配式先張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板，橋面連續(xù)下部下部結(jié)構(gòu)橋臺采用U臺，橋墩采用柱式墩，橋臺采用擴大基礎(chǔ)，橋墩采用樁基礎(chǔ)。全橋全部支座采用普通板式橡

9、膠支座。3.2.2主要材料預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用PC高強度低松弛（級松弛）七股型鋼絞線，其應(yīng)符合圖紙要求及預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線（GB/T 5224-2003）1×7相關(guān)要求。普通鋼筋采用HRB400、HPB300鋼筋，HPB300鋼筋其質(zhì)量應(yīng)符合GB1499.1-2008的規(guī)定，HRB400鋼筋其質(zhì)量應(yīng)符合GB1499.2-2007要求。鋼絞線主要技術(shù)要求應(yīng)符合如下規(guī)定：鋼鉸線公稱直徑：15.2mm 抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值：抗拉強度設(shè)計值：彈性摸量 ：線密度： 鋼筋松弛率：0.03非預(yù)應(yīng)力鋼筋：HRB400鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值：抗拉強度設(shè)計值:彈性摸量: HPB300鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值：抗拉強度設(shè)計

10、值:彈性摸量: 混凝土: 預(yù)制主梁采用C50的混凝土抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值：抗壓強度設(shè)計值：抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值：抗拉強度設(shè)計值：彈性模量：剪切模量：現(xiàn)澆部分采用為C40的混凝土抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值：抗壓強度設(shè)計值：抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值：抗拉強度設(shè)計值：彈性模量：剪切模量： 設(shè)計概況及構(gòu)造布置設(shè)計資料：（1）設(shè)計跨徑：橋梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑20m；預(yù)制板長19.96m；簡支梁計算跨徑(相鄰支座中心距離)19.6m。（2）荷載：公路-級；（3）橋面寬度： 0.25m(護欄)+1.5m(人行道)+7m(行車道)+1.5m(人行道)+ 0.25m(護欄)10.5m（4）橋梁安全等級：一級（5）環(huán)境條件：類；設(shè)計要點：（1）按先張法部分

11、預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計，考慮50mm厚的橋面鋪裝層混凝土參與截面組合作用；（2）預(yù)應(yīng)力張拉控制應(yīng)力值，預(yù)應(yīng)力張拉臺座長假定為50m，混凝土強度達到90時才允許放張預(yù)應(yīng)力鋼筋;（3）計算預(yù)應(yīng)力損失時計入加熱養(yǎng)護溫度差20引起的預(yù)應(yīng)力損失;（4）計算混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失時傳力錨固齡期為7d;（5）環(huán)境平均相對濕度RH=55;（6）將空心板吊裝就位時混凝土齡期為90d。計算參數(shù)：（1）混凝土重力密度采用26kN/m3。計算過程中，考慮5cm混凝土鋪裝參與結(jié)構(gòu)受力（鉸縫混凝土在計算截面特性時不考慮）。（2）計算分為4個階段，第一施工階段為放松預(yù)應(yīng)力鋼筋的時刻，計算時定為7天；第二施工階段

12、為進行橋面系施工的時刻，計算時定為90天；第三施工階段為50mm的混凝土鋪裝參與受力的時刻，計算時定為95天；第四施工階段為計算徐變的終極值，計算時定為3650天；（3）空心板的預(yù)應(yīng)力鋼束采用直徑s15.2mm的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，鋼束到空心板底緣的中心距為50mm，鋼束橫向間距為50mm。預(yù)制空心板時，將部分預(yù)應(yīng)力鋼束有效長度以外的部分用塑料管套住，進行失效處理。經(jīng)過失效處理后，空心板的預(yù)應(yīng)力鋼束的有效長度是根據(jù)計算跨徑各八分點計算的鋼絞線根數(shù)。單位：類別單位強度級別MPa鋼筋直徑mm長度m/cm/mm面積m2軸力、剪力kN彎矩kN.m彈性模量kN/m23.2.4橫截面布置（單位：m）3.2.5預(yù)

13、制板截面尺寸（單位：mm）3.3 梁截面幾何特性計算預(yù)制階段毛截面特性- 類別 面積 抗彎慣性矩 形心至上緣 抗扭慣性矩 空心面積 鉸縫面積 (m2) (m4) (m) (m4) (m2) (m2)中板 0.457900 0.049655 0.487754 0.085080 0.377700 0.114400邊板 0.555100 0.059067 0.451917 0.086136 0.377700 0.057200使用階段毛截面特性-類別 面積 抗彎慣性矩 形心至上緣 抗扭慣性矩 空心面積 鉸縫面積 (m2) (m4) (m) (m4) (m2) (m2)中板 0.497400 0.059

14、224 0.497035 0.097704 0.377700 0.114400邊板 0.612350 0.070883 0.457329 0.099109 0.377700 0.0572003.4荷載橫向分布系數(shù)3.4.1 跨中橫向分布系數(shù)本橋雖有100mm現(xiàn)澆橋面整體化混凝土，但基本結(jié)構(gòu)仍是橫向鉸接受力，因此，汽車荷載橫向分布系數(shù)按截面10塊板鉸接計算。由于邊中板的抗彎、抗扭剛度稍有差別，為簡化計算，參考已有資料，取中板的幾何特性，板寬b=1.0m,計算跨徑=19.6m,毛截面的面積A=0.4974m2，抗彎慣矩I=0.059224m4，抗扭慣矩。 計算剛度參數(shù)=0.009733參見“公路橋

15、涵設(shè)計手冊梁橋上冊” 人民交通出版社2004.3由附表（二）1-附-24鉸接板（梁）橋荷載橫向分布系數(shù)影響線表,依板塊數(shù)10,及所計算板號按 =0.009733值查取各塊板軸線處的影響線坐標(biāo) 求1號（邊板）、2號板汽車荷載橫向分布系數(shù)：在影響線上布置車輪,相應(yīng)位置處的豎標(biāo)總和即為荷載分布系數(shù) 1=0.5*(0.1560+0.1140+0.0918+0.0720) =0.2169 2=0.5*(0.1515+0.1323+0.1042+0.0757) =0.2198各板跨中橫向分布系數(shù)：邊板 =0.2169中板 =0.21983.4.2 支點橫向分布系數(shù)按杠桿法布載分別計算邊、中板的橫向分布系數(shù)

16、。邊板 =(0.25+0.5+1.0-0.5-0.5)/1.0*0.5=0.375中板 =0.53.4.3 車道折減系數(shù)雙車道車道折減系數(shù)為1。抗拉強度設(shè)計值：3.5 汽車荷載沖擊系數(shù)計算3.5.1 汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)簡支板結(jié)構(gòu)基頻 通規(guī)條文說明4 C50混凝土 板跨中處單位長度質(zhì)量：，其中跨中縱橋向每延米結(jié)構(gòu)自重（N/m），g重力加速度上部結(jié)構(gòu)重量 =26*0.4974=12.9324（kN/m） Ic=0.059224按照通規(guī)第4.3.2條，沖擊系數(shù)可按下式計算：當(dāng)時，3.5.2 車道折減系數(shù)汽車荷載的局部加載的沖擊系數(shù)采用。第4章 內(nèi)力計算與組合4.1 恒載內(nèi)力計算· 預(yù)

17、制階段恒載（一期恒載）q1：預(yù)制板重力密度取=26kN/m3 邊板 q1=A邊=26*0.555100=14.4236（kN/m）(計入懸臂部重)中板 q1=A中=26*0.457900=11.9054（kN/m）· 鉸縫及混凝土鋪裝恒載（二期恒載）q2-1：100mm 混凝土鋪裝重力密度取=25kN/m3 。一道鉸縫混凝土0.1144 m3/m，重力密度取 邊板 q2-1=25*(1.25*0.100+0.1144/2)= 4.555中板 q2-1=25*(1.00*0.100+0.1144)= 5.36· 人瀝青混凝土鋪裝、行道及護欄恒載（三期恒載）q2-2： 瀝青混凝

18、土鋪裝、人行道及護欄的重量根據(jù)橫向分布影響線分?jǐn)偟礁鲏K板上。80mm瀝青混凝土鋪裝重力密度取=24kN/m3 ，每平方米重量為24*0.080=1.92kN/m2。人行道及護欄按常用構(gòu)造及尺寸計算取6 kN/m。邊板 q2-2=6中板 q2-2=6*0.5+1.92*0.5= 3.96· 恒載總和q：板 荷載一期恒載q1二期恒載q2-1三期恒載q2-2總和（kN/m）邊板14.42364.555624.9786中板11.90545.363.9621.22544.2活載內(nèi)力計算1、公路-級車道荷載計算圖式 根據(jù)通規(guī)第4.3條，公路級車道荷載均布標(biāo)準(zhǔn)值為，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：當(dāng)計算跨徑小于5

19、m時，；當(dāng)計算跨徑等于或大于50m，。公路-級車道荷載均布標(biāo)準(zhǔn)值為和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值按公路級車道荷載的0.75倍采用。本例計算跨徑為19.6m ; 計算剪力時，2、計算跨中、L/4、H/2截面荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 兩列車布載控制設(shè)計，橫向折減系數(shù)，A為內(nèi)力影響線面積，為內(nèi)力影響線豎標(biāo)值。4.3作用效應(yīng)組合4.3.1 基本組合（用于結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計） 通規(guī)1式1）其中各分項系數(shù)的取值如下結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，=1.1；結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù)， 1.2汽車荷載（含沖擊力）的分項系數(shù)，取1.42）基本組合計算4.3.2作用短期效應(yīng)組合(用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計)永久荷載作用為標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)組合,

20、其效應(yīng)組合表達式為 通規(guī)-1式式中 -可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù): 汽車荷載（汽車荷載不計沖擊力）=0.7,溫度梯度作用1=0.8。4.3.3 作用長期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計）永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達式為： 通規(guī)-2式式中第j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）=0.4，溫度梯度作用=0.8；作用長期效應(yīng)組合設(shè)計值,結(jié)構(gòu)抗裂驗算時,其中可變作用僅考慮汽車等直接作用于構(gòu)件的荷載效應(yīng)。4.4 截面配筋、預(yù)應(yīng)力筋估算及截面幾何特性4.4.1 材料及截面配筋1 混凝土強度級別為C50。放松預(yù)應(yīng)力鋼筋時的混凝土強度達到設(shè)計強度的90%。fc

21、k=32.4MPa，ftk=2.65MPa，fcd=22.4MPa，ftd=1.83MPa，Ec=3.45x104MPa，2 普通鋼筋縱向普通鋼筋的種類為HRB400，直徑為12mm，鋼筋合力中心至截面邊緣的距離為 0.050m。鋼筋根數(shù)：邊板上緣為8根，邊板下緣為6根，中板上緣為7根，中板下緣為5根。箍筋的種類為HPB300，直徑為10mm，每排箍筋為4肢。在板端處箍筋間距為 0.100m，單側(cè)布置長度為2.500m。其余位置處箍筋間距為 0.150m。3 預(yù)應(yīng)力鋼筋1）預(yù)應(yīng)力鋼筋材料及根數(shù)預(yù)應(yīng)力鋼筋為低松弛鋼絞線，強度標(biāo)準(zhǔn)值為1860MPa，張拉控制應(yīng)力為1395 MPa，公稱直徑為15.

22、2mm，fpk=1860MPa，fpd=1260MPa， Ep=1.95x105MPa，預(yù)應(yīng)力鋼筋合力中心至截面下緣的距離為0.050m。空心板為部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，超張拉。臺座的變形值為0.006m，臺座的長度為50m。養(yǎng)護溫差為20。年平均相對濕度為55%。放松預(yù)應(yīng)力鋼筋時刻的混凝土齡期為7天，進行橋面系施工時刻的混凝土齡期為90天，鋪裝層參與受力時刻的混凝土齡期為95天。各控制截面（H/2、L/8、L/4、3L/8、跨中）預(yù)應(yīng)力鋼筋根數(shù)：邊板為7、7、11、13、13，中板為6、6、10、12、12。邊板預(yù)應(yīng)力鋼筋類型（共4類）編號 標(biāo)準(zhǔn)強度 公稱直徑 有效長度 根數(shù) (MPa) (mm

23、) (m) 1 1860 15.20 19.960 7 2 1860 15.20 16.600 2 3 1860 15.20 13.300 2 4 1860 15.20 9.900 2中板預(yù)應(yīng)力鋼筋類型（共4類）編號 標(biāo)準(zhǔn)強度 公稱直徑 有效長度 根數(shù) (MPa) (mm) (m) 1 1860 15.20 19.960 6 2 1860 15.20 16.600 2 3 1860 15.20 13.300 2 4 1860 15.20 9.900 22）預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固長度及各斷面計算強度時的有效根數(shù)錨固長度 La=*fpd/ftd*Dsp*1.0e-3 （規(guī)范） =0.17*1260/1.8

24、3*15.2*1.0e-3 =1.779邊板有效根數(shù)H/2處 =7*(0.18+0.5)/1.779=2.6757L/4處 =(7+2*2)*1.0+2*(4.95-4.9)/1.779=11.0281跨中處 =(7+3*2)*1.0=13中板有效根數(shù)H/2處 =6*(0.18+0.5)/1.779=2.2934L/4處 =(6+2*2)* 1.0+2*(4.95-4.9)/1.779=10.0281跨中處 =(6+3*2)*1.0=124 各截面配筋面積計算應(yīng)力時各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋有效根數(shù)的計算參見計算預(yù)應(yīng)力損失有關(guān)內(nèi)容。4.4.2換算截面幾何特性計算注：使用階段截面示意圖（單位mm）4.5

25、持久狀態(tài)截面承載能力極限狀態(tài)計算4.5.1 正截面抗彎承載力計算荷載基本組合表達式 通規(guī)-1式當(dāng)受壓區(qū)高度位于頂板內(nèi)其正截面抗彎承載力應(yīng)符合： 預(yù)規(guī)-1式 預(yù)規(guī)-2式 鋼筋采用鋼絞線，混凝土標(biāo)準(zhǔn)強度為C50查預(yù)規(guī)第相對界限受壓區(qū)高度b =0.4。X值小于板頂厚度，符合假定。4.5.2 斜截面抗剪承載力計算計算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計算位置按預(yù)規(guī)第條規(guī)定采用距支座中心截面位置。邊板0Vd=1.1*479.3=527.23中板0Vd=1.1*461.0=507.1.b.ho 預(yù)規(guī)式式中混凝土C50 ，b取中板中性軸處肋寬306mm（控制設(shè)計）1048.3KN> 預(yù)規(guī)第條，當(dāng)時可不進行

26、抗剪承載力計算，箍筋按構(gòu)造配筋。式中混凝土C50 ，預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)。對于板式結(jié)構(gòu)，公式右邊計算值可乘以1.25的提高系數(shù)則 值，由此可知，本例預(yù)制空心板的尺寸滿足預(yù)規(guī)第條要求，但箍筋仍需計算設(shè)置。4.5.3 箍筋設(shè)置以中板H/2斷面控制設(shè)計。由于本例采用先張法預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，無預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋、豎向預(yù)應(yīng)力筋，其斜截面抗剪全部由混凝土和箍筋承擔(dān) 預(yù)規(guī)-1式 預(yù)規(guī)-2式式中 簡支板異號彎矩影響系數(shù)，取；預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，??；受壓翼緣的影響系數(shù)，?。恍苯孛鎯?nèi)縱向鋼筋的配筋百分率 （AP+AS）/bho邊板H/2斷面處預(yù)應(yīng)力鋼筋有效根數(shù)為2.6757根，普通鋼筋為6根，Ap=2.6757

27、*0.000139=0.000372 m2，As=6*0.0002011=0.001206 m2。中板H/2斷面處預(yù)應(yīng)力鋼筋有效根數(shù)為2.2934根，普通鋼筋為5根，Ap=2.2934*0.000139=0.0003188m2，As=6*0.0002011=0.001005 m2。 斜面內(nèi)箍筋含筋率 ASV/SV.b箍筋采用四肢10，Asv=4*0.0000785=0.000314 m2，fsv=195MPa 箍筋間距根據(jù)預(yù)規(guī)第條要求，箍筋間距不大于梁高1/2，且不大于，箍筋含筋率R235 PV0.18%，在支座中心向跨徑方向長不小于1倍梁高內(nèi)箍筋間距不宜大于。實際上單側(cè)板端2.50m長度范圍

28、內(nèi)，箍筋間距取Sv=0.100m，余為Sv=0.150m。當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋符合預(yù)規(guī)第條的要求，根據(jù)預(yù)規(guī)第5.2.11條規(guī)定,可不進行斜截面抗彎承載力計算4.6持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算4.6.1 預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計算1 張拉控制應(yīng)力按預(yù)規(guī)第條，采用鋼絞線的張拉控制值： 2 各項預(yù)應(yīng)力損失1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦產(chǎn)生的應(yīng)力損失 先張法預(yù)應(yīng)力 2）錨具變形及鋼筋回縮產(chǎn)生的應(yīng)力損失 式中張拉端錨具變形、鋼筋回縮值（mm），查預(yù)規(guī)表，對于夾片錨具（無頂壓時）； 張拉端至錨固端之間的距離（mm），假定臺座一批張拉三塊預(yù)制板，單端張拉取L=50m。 3）預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差引起

29、的應(yīng)力損失加熱養(yǎng)護分兩階段進行，第一階段低溫養(yǎng)護，溫差控制在20左右,此時計算預(yù)應(yīng)力損失。待板身混凝土達到0.8fcu,k時再進行第二階段高溫養(yǎng)護。 4）由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失l5根據(jù)規(guī)范公式（-1）計算。式中 =0.9 =0.3 pe=con-L2=1395-23.4=1371.6（MPa） fpk=1860根據(jù)規(guī)范附錄F.3，當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時， l5=（0.5+(0.61-0.5)/(10-2)*(7-2)）*45.7 =26.05）預(yù)應(yīng)力鋼筋的傳遞長度及截面特性根據(jù)預(yù)規(guī)第條規(guī)定，對先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，支點要考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長度Ltr范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力的實際應(yīng)力值，在構(gòu)件端部取零，在

30、傳遞長度末端取有效預(yù)應(yīng)力pe，兩點間按直線變化取值?；炷翉姸冗_到設(shè)計強度的90%時張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋，則張拉時混凝土強度級別為0.90*C50=C45。pe=con -l2-l3 -l5=1395-23.4-40-26.0=1305.6（MPa）邊板有效根數(shù)H/2處 =7*(0.18+0.5)/1.265=3.7628L/4處 =(7+2*2)*1.0+2*(4.95-4.9)/ 1.256=11.0791跨中處 =(7+3*2)*1.0=13中板有效根數(shù)H/2處 =6*(0.18+0.5)/1.256=2.2253L/4處 =(6+2*2)* 1.0+2*(4.95-4.9)/1.779=10

31、.0791跨中處 =(6+3*2)*1.0=126）混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失根據(jù)預(yù)規(guī)第條，先張法混凝土構(gòu)件放松鋼筋時，由混凝土壓縮引起的損失為 式中在計算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（） 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值 =式中：NPO=POAPepo=YP ， YO=hO-YOX7）混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失按預(yù)規(guī)第條計算： 預(yù)規(guī)-1式·式中混凝土收縮和徐變系數(shù)終極值，假定環(huán)境年平均相對濕度RH=55%，傳力錨固混凝土齡期為7d。計算理論厚度時，預(yù)制階段空心周長取全值，使用階段空心周長取一半。 ·計算縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的

32、混凝土法向壓應(yīng)力，按 ， 計算，此時預(yù)應(yīng)力損失，考慮錨固鋼筋時（第一批）的損失，根據(jù)施工情況考慮自重影響，支點考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長度Ltr、epo=yp、規(guī)定，計算的。4.6.2 計算由溫度梯度引起的截面上的應(yīng)力按預(yù)規(guī)附錄B，橋面100mm瀝青混凝土（100mm整平層水泥混凝土未計入）溫度基數(shù)由通規(guī)表-3查得：T1=14，T2=5.5。 預(yù)規(guī)附錄（B-1） 式中， 預(yù)規(guī)附錄（B-2）正溫差應(yīng)力 預(yù)規(guī)附錄（B-3）反溫差應(yīng)力將取負值代入上式，按預(yù)規(guī)附錄（B-3）乘以0.5計算。 4.6.3 抗裂驗算1 正截面抗裂驗算A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，正截面混凝土的主拉應(yīng)力應(yīng)符合： 預(yù)規(guī)-3

33、式 但在荷載長期效應(yīng)組合下應(yīng)符合 預(yù)規(guī)-4式C50混凝土 ftk=2.67Mpm為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣(底邊)產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力為作用(荷載)短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣(底邊) 混凝土的法向拉應(yīng)力： 預(yù)規(guī)-1式為荷載長期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗力驗算邊緣(底邊) 混凝土的法向拉應(yīng)力： 預(yù)規(guī)-2式WO為截面底邊緣的彈性抵抗矩。 預(yù)規(guī)-1式 預(yù)規(guī)-2式 預(yù)規(guī)-1式y(tǒng)u為截面重心到抗裂驗算邊緣(底邊)的距離（h-y0X） 預(yù)規(guī)-2式根據(jù)預(yù)規(guī)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件:1 預(yù)規(guī)式式中 -受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值=-受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩 預(yù)規(guī)-6式-扣除

34、全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力在抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土壓應(yīng)力, 值見表6-7 - C50混凝土 最小配筋率滿足預(yù)規(guī)條要求部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面積不小于0.003bho邊板 As= 0.001206 A= 0.380*0.95=0.3610P= AS/A =0.001206/0.3610=0.0031=0.33% 滿足要求中板 As= 0.001005 A= 0.306*0.95=0.2907P= AS/A =0.001005/0.2907=0.0031=0.345% 滿足要求2 斜截面抗裂計算 A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土主拉應(yīng)力應(yīng)符

35、合：式中 為荷載短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力 預(yù)規(guī)-1式 為計算主應(yīng)力點由預(yù)加力和作用(荷載)短期效應(yīng)組合計算彎矩MS及截面溫度梯度產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力 , 為計算點到換算截面重心軸的距離。（因先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件不設(shè)豎向預(yù)應(yīng)力和彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋） 本設(shè)計斜截面抗裂不控制設(shè)計,僅選取距支點h斜截面計算主拉應(yīng)力由計算得：距支點h截面各計算點混凝土主拉應(yīng)力均未超過限值。4.6.4 撓度驗算本例為A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，截面不會開裂，截面剛度取為： 預(yù)規(guī)-3式1 汽車荷載引起的跨中撓度 式中荷載短期效應(yīng)組合計算，汽車荷載（不計沖擊力），荷載橫向分布系數(shù)。橋規(guī)第條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段撓度應(yīng)考慮

36、長期效應(yīng)的影響，按以上剛度計算的撓度值乘以撓度長期增長系數(shù)，長期撓度值在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后，梁式橋最大撓度（跨中），不允許超過計算跨徑的。 撓度增長系數(shù)： 混凝土強度標(biāo)準(zhǔn)值C40-C80時，C50內(nèi)插得。2 預(yù)制板是否設(shè)置預(yù)拱值的計算1）一期恒載引起的撓度 二期恒載引起的撓度 2）預(yù)應(yīng)力引起的上拱度·由于預(yù)應(yīng)力鋼束在板端數(shù)量較少，向跨中方向逐段增加，至離支點處與跨中的鋼束數(shù)量持平。為簡化計算，假定支點處預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的彎矩為零，然后直線增到，并保持不變到跨中，近似取預(yù)加力的彎矩圖如下：橋規(guī)第條，由預(yù)加力引起的反撓度，用結(jié)構(gòu)力學(xué)法進行計算，其值應(yīng)乘以長期增長系線2，即。式中：混凝

37、土強度達90%·后期預(yù)應(yīng)力損失所產(chǎn)生的撓度 3）撓度匯總表結(jié)論：預(yù)加力長期反拱值大于荷載短期效應(yīng)組合長期撓度不必設(shè)預(yù)拱度。4）施工階段的變形由于預(yù)應(yīng)力的徐變產(chǎn)生的撓度很小，并在撓度增長系數(shù)中考慮了，可不計算。4.7 持久狀態(tài)和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計算4.7.1 使用階段正截面法向應(yīng)力計算按預(yù)規(guī)第7.1條，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)1 受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力對未開裂構(gòu)件 預(yù)規(guī)-1式 混凝土法向壓應(yīng)力 預(yù)規(guī)-1式按作用（荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計算的彎矩值構(gòu)件換算截面重心軸至受壓區(qū)計算纖維處（板頂面）的距離（）由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按預(yù)規(guī)公式-1式計算2 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大

38、拉應(yīng)力對未開裂構(gòu)件 預(yù)規(guī)-2式受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效應(yīng)力（見表6-7）預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力 預(yù)規(guī)-2式 預(yù)規(guī)-1式按作用（荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計算的彎矩值構(gòu)件換算截面重心軸至受拉區(qū)最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距離（）4.7.2 使用階段混凝土主壓應(yīng)力、主拉應(yīng)力計算按預(yù)規(guī)條規(guī)定：混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合: 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，由作用(或荷載)標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力按預(yù)規(guī)第6.3.3條公式計算: 式中 在計算主應(yīng)力點，由預(yù)加力和按荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合計算彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；由豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力，；在計算主應(yīng)力點，由預(yù)應(yīng)力彎起筋的預(yù)加力和按荷載標(biāo)準(zhǔn)值

39、組合計算剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；在計算主應(yīng)力點，由扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力；、 分別為驗算截面上計算點至截面重心軸的距離和面積距；選取距支點截面驗算以上計算混凝土主壓應(yīng)力=,主拉應(yīng)力，按照預(yù)規(guī)條規(guī)定，在的區(qū)段箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置。4.7.3 施工階段應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在預(yù)施應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力預(yù)規(guī)第條規(guī)定1）壓應(yīng)力 施工階段由預(yù)制板單獨受力，放松鋼筋時，混凝土標(biāo)準(zhǔn)強度為C50的90%考慮，即相當(dāng)于C45， 當(dāng)進行構(gòu)件運輸和安裝計算時，構(gòu)件自重根據(jù)第條規(guī)定乘以1.2的動力系數(shù)。取構(gòu)件放松預(yù)應(yīng)力階段應(yīng)力為計。2）支點截面在

40、預(yù)施應(yīng)力階段截面頂混凝土產(chǎn)生的拉應(yīng)力4.8 本章小結(jié)在本章中對上部結(jié)構(gòu)進行了設(shè)計，其中包括截面尺寸的擬定、內(nèi)力的計算和配筋的計算，此外還進行了結(jié)構(gòu)的驗算。依據(jù)計算結(jié)果可知，截面尺寸擬定合理。第5章 施工組織設(shè)計本設(shè)計所采用的施工方法是預(yù)制安裝法，它可上、下部結(jié)構(gòu)平行施工，工期短，混凝土收縮徐變的影響小，質(zhì)量易于控制，有利于組織文明生產(chǎn)。5.1各分項工程工期安排表 分項工程名稱工期安排苦竹溪橋施工準(zhǔn)備2015.6.12015.6.30基 礎(chǔ)2015.7.12015.9.30承 臺2015.9.12015.10.31墩 臺 身2015.10.12015.12.31預(yù) 制 梁2015.9.12016

41、.3.31橋梁架設(shè)2016.2.12016.5.31橋 面 系2016.5.12016.6.30收尾配套2016.6.12016.8.315.2施工方法及施工工藝橋梁基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁基礎(chǔ)、墩身為柱式墩、橋梁上部結(jié)構(gòu)為先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁。鋼筋制作及安裝測 量 放 樣檢 查 簽 證校 模養(yǎng) 生砼 灌 注立 模拆 模承臺頂處理制作試塊圖5-1 墩臺身施工工藝流程施 工 準(zhǔn) 備樁 位 放 樣打 設(shè) 護 筒安 裝 導(dǎo) 管鉆 機 就 位鉆 進終孔檢查清 孔吊放鋼筋籠制作鋼筋籠制作試塊灌注水下混凝土樁 基 檢 測泥漿制備泥漿外運圖5-2橋梁鉆孔樁施工工藝框圖壓試塊壓試塊制作試塊預(yù)張拉鋼絞線張拉記錄填

42、寫、檢查雙控制砼拌合選擇配合比模板整修及涂刷脫模劑檢查橫梁及錨固板固定定位板張拉機具檢驗，校正，連接器準(zhǔn)備鋼絞線準(zhǔn)備預(yù)綁扎鋼筋骨架安放鋼絞線安放鋼筋骨架清理及調(diào)整底模施工技術(shù)準(zhǔn)備起梁堆放構(gòu)件檢查梁端封閉松張、剪斷鋼絞線養(yǎng)護脫模抽芯澆筑砼安裝模板及振搗器裝設(shè)預(yù)埋件，芯模圖5-3 先張法預(yù)應(yīng)力砼空心板梁施工工藝框圖拼裝架橋機確定支座位置復(fù)查成品梁復(fù)測橋梁中線、標(biāo)高和跨度安 放 支 座桁梁吊梁縱移梁片固 定梁位復(fù)查預(yù)制梁片運入橫移梁片落 梁移架橋機、架下一孔圖5-4 預(yù)制梁架設(shè)施工工藝框圖5.3 樁基礎(chǔ)的施工5.3.1 準(zhǔn)備工作1、準(zhǔn)備場地施工前應(yīng)將場地平整好，施工放樣。2、埋置護筒護筒要求堅固耐用

43、,不易變形和漏水,裝卸方便,能重復(fù)使用,本設(shè)計采用薄板鋼護筒,護筒采用上埋式。3、制備泥漿4、安裝鉆機鉆架5.3.2 鉆孔采用反循環(huán)鉆孔成孔。5.3.3 清孔、吊裝鋼筋骨架、驗孔采用換漿清孔。鋼筋骨架利用鉆架吊裝，到位并牢固定位于孔口。吊裝時要防止鋼筋籠彎曲，可采用“十字撐筋”臨時加固。5.4 橋墩橋臺施工橋墩橋臺施工是橋梁的重要部分。對橋梁的正常使用和耐久性都是至關(guān)重要的，施工要求定位準(zhǔn)確，尺寸合適，嚴(yán)格按照設(shè)計施工，按照規(guī)范操作。5.4.1 施工前期準(zhǔn)備1）準(zhǔn)備鋼模板、銷釘?shù)炔牧稀?）修筑施工平臺，并架模，復(fù)查施工放樣的位置，高程。3）嚴(yán)格檢測控制各種原材料的質(zhì)量。 5.4.2 施工過程及

44、要點1）嚴(yán)格控制混凝土的配合比、坍落度、初凝終凝等指標(biāo)。2）施工場地的布置要利于混凝土的運輸，采用泵送混凝土。3）保證混凝土的澆筑質(zhì)量，連續(xù)施工，當(dāng)澆筑面積過大而不能在下層初凝前 完成下一層施工時，可采用分塊施工，或添加緩凝劑。4）整個墩臺施工應(yīng)避開雨季洪水期，盡量減少冬季施工，如要冬季施工須采用蒸汽養(yǎng)生，夏季施工則須注意保濕，防止混凝土開裂。5.4 蓋梁施工1）模板制作：委托專業(yè)廠家加工制作模板。2）測量放樣；放出墩頂中心線，經(jīng)復(fù)核無誤進行下道工序。安裝支架及底模：橋墩蓋梁模板采用定型鋼模，梁底支撐采用抱箍，抱箍上面用砂箱支撐40工字鋼，工字鋼用拉桿拉緊，工字鋼上面鋪設(shè)10*10的方木然后在

45、鋪底模。底模安裝好后，進行檢測，位置、高程均無誤后，進行下道工序。3）綁扎鋼筋：鋼筋綁扎要求同墩柱，特別注意預(yù)留孔的設(shè)置。若有鋼筋防礙，適當(dāng)調(diào)整鋼筋位置。4）混凝土澆注：要求基本同墩柱，澆注時我們將派測量人員隨時觀測模板支架的變形情況，及時消除施工隱患。5）拆模、養(yǎng)生：混凝土澆注完成后，初凝前及時進行二次收漿，防止蓋梁產(chǎn)生收縮裂縫，初凝后立即養(yǎng)生，并覆蓋保水材料，當(dāng)混凝土強度達2.5MPA時拆除側(cè)模，混凝土強度達設(shè)計強度80時落架拆除底模。5.5橋梁上部施工施工先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板預(yù)制1、施工前準(zhǔn)備工作、張拉臺座制作：開工前將擬采用的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板先張法施工方案、預(yù)應(yīng)力張拉臺、千斤頂、

46、油泵等各項張拉設(shè)備提交監(jiān)理工程師，審核同意后開始準(zhǔn)備工作。我們將采用長線式傳力柱線拉臺座，傳力柱為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，張拉臺座要具有足夠強度和剛度，抗傾覆系數(shù)不小于1.5，抗滑系數(shù)不小于1.3。、模板制作：側(cè)模采用綱模板自行設(shè)計加工或訂購，邊梁的鋼板采用冷板來提高梁體的美觀，保證棱角的順直。2、預(yù)施應(yīng)力、鋼絞線下料編束：在鋼筋加工場地留出適當(dāng)?shù)匿摻g線加工區(qū)，整平地面，上鋪10cm混凝土，在場地上按下料長度作出標(biāo)記線。鋼絞線用砂輪切割切斷后整理成束，每1-1.5m綁扎一道扎絲，按編號分類堆放，并掛牌標(biāo)出長度及設(shè)計編號，按編號分類堆放，鋼束堆放時要防止彎折并且防雨措施。、張拉設(shè)備校驗：張拉設(shè)備在首次使

47、用或發(fā)生下列任何一種情況時，要進行配套校驗。.張拉過程中預(yù)應(yīng)力鋼絲經(jīng)常出現(xiàn)斷絲時；.千斤頂漏油嚴(yán)重時；.油壓表指針不回零時；.調(diào)換千斤頂油壓表時；校驗方法是在反力框上安裝千斤頂、壓力傳感大路，測定千斤頂張拉油表讀數(shù)關(guān)系式（或關(guān)系曲線）。、張拉前準(zhǔn)備工作.張拉前對錨具的錨口摩擦系數(shù)進行測定；.計算鋼絞線理論伸長值；.檢查錨具是否安裝正確；.施工現(xiàn)場應(yīng)具備確保全體操作人員和設(shè)備安全的必要預(yù)防措施；.實施張拉時，應(yīng)使千斤頂?shù)膹埨ψ饔镁€與預(yù)應(yīng)力筋的軸線重合一致。、張拉方法：鋼絞線張拉以油壓表應(yīng)力控制為主，測張拉伸長值作校核，實際伸長值的誤差應(yīng)控制在±6%以內(nèi)，否則必須查明原因并采取措施以調(diào)

48、整，方可繼續(xù)張拉。控制張拉時，用電子傳感器測力儀復(fù)核控制每束張拉力。張拉程序如下：初應(yīng)力    con(持荷2min錨固)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的實際伸長值，宜在初應(yīng)力為10%con時開始測量，但必須加上初應(yīng)力以下的推算伸長值，并扣除混凝土構(gòu)件在張拉過程中的彈性壓縮值。張拉噸位下的鋼絞線理論伸長值計算： Li=i·Li/Eg 式中：Li鋼絞線的理論伸長值 j鋼絞線的平均應(yīng)力（可近似取跨中截面與錨固截面鋼絞線的平均應(yīng)力值） LI鋼絞線的長度 Eg鋼絞線的彈性模量、預(yù)應(yīng)力張拉：施工前，千斤頂、高壓油泵配精度1.5級60Mpa壓力表，用精度±1%的壓力傳感器對千斤頂、壓力表進行標(biāo)定。張拉前仔細檢查活動橫梁、錨圈、放張楔塊、千斤頂位置，查看張拉螺栓、夾片，連接套筒、連接頭各部位的絲扣情況，將楔塊清洗干凈涂黃油鎖定。下好的鋼絞線按編號與連接筒連接，并擰緊錨固螺栓，拉直鋼絞線。大頂初張：按規(guī)定的張拉順序從零應(yīng)力開始，先用對稱的兩臺200t千斤頂，大缸同步打出要求的長度然后用插墊將活塞墊死，兩個頂?shù)拇蟾咨扉L誤差5mm,然后油缸回零。張拉：立好張拉支架，按左右對稱，先拉內(nèi)側(cè)后拉外側(cè)的張拉順序逐步用穿心式千斤頂將鋼絞線應(yīng)力張拉到con，并持荷2min，然后進行錨固。、安全操作注意事項：.張拉時，千斤頂后面不得站人，以防