輕軌線路采用正常線間距單渡線

1、輕軌線路采用正常線間距單渡線摘要分析了正常線間距單渡線在中國未被采用的原因, 依據(jù)列車通過單渡線夾直線時(shí)穩(wěn)定性及乘客舒適性條件,舉例說明了采用正常線間距單渡線是能夠滿足行車穩(wěn)定性和乘客舒適性條件的。提出了正常間距單渡線實(shí)施過程中需要采取的具體措施,包括其夾直線處短軌及其絕緣接頭的處理問題。 關(guān)鍵詞輕軌線路,線路設(shè)計(jì),線間距,單渡線 在輕軌線路中,有些中間站設(shè)置了單渡線,以滿足故障列車臨時(shí)待避以及有小運(yùn)轉(zhuǎn)列車折返作業(yè)的需要。為了使單渡線中夾直線的長度大于一個(gè)車體長度,我國輕軌線路所鋪設(shè)的單渡線的線間距一般都大于區(qū)間線路的線間距。由于單渡線與正線區(qū)間線路的間距不同,在單渡線的外端就必須采用反向曲線

2、與正線連接,因此惡化了線路的平面狀態(tài)和列車運(yùn)行條件,致使列車進(jìn)出站時(shí)車體搖擺,不僅影響行車平穩(wěn)性和乘客的舒適度,還增加線路的養(yǎng)護(hù)維修工作量。 另一方案是采用與區(qū)間線路間距一致的單渡線。因其間距比一般單渡線的間距小,因此也稱為正常線間距單渡線。鋪設(shè)正常線間距渡線時(shí),渡線外端不必設(shè)置反向曲線,不僅優(yōu)化線路平面、改善列車運(yùn)行條件、提高列車平穩(wěn)性及乘客舒適度,而且在高架線路上還可減小橋面寬度、減少車站建筑面積, 從而降低橋梁造價(jià)。因此采用正常線間距單渡線具有無可比擬的優(yōu)越性。1 正常線間距單渡線未被采用原因 正常線間距單渡線雖具備上述諸多優(yōu)點(diǎn),但未被采用和推廣。其主要原因有以下3 方面: (1) 正常

3、線間距單渡線的夾直線長度較短,達(dá)不到地下鐵道設(shè)計(jì)規(guī)范1 (以下簡稱舊設(shè)規(guī)) 第3. 2. 6 條以及地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范2 (以下簡稱新設(shè)規(guī)) 第5. 2. 6 條的要求; (2) 正常線間距單渡線中部插入短軌太短,不符合舊設(shè)規(guī)第3. 4. 6 條及新設(shè)規(guī)) 第6. 4. 2 條的規(guī)定; (3) 根據(jù)舊設(shè)規(guī)第3. 4. 6 條及新設(shè)規(guī)第6. 4. 2 條規(guī)定,在單渡線中部應(yīng)設(shè)鋼軌絕緣接頭,而在一般單渡線中,兩轍叉跟端因結(jié)構(gòu)原因,不能設(shè)置絕緣接頭, 因正常線間距單渡線中的短軌長度已經(jīng)很短,若在短軌中間再設(shè)置絕緣接頭比較困難。由于采用正常線間距單渡線不能符合有關(guān)規(guī)范相關(guān)條款的規(guī)定,縱然正常線間距單渡線具有

4、不少優(yōu)點(diǎn),因此至今在我國尚未被考慮采用。2 列車通過單渡線夾直線時(shí)穩(wěn)定性及乘客舒適性條件在舊設(shè)規(guī)及新設(shè)規(guī)中,對于正線及輔助線的兩相鄰曲線間的夾直線最小長度所作的規(guī)定,是在保證行車平穩(wěn)及乘客舒適的基礎(chǔ)上提出的。當(dāng)曲線半徑等于或小于某一數(shù)值(例如2 000 m) 時(shí),則應(yīng)在圓曲線與直線之間根據(jù)曲線半徑及行車速度設(shè)置緩和曲線及外軌超高,以消除或減少車體的離心力。但是,由于道岔的構(gòu)造及限界等原因,在道岔的導(dǎo)曲線中都不設(shè)緩和曲線及超高。通過導(dǎo)曲線時(shí)車輛的平穩(wěn)性及乘客的舒適度,是通過控制未被平衡的離心加速度、限制未被平衡的離心加速度時(shí)變率等得到保障的。2. 1 控制未被平衡的離心加速度1) 若列車以速度v

5、 行駛于半徑為r、外軌超高為h 的曲線線路上,當(dāng)列車速度與外軌設(shè)置的超高不適應(yīng)時(shí),車輛則產(chǎn)生未被平衡的離心加速度;此未被平衡的離心加速度不能過大,否則車輛走行不平穩(wěn), 使乘客感覺不適,甚至站立或行走的乘客有被晃倒的可能。為此,對未被平衡的離心加速度的大小應(yīng)加以限制。當(dāng)列車以行駛速度為v 、重力加速度為g、在超高值為h 及軌道兩鋼軌軌頭中心距為s 的軌道上行駛時(shí),車輛產(chǎn)生的未被平衡離心加速度為,則: = 3. 6v 2 r-gh (1)s 設(shè)通過曲線線路時(shí),列車允許的未被平衡的離心加速度為y,則列車最高行車速度為vmax : vmax = 3. 6 r(y+ gh) (2)s 2) 在道岔中,因

6、導(dǎo)曲線外軌不設(shè)超高( h = 0) , 所以, 2 y= vmax 3. 62 r(3) 這時(shí)列車最高行駛速度為: vmax = 3. 6 ry(4) 根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定,y 值不應(yīng)大于0. 4 m/ s2 。若列車走行于半徑為180 m 、超高值為0. 12 m 、s =1. 5 m 的曲線線路上, g = 9. 81 m/ s2時(shí),則由式(2) 得vmax = 52. 57 km/ h 而列車走行于相同半徑,但不設(shè)超高的道岔導(dǎo)曲線時(shí),只需將r 及y 值代入式(4) ,則vmax = 30. 55 km/ h 。通過以上計(jì)算不難看出,列車走行于道岔不設(shè)超高的導(dǎo)曲線時(shí),列車速度因受允許的未被平

7、衡離心加速度的限制,而以減速運(yùn)行來保證列車的平穩(wěn)及乘客的舒適度。2. 2 限制未被平衡的離心加速度時(shí)變率1) 當(dāng)列車由直線進(jìn)出設(shè)有超高的曲線線路時(shí), 車輛突然出現(xiàn)或消失豎向及橫向沖擊力,使車體產(chǎn)生振動及搖晃。為了保持車體平穩(wěn),應(yīng)在曲線兩端設(shè)置緩和曲線。由于緩和曲線的曲率是逐漸變化的,走行于緩和曲線上車輛的未被平衡離心加速度也相應(yīng)在緩和曲線全長范圍內(nèi)逐漸變化。單位時(shí)間內(nèi)未被平衡離心加速度的變化,稱為未被平衡離心加速度時(shí)變率,用表示。因= d/d t 。則: = (v 2 )/ ( 3. 6 lh) v3. 62 r-gh s(5) 2 v =(3. 6v 2 r-g )3. 6 lh 式中, l

8、h 為緩和曲線長度。過大,同樣影響行車的平穩(wěn)和乘客的舒適度。為此,也應(yīng)對其加以限制。在新舊設(shè)計(jì)規(guī)范中規(guī)定, 允許的未被平衡離心加速度時(shí)變率y=0. 3 m/ s3 。2) 當(dāng)車輛走行于道岔導(dǎo)曲線時(shí), 雖然導(dǎo)曲線兩端不設(shè)緩和曲線,當(dāng)車輛第一位輪對進(jìn)入導(dǎo)曲線時(shí),車體即產(chǎn)生,且隨著輪對進(jìn)入導(dǎo)曲線的距離增加而加大,直至車輛末位輪對進(jìn)入導(dǎo)曲線時(shí)增至最大值;當(dāng)車輛駛離導(dǎo)曲線時(shí),則與上述情況相反。車輛的 的變化,是在車輛全軸距范圍內(nèi)逐漸完成的。設(shè)導(dǎo)曲線半徑為r 、行車速度為v 、車輛全軸距為lc,則: 23 v = (3. 6v 2 r)/ ( 3. 6 lc)= v 3. 63 rlc (6) 由于列車進(jìn)

9、出導(dǎo)曲線時(shí)受允許的制約,其最高走行速度為: vmax = 3. 63 rlcy (7) 當(dāng)lc 為18. 2 m 的a 型車輛走行于r 為180 m 的9 號單開道岔側(cè)股時(shí),列車受y 控制的vmax ,可按式(7) 求得為35. 79 km/ h 。 此值大于按式(4) 計(jì)算的30. 55 km/ h 。這說明,列車通過導(dǎo)曲線的行駛速度不受的控制, 而仍然受導(dǎo)曲線部分允許的 的限制。目前地鐵及輕軌中采用的9 號單開道岔(導(dǎo)曲線半徑r = 180 m) ,側(cè)向允許最高通過速度為30 km/ h , 就是用上述方法計(jì)算確定的。上述計(jì)算說明,在道岔中雖然不設(shè)超高及緩和曲線,行車的平穩(wěn)和乘客的舒適是有

10、保障的。3 采用正常線間距單渡線時(shí)的行車穩(wěn)定性和乘客舒適性以下著重討論車輛走行于正常線間距單渡線時(shí),能否保證新設(shè)規(guī)規(guī)定的行車穩(wěn)定性及乘客舒適性要求。當(dāng)車輛通過單渡線中的夾直線時(shí),列車允許的走行速度可根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)范所規(guī)定的求得。在計(jì)算允許通過速度前,首先應(yīng)求出夾直線長度。單渡線中夾直線長度,是根據(jù)單渡線的線間距及道岔的有關(guān)幾何尺寸所決定。列車通過夾直線段時(shí),有以下兩種可能: 車輛的全軸距小于或等于夾直線的長度; 車輛的全軸距大于夾直線長度。 車輛的全軸距小于或等于夾直線長度時(shí),可按式(6) 計(jì)算, vmax 按式(7) 計(jì)算。若車輛的全軸距大于夾直線長度時(shí),因?yàn)檐囕v剛走出第一組道岔的導(dǎo)曲線,車體尚

11、未正位接著又進(jìn)入二組道岔的導(dǎo)曲線,車輛的運(yùn)行狀態(tài)與第一種情況不同,這時(shí)應(yīng)按以下方法計(jì)算: 設(shè)列車走行于夾直線時(shí)的最高時(shí)速為vmax 、導(dǎo)曲線半徑為r、夾直線長為lz 、車輛的全軸距為lc, 則允許的未被平衡離心加速度時(shí)變率為: 2 v 3max (8)y = 3.63 r(lc + lz )通過夾直線時(shí),列車最高走行速度為:(9)vmax = 3.63 r(lc + lz)y 現(xiàn)將列車通過夾直線段時(shí),上述兩種情況的列車最高走行速度的計(jì)算分別舉例如下。例1 lc 為18. 2 m 的列車,通過9 號道岔4. 5 m 間距單渡線中的夾直線時(shí),求列車的vmax 。若單渡線中的道岔采用60 kg/m

12、鋼軌9 號單開道岔設(shè)計(jì)圖(圖號為專線9950) ,則:9 號單開道20岔轍叉角 =625,道岔中心至轍叉理論尖端距b0= 12. 955 m , 導(dǎo)曲線終點(diǎn)至轍叉理論尖端的直線段k=2. 985 m , 轍叉理論尖端至轍叉跟距m = 3. 108 m , 導(dǎo)曲線半徑r = 180 m 。因?yàn)橐阎猟 = 4. 5 m , 令單渡線的兩道岔中心距為lx 、夾直線長度為lz,參照圖1 可知:dlx = sin (10) 兩導(dǎo)曲線間的夾直線長度為: lz =lx -2 (b0 -k) (11) 由式(10) 、(11) 可得, lx=45. 276 m ; lz=25. 336 m 。因?yàn)閘c=18.

13、2 m , 小于夾直線的長度lz (20. 809 m) ,屬上述的第一種情況,則列車的vmax 應(yīng)按式(7) 計(jì)算,故vmax= 35. 79 km/ h 。例2 若車輛與道岔的狀態(tài)與上例相同,列車通過3. 7 m 間距單渡線中的夾直線時(shí), 求列車的vmax 。20將線間距d = 3. 7 m 及角= 625代入式(10) 得: lx = 36. 221 m 。 圖1 9 號單開道岔示意圖將lx 、b0 及k各值代入式(11) ,得lz = 16. 281 m。因?yàn)?6. 281 m 的夾直線長度短于18. 2 m 的車輛全軸距,屬上述第二種情況,列車的vmax 應(yīng)按式(9) 計(jì)算,得vma

14、x=35. 15 km/ h 。 通過以上計(jì)算可知,列車通過5m 間距單渡線時(shí),因夾直線長度大于車輛的全軸距,列車的vmax 可達(dá)35. 79 km/ h 。而列車通過4 m 間距單渡線時(shí), 由于夾直線長度小于車輛的全軸距,車輛跨越于兩反向的導(dǎo)曲線上,車體繞縱軸方向產(chǎn)生側(cè)滾振動,車輛的運(yùn)行狀態(tài)不如前者,所以列車允許走行速度為35. 15 km/ h , 低于前者。但是,列車通過夾直線時(shí)走行速度卻都受兩端導(dǎo)曲線的限制,仍然不得超過30 km/ h(即9 號道岔的側(cè)向允許通過速度) 。這說明正常線間距單渡線中的夾直線長度雖短,但它并不一定是限制列車通過速度的決定因素。通過以上兩例的計(jì)算和對比, 表

15、明列車通過5 m 或4 m 間距單渡線時(shí)允許的,及允許的都在設(shè)計(jì)規(guī)范所規(guī)定范圍之內(nèi),允許的走行速度是相同的。因此,列車走行于兩種不同間距的單渡線時(shí)其安全性、穩(wěn)定性都是有保障的,舒適度也是可以被乘客接受的。4 正常線間距單渡線中夾直線處短軌及其絕緣接頭的處理正常線間距單渡線中,夾直線處短軌的長度ld 可參照圖1 中的ld 按下式計(jì)算: ld =lx -2 (b0 + m) (12) 求4 m 間距單渡線中夾直線處的短軌長度時(shí), 將相應(yīng)的值代入式(12) ,得ld= 4. 095 m 。若插入短軌,則軌長僅4. 079 m 。按新設(shè)規(guī)表6. 4. 2 中的規(guī)定,短軌中部還需設(shè)置一對鋼軌絕緣接頭。這

16、樣,該部位顯得軌條長度太短,接頭太多,線路的穩(wěn)定性差,養(yǎng)護(hù)維修困難;當(dāng)區(qū)間線路發(fā)生故障時(shí),對換側(cè)行駛列車乘客的舒適度也會有一定的影響。如果按上述表中在輔助線困難地段的規(guī)定,兩組道岔跟端可對接,不必插入短軌,那么絕緣接頭就需設(shè)在道岔跟端,轍叉跟端接頭處輪軌沖擊力比一般鋼軌接頭大得多;在該處設(shè)置絕緣接頭,對其壽命和養(yǎng)護(hù)維修都很不利,應(yīng)盡量避開。為此,針對正常線間距單渡線插入短軌和設(shè)置絕緣接頭問題,提出如下措施供參考: 首先,將兩組道岔的側(cè)股導(dǎo)軌作適當(dāng)加長,加長后的導(dǎo)軌見圖1 中的l 1;根據(jù)兩道岔跟端距離l d 及導(dǎo)軌長度l1 計(jì)算導(dǎo)軌長度lz 。然后再采取膠接的方法將長導(dǎo)軌的后端與短軌膠接成膠接

17、絕緣軌。導(dǎo)軌的加長量應(yīng)按下列原則確定: 使加長后導(dǎo)軌的末端約在兩組單開道岔跟端中央部位; 夾直線中部的一對絕緣接頭相互距離不得大于2. 5 m(設(shè)置軌道電路的需要); 考慮道岔布置的合理。 在本例中采取導(dǎo)軌的加長量為1. 750 m , 因?yàn)橐阎獮?m 間距單渡線中兩組道岔跟端距離l d 為4. 095 m , 由專線9950 設(shè)計(jì)圖中得導(dǎo)軌長為13. 688 m , 所以加長后的導(dǎo)軌長l1= 15. 438 m , 由此可計(jì)算出短軌長度: lz= 4. 095 m -1. 750 m -2 0. 008 m = 2. 329 m 其中0. 008 m 為軌縫寬度。檢算兩絕緣接頭的間距: lj= 4. 095 m -(2. 329 m + 0. 008 m) = 1. 758 m 符合設(shè)置軌道電路的要求。 膠接絕緣接頭具有強(qiáng)度高、壽命長、維修方便、絕緣性能優(yōu)于傳統(tǒng)的絕緣接頭等優(yōu)點(diǎn),并且兩段膠接后的鋼軌可視作一根整軌。鐵道部已頒發(fā)了鋼軌膠接絕緣的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。圖號為專線9950 60 kg/m 鋼軌9 號單開道岔中側(cè)股l 1 導(dǎo)軌(見圖1) 前端接頭就是膠接絕緣接頭。采取上述措施,在解決正常線間距單渡線的單渡線問題的同時(shí)又解決了絕緣接頭的設(shè)置問題,滿足運(yùn)營的需要。5 結(jié)語 通過以上計(jì)算,說明正常線