模板工程計算

1、模板設計相關(guān)規(guī)范模板設計其它一般規(guī)定二、模板設計相關(guān)規(guī)范n5.1.4 模板中的鋼構(gòu)件設計應符合現(xiàn)行國家標準鋼結(jié)構(gòu) 設計規(guī)范（GB50017）和冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范（GB50018）的規(guī)定，其截面塑性發(fā)展系數(shù)應取1.0。n 組合鋼模板、大模板、滑升模板等的設計尚應符合國家現(xiàn)行標準組合鋼模板技術(shù)規(guī)范（GB50214）、大模板多層住宅結(jié)構(gòu)設計與施工規(guī)程（JGJ20）和液壓滑動模板施工技術(shù)規(guī)范（GBJ113）的相應規(guī)定。n5.1.5 模板中的木構(gòu)件設計應符合現(xiàn)行國家標準木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB50005）的規(guī)定，其中受壓立桿應滿足計算要求，且其梢徑不得小于80mm。n(1)荷載標準值 n 1恒荷載標準

2、值n 2活荷載標準值 n 表4.1.1 樓板模板自重標準值（kN/m2）n 注：除鋼、木外，其它材質(zhì)模板重量見附錄A中的附表A n 當采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標準值 ，可按下列公式計算，并取其中的較小值： 2121022. 0VtFc混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖4.1.1所示，所示，圖中圖中h= / ，h為有效壓頭高度。為有效壓頭高度。 其中，為有效壓頭高度（ ）圖圖4.1.1 混凝土側(cè)壓力計算分布圖形混凝土側(cè)壓力計算分布圖形n式一是根據(jù)砼澆筑高度有效壓頭進行計算，即任意高度模板側(cè)壓力的最大值。澆筑速度較慢，將造成下部砼已經(jīng)初凝，初

3、凝部分對模板的側(cè)壓可以不作為考慮，故在有效壓頭以外，不進行考慮。n計算式中根據(jù)澆筑速度及初凝時間考慮未初凝部分的混凝土側(cè)壓力，也就是說，在此澆筑速度、砼初凝時間及容重等的相同參數(shù)下，澆筑任意高度模板側(cè)壓力的最大值（可以認為剛好自初凝面至當前澆筑高度液體砼對模板的側(cè)壓力），但一般澆筑高度較小，直至澆筑完畢，第一層砼仍然未初凝，甚至距離初凝時間還較長。那么該值與現(xiàn)場實際情況偏差就較大。遠遠大于實際情況。 n式二是按照實際全澆筑高度全部液態(tài)砼計算，那么可能會出現(xiàn)澆筑速度較慢，初凝快，沒有澆筑完畢下部砼已經(jīng)初凝，該部分砼對模板已經(jīng)沒有側(cè)壓力。計算結(jié)果也遠大于實際值。 n比如在效壓頭為4米，按計算式一計

4、算結(jié)果就為適用于4米以上的模板側(cè)壓力，式二就適用于4米以下的模板側(cè)壓力。n大于4米時，當前澆筑高度4米以下可以認為當前條件下無側(cè)壓。小于4米時，可以認為全部模板承壓。故按照兩式取小值。但在代入?yún)?shù)時要考慮最不利狀況，即初凝時間最長、澆筑速度最快代入計算。 n其中：h有效壓頭高度nh=F/c（m）n泵送混凝土條件下側(cè)壓力由兩個因素決定混凝土初凝時間和混凝土澆筑速度，所以，混凝土初凝時間和混凝土澆筑速度成為確定混凝土對模板的側(cè)壓力大小的關(guān)鍵。n由于這兩個參數(shù)波動特別大，混凝土初凝時間根據(jù)溫度波動，混凝土澆筑速度可在0.1m/h40m/h波動，如此大的差距，對模板的設計至關(guān)重要，這也正是高支模易發(fā)生

5、垮塌的重要原因。 活荷載活荷載n 1. 施工人員及設備荷載標準值（ ）， 當計算模板和直接支承模板的小梁時，均布活荷載可取2.5 kN/m2，再用集中荷載2.5 kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩值取其大值； 當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取1.5 kN/m2；當計算支架立柱及其它支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布活荷載標準值可取1.0 kN/m2。n注： 對大型澆筑設備，如上料平臺、混凝土輸送泵等按實際情況 計算；若采用布料機上料進行澆筑混凝土時，活荷載標準值 取4 kN/m2。n 混凝土堆積高度超過100mm以上者按實際高度計算；n 模板單塊寬度小于150mm時，集中荷載可分布于相鄰的兩塊

6、 板面上。 n2. 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值（ ），對水平面模板可采用2 kN/m2，對垂直面模板可采用4 kN/m2（作用范圍在新澆筑混凝土側(cè)壓力的有效壓頭高度之內(nèi)）。n 3. 傾倒混凝土時，對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值（ ）可按表4.1.2采用。 表4.1.2 傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載標準值（kN/m2） 荷載分項系數(shù)表 4.3.2 參與計算模板及其支架荷載效應組合的各項荷載的標參與計算模板及其支架荷載效應組合的各項荷載的標準值組合應符合表準值組合應符合表4.3.2的規(guī)定。的規(guī)定。 n注：驗算撓度應采用荷載標準值；計算承載能力應采用荷載設計值。 注：L為計算跨度，B為柱寬 表4.

7、4.2 組合鋼模板及構(gòu)配件的容許變形值四、模板設計其它一般規(guī)定四、模板設計其它一般規(guī)定n 1、模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件的長細比應符合下列規(guī)定： 1） 受壓構(gòu)件長細比：支架立柱及桁架不應大于150；拉條、 綴條、斜撐等聯(lián)系構(gòu)件不應大于200； 2） 受拉構(gòu)件長細比：鋼桿件不應大于350：木桿件不應大于 250。 n2、用扣件式鋼管腳手架作支架立柱時，應符合下列規(guī)定： 1）連接扣件和鋼管立桿底座應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手 架扣件（GB15831）的規(guī)定； 2）承重的支架柱，其荷載應直接作用于立桿的軸線上，嚴禁 承受偏心荷載，并應按單立桿軸心受壓計算；鋼管的初始 彎曲率不得大于1/1000，其壁厚應按實際檢查結(jié)

8、果計算； 3）當露天支架立柱為群柱架時，高寬比不應大于5；當高寬 比大于5時，必須加設拋撐或纜風繩，保證寬度方向的穩(wěn) 定。 五、模板計算五、模板計算n（一 ） 面板可按簡支跨計算，應驗算跨中和懸臂端的最不利抗彎強度和撓度，并應符合下列規(guī)定： 1、 抗彎強度計算n Mmax 最不利彎矩設計值，取均布荷載與集中荷載分別作用時 計算結(jié)果的大值；n Wn 凈截面抵抗矩; W=bh2/6n f 材料抗彎強度設計值，應按本規(guī)范附錄B的規(guī)定采用。 n2、 撓度應按下列公式進行驗算： 或 本工程剪力墻墻高有4.68m、3.85m、5m、4.5m、3m五種。 F=0.2224200/(25+15) 1.21.2

9、21/2=53.75kN/m2按5m墻高計算：F=245=120kN/m2取小值得混凝土側(cè)壓力為53.75kN/m2強度驗算時的荷載設計值：(1.253.75+21.4) 0.9=60.57kN/m2撓度驗算時的荷載設計值：53.750.9=48.37kN/m2圖5-19 剪力墻模板施工示意圖 小于9.68MPa，滿足要求。 2）撓度驗算： 小于L/250225/2500.9mm，滿足要求。(2).(2).內(nèi)楞方木驗算內(nèi)楞方木驗算( (按四跨等跨連續(xù)梁計算按四跨等跨連續(xù)梁計算) )1）抗彎強度驗算：小于L/250450/2501.8mm，滿足要求。(3)(3)外楞鋼管驗算外楞鋼管驗算( (按四

10、等跨連續(xù)梁計算按四等跨連續(xù)梁計算) ) 1）抗彎強度驗算： 作用在鋼管上的集中荷載為 F/=0.2250.45F=0.2250.4551.93=5.26kN小于L/250=450/250=1.8mm，滿足要求。(4)(4)穿墻螺桿及穿墻螺桿及3 3形扣件驗算形扣件驗算 N=FL2=51.930.450.45=10.52kN小于螺桿N=12.9kN，小于3形扣件容許荷載12kN，滿足要求。小于9.68MPa，滿足要求。 B550 mm1600 mm梁： 小于9.68MPa，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 小于L/250350/2501.4mm，滿足要求。 B550 mm1600 m

11、m梁： 小于L/250300/2501.2mm，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 2)抗彎強度驗算A240 mm900 mm梁： 小于15MPa，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 小于15MPa，滿足要求。 3)撓度驗算 A240 mm900 mm梁：小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求.(3)鋼管大楞驗算(按四等跨連續(xù)梁計算)鋼管大楞跨度取600mm計(梁高小于700mm方為1000mm)，方木小楞間距分別為350mm、300mm、200mm，作用在鋼管上的集中荷

12、載間距均按330mm作近似簡化計算。2)抗彎強度驗算 A240 mm900 mm梁： 小于215MPa，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 小于215MPa，滿足要求。 3)撓度驗算 A240 mm900 mm梁： 小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。 C300 mm1050 mm梁： 小于L/250=600/250=2.4mm，滿足要求。 撓度驗算荷載設計值： a.240 mm900 mm梁： 小于9.68MPa，滿足要求。 b.550 mm1600 mm梁： 小于9.68MPa，滿足要求。 B.撓度驗算 取荷載拆減系數(shù)為0.9，轉(zhuǎn)化為線荷載： 小于L/25035

13、0/2501.4mm，滿足要求。 b.550 mm1600 mm梁： 小于L/250200/2500.8mm，滿足要求。 c.300 mm1050 mm梁： a.240 mm900 mm梁： 小于15MPa，滿足要求。 c.300 mm1050 mm梁： 小于15MPa，滿足要求。 B.撓度驗算 取荷載拆減系數(shù)為0.9，轉(zhuǎn)化為線荷載： 小于L/250780/2503.1mm，滿足要求。 b.550 mm1600 mm梁： 小于L/250450/2501.8mm，滿足要求。 c.300 mm1050 mm梁： 小于215MPa，滿足要求。 B.撓度驗算 作用在鋼管上的集中荷載為： 300 mm1

14、050 mm梁: =0.30.45F=0.30.4523.04=3.11kN, 撓度為 小于L/400450/4001.1mm，滿足要求。 550 mm1600 mm梁 =0.30.45F=0.30.4538.88=5.25kN, 撓度為 圖5-20 梁板支模施工示意圖 1)驗算強度荷載設計值： 250厚樓板：（0.18+6+0.275）1.2+2.51.40.9=10.12 kN/m2120厚樓板：（0.18+2.88+0.132）1.2+2.51.40.9=6.6kN/m2(2)(2)模板驗算模板驗算 取1000mm寬板帶進行計算，則線性荷載：250厚樓板：q1=11.240.9=10.12 kN/m q2=7.740.9=6.97 kN/m120厚樓板：q1=7.30.9=6.6kN/m q2=3.820.9=3.44 kN/m1)抗彎強度驗算 250厚樓板： 均小于9.68，滿足要求。2)撓度驗算 250厚樓板：小于L/250300/2501.2mm，滿足要求。 120厚樓板： 2)抗彎強度驗算 250厚樓板 均小于15MPa，滿足要求3)