鋼管腳手架計算與安拆方案

1、腳手架安拆施 工 方 案XX工程公司年月日編制說明一、編制依據(jù)1、XX設計研究總院提供的施工圖及有關圖紙會審記錄。2、國家現(xiàn)行的各種施工及驗收規(guī)范、技術規(guī)程與質(zhì)量檢驗評定標準。3、已經(jīng)監(jiān)理工程師審核的 * 街 10#地塊改建工程施工組織設計。第一章 工 程 概 況本工程位于 XX市*區(qū)，北鄰*路，南鄰* 橋，東側與 *街*號地塊相鄰。建設用地面積為 23266.00m2，由 11幢 1620層高層建筑組成，總建筑面積為 94502.59 m2， 其中地下室面積為 10806.54 m 2。建筑高度： 50.050 m 65.050 m 。建筑層高：地下一層：機動車庫及設備用房 4.80 m ，

2、非機動車庫 4.20 m；一層 4.50 m； 二層 4.80 m；三層 4.50 m ；四層以上 3.00 m。根據(jù)建筑物平面布置及高度、現(xiàn)場施工條件和施工進度及結構層不同變化的特點，采用 搭設落地式鋼管腳手架及普通槽鋼懸挑式腳手架相結合。采用施工塔吊、人貨電梯和懸挑裝 拆式卸料鋼平臺作為垂直運輸?shù)男读掀脚_。第二章 腳手架的安 裝及拆除第一節(jié) 外腳手架搭設要求一、材料要求：鋼管采用 48 、壁厚 3.5 的熱扎鋼管。鋼管不得嚴重銹蝕、彎曲、 變形，并刷油漆做防腐處理， 扣件采用標準型的回轉扣件、 直角扣和對接， 不得采用嚴重銹蝕或螺紋已被咬口的扣件。型鋼采用 14B普通槽鋼，并做防腐處理。二

3、、搭設要求：根據(jù)本工程特點高層 13 層總體均采用落地式鋼管腳手架。砼硬地坪基 礎，軸線以外的腳手架外立桿外側 50 處設置截面不小于深 20 ，寬 40 的排水溝，立桿 橫方向距離為 1.8m，里立桿離墻面 25 ，立桿排距為 1m，步距 1.8m, 落地立桿垂直穩(wěn)放在 20 × 20 厚 5 的木枋或砼預制塊上， 設縱橫相連的掃地桿。 里外兩根大橫桿設在立桿內(nèi)側， 小橫桿中間設二根擱柵。 在架體的邊緣及轉角 1m范圍內(nèi)和水平每 6m以內(nèi)，垂直一個樓層， 設 剛性拉結點，拉結件采用 48鋼管預埋于梁上， 再用鋼管扣件連結。 腳手板滿鋪。 四角綁扎。外立桿內(nèi)側腳手板上 30 設踢腳桿

4、，踢腳桿下部采用黃黑相間的踢腳板。 1.2m 高處設防護欄 桿，防護欄桿內(nèi)側采用密目式安全網(wǎng)封閉。 剪刀撐從轉角處開始由下而上水平 6m以內(nèi)設一組， 左右連續(xù)設置，桿件設在外立桿與小橫桿交叉點上，與地面成45° 60°角，剪刀撐從第一組開始，每組左側第一根落地桿件用 6 長鋼管，右側第一根落地桿用 4m長鋼管，每組相同 設置，搭接點用 d 三只回轉扣，搭接長度不少于 1m。 四二十層，搭設懸挑式腳手架，立桿間距 1.5m,排距 1.0m,里外二根大橫桿設在立桿內(nèi)側 , 小橫桿中間設二根擱柵 , 里立桿離墻面 20 。步距 1.8m 每隔四個樓層或五個樓層懸挑一次 （計 算書

5、中按五個樓層計算） ，設 3m長 16槽鋼懸挑梁（伸出墻面 1.4m）每 1.5m 設一組，懸挑梁 扣在二個 16 預埋鋼筋內(nèi)再壓上鐵腳壓板，用兩顆螺絲擰緊（搭設方法見懸挑式腳手架圖） ， 陽臺處采用 3.5m長槽鋼，陽臺轉角處設 5.5m長 16A槽鋼懸挑梁（挑出樓板梁 3m）。在建筑物 轉角處及陽臺轉角采用直徑為 14z 的鋼絲繩向上斜拉，鋼絲繩與墻面夾角不小于 60°角，部 分槽鋼達不到要求者 （樓梯間側 ）也用鋼絲繩向上斜拉， 懸挑梁踢腳桿、 防護欄桿、腳手板、密 目式安全網(wǎng)、拉結點剪刀撐設置及擋腳板同落地式鋼管腳手架相同。 懸挑式腳手架與建筑物間 距大于 20 處，鋪設站人

6、板。遇到臨邊，也應設置相應的防護。屋頂構筑物部分在屋面上搭 設落地式腳手架。第二節(jié) 內(nèi)腳手架及磚架搭設當層高大于 3.6m 時，搭設內(nèi)滿堂腳手架， 腳手架的所有立桿間距均不得大于 2m，縱橫桿 在地面 30上設一道，以上每隔 1.5 設一道（ 根據(jù)實際調(diào)整 ） ，操作層的擱柵間距不得大于 40， 滿鋪腳手板，用 14 號鉛絲四角扎牢，在縱橫方向每隔一排設斜撐（方向交替設置）與地面夾 角為 45° 60°角。 磚砌架采用將鋼管放在鋼筋凳上的搭設方法， 鋼管與鋼筋凳用鉛絲扎牢， 鋼管間距不得大 于 40 ，上滿鋪腳手板，用鉛絲四角扎牢。第三節(jié) 通道口防護及欄桿防護（根據(jù)實際情況

7、改編）一、在通道口，施工電梯口等處均搭設防護棚，棚寬大于道口，兩端各長出1m，垂直高度大于 2.5m,棚頂采用腳手板鋪設二層 , 二層間距大于 30。二、砂漿機、拌和機搭設簡易操作防護棚。三、底層非進入建筑通道口的地方采取禁止出入（通行）措施和設置禁行標志。四、在基坑支護時，基坑頂設 1.2m 高防護欄桿 , 樓梯間及洞口周邊均設防護欄桿并掛好安 全網(wǎng).五、各類防護棚要有單獨的支撐體系，牢固可靠安全。第四節(jié) 腳手架搭設質(zhì)量及驗收規(guī)定一、腳手架驗收標準1、節(jié)點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到4060N.m。2、腳手架立桿垂直度偏差應 1/300 ，且應同時控制其最大垂直偏差值：不

8、大于 50 。3、縱向鋼立桿的水平偏差應 1/250 ，且全架長的水平偏差值不大于 50。4、第層滿鋪腳手板，安全防護措施等應符合規(guī)范規(guī)定。二、腳手架的驗收和日常檢查按以下規(guī)定進行， 檢查合格后，方允許投入使用或繼續(xù)使用。1、搭設完畢后；2、連續(xù)使用達到六個月；3、施工中途停止作業(yè)超過 15 天，在重新使用前；4、在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5、在使用過程中發(fā)現(xiàn)有顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。第五節(jié) 腳手架的使用規(guī)定一、作業(yè)層每 1m2架面上實用的施工荷載 （人員、材料和機具數(shù)量） 不得超過以下規(guī)定值： 施工荷載（作業(yè)層上人員、器具、材料的重量）的

9、標準值，裝修腳手架取 2kN/m2。二、在外腳手架上不得堆放建筑材料及建筑垃圾。三、嚴禁上架人員在架面上奔跑或退行。四、作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物 或單塊腳手板以增加操作高度。五、作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件，整體性桿件，連接緊固件和連墻件。 確因操作要求需要臨時拆除時， 必須經(jīng)主管人員同意， 采取相應的彌補措施， 并在作業(yè)完成后 及時予以恢復。六、工人在架上作業(yè)中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生碰撞閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿等不安全處休息。七、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀登腳手架上下。八、

10、每班工人上架作業(yè)時， 應先檢查有無影響安全的問題存在， 在排除和解決后， 方可開 始作業(yè)，在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業(yè)進行檢查。九、每步腳手架完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步或室內(nèi)。第六節(jié) 腳手架的拆除一、應有施工負責人召集技術、 安全員、 班組對腳手架整體進行仔細檢查后確定方案， 才 允許拆除。二、要設置警戒區(qū)和警示標志 （作業(yè)區(qū)） 禁止外作業(yè)人員進入， 地面應設警戒線、 監(jiān)護人 員三、嚴格遵守拆除順序，由上而下，后搭先拆先搭后拆要一步一步依次進行，不準上下 層同時作業(yè)。四、服從統(tǒng)一指揮，上下呼應。五、拆下的材料須用繩索和滑車往下傳遞或斜道往下運， 不得亂

11、扔亂拋， 并分類堆放在指 定的地點。六、在拆除的過程中， 最好不要中途換人， 如必須換人時， 應將拆除情況交待清楚， 以免 發(fā)生事故。第三章 腳手架計算書第一節(jié) 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為 15.0 米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距 1.00 米，立桿的步距 1.80 米。 采用的鋼管類型為 48×3.5 。施工均布荷載為 2.0kN/m2，同時施工 2層，腳手板共鋪設 8層。懸挑水平鋼梁采用 16a 號槽鋼 U口水平，其中建筑

12、物外懸挑段長度 1.40米，建筑物內(nèi)錨固 段長度1.60 米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、大橫桿的計算 :大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.150 ×1.000/3=0.050kN/m活荷載標準值 Q=2.000 × 1.000/3=0.667kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2 ×0.038+1.2 ×0.050=0.106k

13、N/m活荷載的計算值 q2=1.4 ×0.667=0.933kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖 （ 跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ）大橫桿計算荷載組合簡圖 （ 支座最大彎矩 ）2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下 :跨中最大彎矩為M1=(0.08 × 0.106+0.10 ×0.933) ×1.500 2支座最大彎矩計算公式如下 :支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.106+0.117 ×0.933) × 1.500 2我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.270

14、 ×106/5080.0=53.065N/mm2 大橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2, 滿足要求 !3. 撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下 :靜荷載標準值 q1=0.038+0.050=0.088kN/m活荷載標準值 q2=0.667kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 ×0.088+0.990 ×0.667) ×1500.0 4/(100 × 2.06 × 105× 121900.0)=1.451mm 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 與10mm

15、滿, 足要求 !二、小橫桿的計算 : 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1. 荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038 ×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.150 ×1.000 ×1.500/3=0.075kN活荷載標準值 Q=2.000 ×1.000 ×1.500/3=1.000kN荷載的計算值 P=1.2 ×0.058+1.2 ×0.075+1.4 ×1.000=1.559kN2.

16、抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下 :集中荷載最大彎矩計算公式如下 :M=(1.2× 0.038) ×1.000 2/8+1.559 × =0.525× 106/5080.0=103.438N/mm2小橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2, 滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下集中荷載最大撓度計算公式如下小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度45V1=5.0×0.038 × 1000

17、.00 4/(384 ×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值 P=0.058+0.075+1.000=1.133kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1132.600×1000.0 ×(3 ×1000.0 2-4 ×1000.0 2/9)/(72 × 2.06 × 105×121900.0)=1.601mm 最大撓度和V=V1+V2=1.621mm小橫桿的最大撓度小于 1000.0/150 與 10mm滿, 足要求 !三、扣件抗滑力的計算 : 縱向或橫

18、向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規(guī)范 R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 , 取8.0kN ；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 × 1.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 ×1.000 ×1.500/2=0.113kN 活荷載標準值 Q=2.000 ×1.000 ×1.500/2=1.500kN荷載的計算值 R=1.2 ×0.038+1.2 ×0.113+1.4 ×1.500=2.281kN 單扣

19、件抗滑承載力的設計計算滿足要求 !當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動 ,其抗滑 承載力可取 8.0kN ；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取 12.0kN ；四、腳手架荷載標準值 :作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m) ；本例為 0.1248NG1 = 0.125 ×15.000=1.872kN(2) 腳手板的自重標準值 (kN/m2) ；本例采用竹笆片腳手板，標準值為 0.15NG2 = 0.150 × 8×

20、; 1.500 ×(1.000+0.200)/2=1.080kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m) ；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 0.15 NG3 = 0.150 × 1.500 ×8/2=0.900kN(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2) ；0.005NG4 = 0.005 × 1.500 ×15.000=0.112kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.964k。N活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2 取值。經(jīng)計

21、算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000 ×2×1.500 × 1.000/2=3.000kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓 (kN/m2) ，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)的規(guī)定采 用：W0 = 0.600Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 0.740Us 風荷載體型系數(shù)： Us = 1.200經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.600×0.740×1.200 = 0.373kN/m 2?？紤]風荷載時 , 立桿的軸

22、向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.85 × 1.4NQ風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.85× 1.4Wklah 2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值 (kN/m2) ；la 立桿的縱距 (m) ； h 立桿的步距 (m) 。五、立桿的穩(wěn)定性計算 :1. 不考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算N=8.96kN；, 由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19 ；其中 N 立桿的軸心壓力設計值， 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)i 計算立桿的截面回轉半徑， i=1.58cm ；l0 計算長度 (m), 由公式 l0 = kuh 確定， l0=3.1

23、2m ； k 計算長度附加系數(shù)，取 1.155 ；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=1.50 ；A 立桿凈截面面積， A=4.89cm2 ；W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到= 98.60f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f = 205.00N/mm 2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f, 滿足要求 !2. 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算其中N 立桿的軸心壓力設計值， N=8.33kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19 ； i 計算立桿的截面回轉半徑， i=

24、1.58cm ；l0 計算長度 (m), 由公式 l0 = kuh 確定， l0=3.12m ；k 計算長度附加系數(shù)，取 1.155 ；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定； u = 1.50A 立桿凈截面面積， A=4.89cm2 ；W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ，W=5.08cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩， MW = ； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2) ；經(jīng)計算得到= 134.13f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f = 205.00N/mm 2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算< f, 滿足要求 !六、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：

25、Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN) ，應按照下式計算：Nlw = 1.4 × wk × AwAwAw = 3.60 × 4.50 =wk 風荷載基本風壓標準值， wk = 0.373kN/m 2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積，16.200m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN) ； No = 5.000 經(jīng)計算得到 Nlw = 8.459kN ，連墻件軸向力計算值 Nl = 13.459kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長細比 l/i=18

26、0.00/1.58 的結果查表得到=0.50 ；A = 4.89cm 2； f = 205.00N/mm 2。經(jīng)過計算得到 Nf = 49.788kNNf>Nl ，連墻件的設計計算滿足要求 !七、懸挑梁的受力計算 : 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中， m = 1400mm，l = 1600mm ，ml = 200mm， m2 = 1200mm； 水平支撐梁的截面慣性矩 I

27、 = 866.20cm 4，截面模量 (抵抗矩 ) W = 108.30cm 3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2 ×3.96+1.4 ×3.00=8.96kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.2 ×21.95 × 0.0001 × 7.85 ×10=0.21kN/m k=1.40/1.60=0.88 kl=0.20/1.60=0.13 k2=1.20/1.60=0.75代入公式，經(jīng)過計算得到 支座反力 RA=26.334kN 支座反力 RB=-7.799kN 最大彎矩 抗彎計算強度 f=12.743 ×106/

28、(1.05 × 108300.0)=112.061N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于 205.0N/mm2, 滿足要求 ! 受腳手架作用集中計算荷載 N=3.96+3.00=6.96kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=21.95 ×0.0001×7.85 ×10=0.17kN/m 最大撓度 Vmax=5.433mm按照鋼結構設計規(guī)范 (GB50017-2003) 附錄A結構變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁 為懸伸長度的兩倍，即 2800.0mm水平支撐梁的最大撓度小于 2800.0/400, 滿足要求 !其中均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算

29、：八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 : 水平鋼梁采用 16a號槽鋼 U口水平,計算公式如下經(jīng)過計算得到 b=570×10.0 ×63.0 ×235/(2400.0 ×160.0×235.0)=0.94由于 b大于0.6 ，按照鋼結構設計規(guī)范 (GB50017-2003)附錄B其值用 b' 查表得到其 值為0.754經(jīng)過計算得到強度=12.74 ×106/(0.754 ×108300.00)=156.01N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算< f, 滿足要求 !九、錨固段與樓板連接的計算 :1. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用

30、鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=7.799kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為按照混凝土結構設計規(guī)范其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度， 每個拉環(huán)按照兩個截面計算，= 50N/mm 2所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=7799 ×4/(3.1416 ×50×2) 1/2 =10mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = 7.80kN ；d 樓

31、板螺栓的直徑， d = 20mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 1.5N/mm2 ；h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 7798.96/(3.1416 × 20×1.5)=82.7mm。3. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = 7.80kN ；d 樓板螺栓的直徑， d = 20mm；b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長， b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 0.95fc=11.31N/mm 2； 經(jīng)過

32、計算得到公式右邊等于 109.5kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 !第二節(jié) 落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為 14.5 米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距 1.80 米，立桿的橫距 1.00 米，立桿的步距 1.80 米。采用的鋼管類型為 48× 3.5 。施工均布荷載為 2.0kN/m2，同時施工 2層，腳手板共鋪設 8層。一、大橫桿的計算 :大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的

33、最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.150 ×1.000/3=0.050kN/m活荷載標準值 Q=2.000 × 1.000/3=0.667kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2 ×0.038+1.2 ×0.050=0.106kN/m活荷載的計算值 q2=1.4 ×0.667=0.933kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖大橫桿計算荷載組合簡圖 ( 跨中最大彎矩和跨中最大撓度 )( 支座最大彎矩 )2. 抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算

34、公式如下 :跨中最大彎矩為M1=(0.08 × 0.106+0.10 ×0.933) ×1.800 2支座最大彎矩計算公式如下 :支座最大彎矩為M2=-(0.10 ×0.106+0.117 ×0.933) × 1.800 2我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.388×106/5080.0=76.413N/mm2大橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2, 滿足要求 !3. 撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下 :靜荷載標準值 q1=0.038+0.050=0.088kN/m

35、活荷載標準值 q2=0.667kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度45V=(0.677 × 0.088+0.990 × 0.667) × 1800.0 /(100 ×2.06 ×10 ×121900.0)=3.009mm大橫桿的最大撓度小于 1800.0/150 與10mm滿, 足要求 !、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038 ×1.800=0.069kN腳

36、手板的荷載標準值 P2=0.150 ×1.000 ×1.800/3=0.090kN活荷載標準值 Q=2.000 ×1.000 ×1.800/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.2 × 0.069+1.2 ×0.090+1.4 ×1.200=1.871kN小橫桿計算簡圖2. 抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下 :集中荷載最大彎矩計算公式如下 :M=(1.2 × 0.038) ×1.000 2/8+1.871 × =0.

37、629 × 106/5080.0=123.899N/mm 2 小橫桿的計算強度小于 205.0N/mm2, 滿足要求 !3. 撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下 :集中荷載最大撓度計算公式如下小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0 ×0.038 × 1000.00 4/(384 ×2.060 ×105×121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值 P=0.069+0.090+1.200=1.359kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=135

38、9.120 ×1000.0 × (3 ×1000.0 2-4 × 1000.0 2/9)/(72 ×2.06 ×105× 121900.0)=1.921mm最大撓度和V=V1+V2=1.941mm小橫桿的最大撓度小于 1000.0/150 與 10mm滿, 足要求 !三、扣件抗滑力的計算 : 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規(guī)范 R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 , 取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 ×

39、 1.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 ×1.000 ×1.800/2=0.135kN 活荷載標準值 Q=2.000 ×1.000 ×1.800/2=1.800kN荷載的計算值 R=1.2 × 0.038+1.2 ×0.135+1.4 ×1.800=2.728kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 !當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m時,試驗表明 :單扣件在 12kN的荷載下會滑動 ,其抗滑 承載力可取 8.0kN ；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取 12.0kN。四

40、、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m) ；本例為 0.1337NG1 = 0.134 × 14.500=1.939kN(2) 腳手板的自重標準值 (kN/m2) ；本例采用竹笆片腳手板，標準值為 0.15NG2 = 0.150 ×8×1.800 ×(1.000+0.250)/2=1.350kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m) ；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 0.15NG3 = 0.150 ×1.800 ×8

41、/2=1.080kN(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2) ；0.005NG4 = 0.005 ×1.800 ×14.500=0.130kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.499k。N 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和， 內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2 取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000 ×2×1.800 ×1.000/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓 (kN/m2) ，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2

42、001)的規(guī)定采 用：W0 = 0.600Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001) 的規(guī) 定采用： Uz = 1.250Us 風荷載體型系數(shù)： Us = 1.200經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 × 0.600 × 1.250 × 1.200 = 0.630kN/m 2。 考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.85× 1.4NQ不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.85&#

43、215; 1.4Wklah 2/10其中 Wk風荷載基本風壓標準值 (kN/m2) ；la 立桿的縱距 (m) ； h 立桿的步距 (m) 。五、立桿的穩(wěn)定性計算 :1.不考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算其中立桿的軸心壓力設計值，N=10.44kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.19 ； i 計算立桿的截面回轉半徑， i=1.58cm ；l0 計算長度 (m), 由公式 l0 = kuh 確定， l0=3.12m ；k 計算長度附加系數(shù)，取 1.155 ；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=1.50 ；A 立桿凈截面面積， A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.08cm3 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2) ；經(jīng)計算得到= 114.91f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f = 205.00N/mm 2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f, 滿足要求 !2. 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值， N=9.68kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.