定向井井身參數(shù)和測斜計算

1、第一節(jié)定向井井身參數(shù)和測斜計算方位線-一定向井的剖面類型及其應用     定向鉆井就是“使井眼按預定方向偏斜，鉆達地下預定目標的一門科學技術”。定向鉆井的應用范圍很廣，可歸納如圖9l所示。 定向井的剖面類型共有十多種，但是，大多數(shù)常規(guī)定向井的剖面是三種基本剖面類型，見圖92，稱為“J”型、“S”型和連續(xù)增斜型。按井斜角的大小范圍定向井又可分為： 常規(guī)定向井井斜角55°大斜度井井斜角5585°水平井井斜角85°（有水平延伸段）方位線-二定向井井身參數(shù)     實際鉆井

2、的定向井井眼軸線是一條空間曲線。鉆進一定的井段后，要進行測斜，被測的點叫測點。兩個測點之間的距離稱為測段長度。每個測點的基本參數(shù)有三項：井斜角、方位角和井深，這三項稱為井身基本參數(shù)，也叫井身三要素。1測量井深：指井口至測點間的井眼實際長度。2井斜角：測點處的井眼方向線與重力線之間的夾角。3方位角：以正北方向線為始邊，順時針旋轉至方位線所轉過的角度，該方向線是指在水平面上，方位角可在0360°之間變化。目前，廣泛使用的各種磁力測斜儀測得的方位值是以地球磁北方位線為準的，稱為磁方位角。磁北方向線與正北方向線之間有一個夾角，稱磁偏角，磁偏角有東、西之分，稱為東或西磁偏角，真方位的計算式如下

3、：真方位磁方位角十東磁偏角或真方位磁方位角一西磁偏角公式可概括為“東加西減”四個字。方位角也有以象限表示的，以南（S）北（N）方向向東（E）西（W）方向的偏斜表示，如N10°E，S20°W。在進行磁方位校正時，必須注意磁偏角在各個象限里是“加上”還是“減去”，如圖93所示。  4造斜點：從垂直井段開始傾斜的起點。5垂直井深：通過井眼軌跡上某點的水平面到井口的距離。6閉合距和閉合方位（l）閉合距：指水平投影面上測點到井口的距離，通常指靶點或井底的位移，而其他測點的閉合距離可稱為水平位移。（2）閉合方位：指水平投影響圖上，從正北方向順時針轉至測點與井口連線之

4、間的夾角。7井斜變化率和方位變化率：井斜變化率是指單位長度內(nèi)的井斜角度變化情況，方位變化率是指單位長度內(nèi)的方位角變化情況，均以度100米來表示（也可使用度30米或度100英尺等）。8方位提前角（或?qū)Ы牵侯A計造斜時方位線與靶點方向線之間的夾角。方位線-三狗腿嚴重度     狗腿嚴重是用來測量井眼彎曲程度或變化快慢的參數(shù)（以度100英尺表示）?？捎媒馕龇?、圖解法、查表法、尺算法等來計算狗腿嚴重度k。1第一套公式 2第二套公式coscosa1cosa2sina1sina2cosj（93）本式是由魯賓斯基推導出來的，使用非常普遍。美國人按上式計算出不

5、同的a1、a2和j值下的狗腿角值，并列成表格，形成了查表法。3第三套公式 兩測點間的狗腿角。方位線-四測斜計算的主要方法     測斜計算的方法可分為兩大類二十多種。一類是把井眼軸線視為由很多直線段組成，另一類則視其為不同曲率半徑的圓弧組成。計算方法多種多樣，測段形狀不可確定。主要的計算方法有正切法、平衡正切法、平均角法、曲率半徑法、最小曲率法、弦步法和麥庫立法。從計算精度來講，最高的是曲率半徑法和最小曲率法，其次是平均角法。以下各圖和計算公式中下角符號1、2分別代表上測和下測點。1平均角法（角平均法）此法認為兩測點間的測段為一條直線，該直線的

6、方向為上下兩測點處井眼方向的矢量和方向。測段計算公式：2平衡正切法此法假定二測點間的井段為兩段各等于測段長度一半的直線構成的折線，它們的方向分別與上、下兩測點處的井眼方向一致。如圖96，計算式為： 3曲率半徑法（圓柱螺線法）此法假設兩測點間的測段是條等變螺旋角的圓柱螺線，螺線在兩端點處與上、下二測點處的井眼方向相切。如圖97，測段的計算公式有三種表達形式。 （1）第一種表達形式（913）（916）式中：這四個公式是最常用的計算公式：（3）第三種表達形式（4）曲率半徑法的特殊情況處理 第三種特殊情況，12，且其中之一等于零。此時，按二測點方位角相等來處理，然后代入第

7、二種特殊情況的計算式中。4最小曲率法最小曲率法假設兩測點間的井段是一段平面的圓弧，圓弧在兩端點處與上下二測點處的井眼方向線相切。測段計算如圖98。測段計算公式如下： 令fM（2/）×tg（/2），fM是個大于1但很接近1的值。在狗腿角足夠小的情況下，可近似認為fM1，這時上述四個計算公式就完全變成平衡正切法的公式了，它是對平衡正切法公式的校正。S是切線1M和M2在水平面上的投影之和，即S1MM2。S并不是測段的水平投影長度S。要作出井身垂直剖面圖，需要求出S，而最小曲率法卻求不出S，這是最小曲率法的缺點。為了作出垂直剖面圖，可用下式近似地求出S：（939）第二節(jié)定向井剖面設

8、計在開鉆前認真進行設計，可以大大節(jié)約定向鉆井的成本。影響井眼軌跡的因素很多，其中一些因素很難進行估算（如在某些地層中的方位漂移情況等）。因此，在同一地區(qū)得到的鉆井經(jīng)驗很重要，這些經(jīng)驗可以在其他井設計過程中起重要的參考作用。一設計資料要進行一口定向井的軌道設計工作，作業(yè)者至少應提供靶點的垂深、水平位移和方位角，或提供井口與靶點的座標位置，通過座標換算，計算出方位角和水平位移。此外，定向井工程師還要收集下列資料：1作業(yè)區(qū)域和地理位置。通過作業(yè)區(qū)域，通?？梢哉业皆摰貐^(qū)已完井的鉆井作業(yè)資料（野貓井除外），并對地層情況、方位漂移有一定的了解，根據(jù)地理位置，可以計算或查得到地磁偏角。2地質(zhì)設計書和井身結構

9、。了解有關地層壓力、地溫梯度、地層傾角、走向、巖性、斷層，可能遇到的復雜情況，以及油藏工程師的特殊要求等。3作業(yè)者對造斜點、造斜率、增（降）斜率的要求，以及安全圓柱、最大井斜等井身質(zhì)量的要求。4了解鉆井承包商的情況，如泥漿泵性能，井下鉆具組合各組件的基本情況等。二設計原則1能實現(xiàn)鉆定向井的目的定向井設計首先要保證實現(xiàn)鉆井目的，這是定向井設計的基本原則。設計人員應根據(jù)不同的鉆探目的對設計井的井身剖面類型、井身結構、鉆井液類型、完井方法等進行合理設計，以利于安全、優(yōu)質(zhì)、快速鉆井。如救險井的鉆井目的是制服井噴和滅火，保護油、氣資源。因此，救險井的設計應充分體現(xiàn)其目的：一是靶點的層位選擇合理。二是靶區(qū)

10、半徑?。ㄐ∮?0米），中靶要求高；三是盡可能選擇簡單的剖面類型，以減小井眼軌跡控制和施工難度，加快鉆井速度。四是井身結構、井控措施等應滿足要求。2盡可能利用方位的自然漂移規(guī)律在使用牙輪鉆頭鉆進時，方位角的變化往往有向右增加的趨勢，稱為右手漂移規(guī)律。如圖99所示，靶點為T，設計方位角為j。若按j定向鉆進，則會鉆達T點，只有按照j角方向鉆進，才會鉆達目標點T。j角稱為提前角，提前角的大小，要根據(jù)地區(qū)的實鉆資料，統(tǒng)計出方位漂移率來確定，我國海上開發(fā)井一般取27度。目前流行的PDC鉆頭（如RC426型等），對方位右漂具有較好的抑制效果。在地層傾角小、巖性穩(wěn)定時，PDC鉆頭具有方位左漂的趨勢，這主要是由

11、于PDC鉆頭的切削方式造成的。因此，要使用PDC鉆頭鉆進的定向井，提前角要適當?shù)匦∫稽c。3根據(jù)油田的構造特征，有利于提高油氣產(chǎn)量，提高投資效益。4有利于安全、優(yōu)質(zhì)和快速鉆井，滿足采油和修井的作業(yè)要求。三剖面設計中應考慮的問題1選擇合適的井眼曲率井眼曲率不宜過小，這是因為井眼曲率限制太小會增加動力鉆具造斜井段、扭方位井段和增（降）斜井段的井眼長度，從而增大了井眼軌跡控制的工作量，影響鉆井速度。井眼曲率也不宜過大，否則鉆具偏磨嚴重、摩阻力增大和起下鉆困難，也容易造成鍵槽卡鉆，還會給其他作業(yè)（如電測、固井以及采油和修井等）造成困難。因此，在定向井中應控制井眼曲率的最大值，我國海上定向井一般取716&

12、#176;100米，最大不超過20°100米。不同的井段要選用不同的井眼曲率，具體如下：井下動力鉆具造斜的井眼曲率取：716°100米。轉盤鉆增斜的增斜率?。?12°100米。轉盤鉆降斜的降斜率取：38°100米。井下動力鉆具扭方位的井眼曲率取：714°100米。導向馬達調(diào)方位或增斜的井眼曲率?。?12°100米。說明：隨著中曲率大斜度井和水平井的迅速發(fā)展，對普通定向井的井眼曲率（或狗腿嚴重度）的限制越來越少，API標準中已不再規(guī)定常規(guī)定向井的狗腿嚴重度。為了保證起下鉆順利和套管安全，必須對設計剖面的井眼曲率進行校核，以限制最大井眼曲

13、率的數(shù)值。井下動力鉆具造斜和扭方位井段的井眼曲率Km應滿足下式： Dc套管外徑，厘米。2井眼尺寸目前常規(guī)的定向井工具能滿足152445毫米（6171/2英寸）井眼的定向鉆井要求，一般地說，大尺寸井眼比較容易控制軌跡，但由于鉆鋌的尺寸也較大，形成彎曲所需的鉆壓較大，小井眼要使用更小、更柔的鉆具，而且地層因素對軌跡的影響也較大。因此小井眼的軌跡控制更困難一些。在常規(guī)的井眼尺寸中，大多數(shù)定向井可采用直井的套管程序。如果實鉆井眼軌跡較光滑，沒有較大的狗腿，那么即使在大井斜井段，也能較順利地進行下套管作業(yè)。當然，在斜井段，應在套管上加扶正器以支撐套管，避免在下套管過程中發(fā)生壓差卡鉆，同時提高固

14、井質(zhì)量。另外，在大斜度井段，可根據(jù)井段長度和作業(yè)時間，決定是否使用厚壁套管。3鉆井液設計：（1）定向井鉆井液設計十分重要，鉆井液應有足夠的攜砂能力和潤滑性，以減少卡鉆的機會；（2）鉆井液性能控制對減少定向井鉆柱拉伸與扭矩也很重要；（3）鉆井液中應加潤滑劑，鉆井液密度與粘度必須隨時控制。（4）如果用水基鉆井液，那么在正常壓力井段，應使用高排量和低固相含量的鉆井液，這樣有利于清潔井眼；（5）水基鉆井液應具有良好的潤滑性能，以減少鉆具摩阻和壓差卡鉆；然而在海上鉆井，一定要避免污染問題。（6）如果有異常高壓井段要求鉆井液密度達到1.45克厘米3或更高，那么應考慮在鉆開該高壓地層前下一層保護套管，以封固

15、所有正常壓力井段。4造斜點的選擇造斜點的選擇要適當淺些，但是在極淺的地層中造斜時，容易形成大井眼。同時，由于地層很軟，造斜完成后下入穩(wěn)斜鉆具時，要特別小心，以免出現(xiàn)新井眼，尤其是在穩(wěn)斜鉆具剛度大或造斜率較高時。通常地說，淺層造斜比深層造斜容易一些，因為深層地層往往膠結良好，機械鉆速低，需花費較長的造斜時間。另外，造斜點通常選在前一層套管鞋以下3050米處，以免損壞套管鞋，同時減少水泥掉塊產(chǎn)生卡鉆的可能性。在深層地層造斜時，應盡量在大段砂層中造斜，因為砂層的井眼穩(wěn)定，鉆速較快，而頁巖段較易受到?jīng)_蝕，鉆速較低，而且在以后長時間鉆井作業(yè)，容易在造斜段形成鍵槽而可能導致卡鉆。5靶區(qū)形狀和范圍靶區(qū)形狀與

16、范圍通常由地質(zhì)構造、產(chǎn)層位置決定，并考慮油田油井的分布情況，靶區(qū)大小是由作業(yè)者確定的。通常認為，鞍區(qū)范圍不能定得太小，很小的靶區(qū)范圍不僅會增加作業(yè)成本，同時也會增加調(diào)整方位的次數(shù)，造成井眼軌跡不平滑，增加轉盤扭矩，同時也增加產(chǎn)生健槽卡鉆的可能性。通常，靶區(qū)形狀為圓形（嚴格地講，應該是球形）。淺井和水平位移小的定向井，其靶區(qū)范圍小一些，一般靶區(qū)半徑3050米，而深井和水平位移大的井，靶區(qū)范圍可以適當?shù)卮笠恍话惆袇^(qū)半徑為5070米。6造斜率和降斜率選擇常規(guī)定向井的造斜率為714°100米，如果需要在淺層造斜并獲得較大的水平位移，造斜率可提高到1416°100米。但是，淺層的

17、高造斜率容易出現(xiàn)新井眼，也容易對套管產(chǎn)生較大的磨損。因此，淺層造斜通常選擇較低的造斜率，而深層造斜（1000米2000米）可選擇較高的造斜率。對于“S”型井眼，通常把降斜率選在38°100米，如果降斜后仍然要鉆較長的井段，則必須采用較小的降斜率平緩降斜，以避免鍵槽卡鉆，同時，可降低鉆進時的摩阻力。7最大井斜角常規(guī)定向井的最大井斜角，一般在1545°，如果井斜太小，則井眼的井斜和方位都較難控制。井斜大于60°時，鉆具的摩阻力將大大增加。8允許的方位偏移與極限（1）定向鉆進時，初始造斜方向通常在設計方位的左邊（即選定導角），然后通過自然漂移鉆達靶區(qū)，井眼軌跡是一條空間

18、曲線。（2）但是對導角也有一個限制，在井眼密集的井網(wǎng)中，要求定向井軌跡保持在安全圓柱內(nèi)，以避免與鄰井相碰。（3）同樣，由于油藏特性和地質(zhì)地層條件，也對導角的大小有一定的限制。9井身剖面類型在滿足設計和工藝要求的前提下，盡可能縮短井段長度，因為井段短則鉆井時間短。在設計井身剖面形狀時，要考慮井身結構，造斜點一般選在套管鞋以下3050米處。目前，我國海上定向井的井身剖面通常由作業(yè)者決定，往往選擇“J”型剖面。四剖面設計1設計步驟：（l）選擇剖面類型；（2）確定增斜率和降斜率，選擇造斜點；（3）計算剖面上的未知參數(shù)，主要是最大井斜角；（4）進行井身計算，包括各井段的井斜角、水平位移、垂深和斜深；（5

19、）繪制垂直剖面圖和水平投影圖。井身剖面的設計方法有試算法、作圖法、查圖法和解析法四種。我國海洋定向井通常采用解析法，并使用計算機完成。剖面設計完成以后，應向作業(yè)者提供下列資料：（1）總體定向鉆井方案和技術措施。（2）剖面設計結果，包括設計條件、計算結果、垂直剖面圖和水平投影圖。（3）測斜儀器類型和該地區(qū)的磁偏角，以及測斜計算方法；（4）設備和工具計劃。2二維定向井設計（解析法）解析法是根據(jù)給出的設計條件，應用解析公式計算出剖面上各井段的所有井身參數(shù)的井身設計方法。在使用計算機的條件下，還可同時給出設計井身的垂直投影圖和水平投影圖。解析法進行井身剖面設計所用公式如下（用于三段制J型、五段制S型和

20、連續(xù)增斜型剖面）。（1）求最大井斜角max。  （2）各井段的井身參數(shù)計算：增斜段穩(wěn)斜段降斜段穩(wěn)斜段總井深L （3）設計計算中特殊情況的處理當Ho2So22RoSo0時，表示該井段設有穩(wěn)斜段，此時可由下面三個公式中任一個公式來求最大斜角max:當2RoSo0時，可用下式求最大井斜角max:當Ho2So22RoSo0，說明此種剖面不存在，此時應該改變設計條件，改變造斜點深度、增斜率和降斜率或改變目標點坐標。井身剖面設計計算結果應整理列表，并校核井身長度和各井段井身參數(shù)是否符合設計要求，還應該校核井上曲率，井身剖面最大曲率應小于動力鉆具和下井套管抗彎曲強度允許的最大曲

21、率。目前，應用計算機程序進行井身剖面設計時，設計結果列表和均可由打印機和繪圖儀自動完成。4設計方法舉例例某定向井設計全井垂深H=2-000米（靶點），上部地層300米至350米是流砂層，1000米至1050米有一高壓水層，作出井身剖面設計。井口座標X1：3246535.0Y1：2054875.0井底座標X2：3245972.95Y2：2054665.0先根據(jù)井口與井底座標，計算出水平位移和目標方位。（1）根據(jù)提供的地質(zhì)資料，在進行剖面設計時，應設法使動力鉆具造斜的井段和增斜的井段避開流砂層和高壓水層。（2）對于鉆井工藝及其它限制條件，在滿足（l）項條件的前提下，應選擇較簡單的剖面類型。（3）剖

22、面類型選用“直一增一穩(wěn)”三段制井身剖面。此種剖面簡單，地面井口至目標點的井身長度短，有利于加快鉆井速度。（4）選擇造斜點。根據(jù)垂直井深和水平位移的關系，造斜點應選在350米至600米間。如選在1050米以下，會使井斜角太大，是不合理的。因300米至350米是流砂層，在井深結構設計時應用套管封固，以利于定向造斜，防止流砂層漏失、垮塌等復雜情況出現(xiàn)。造斜點應選在套管鞋以下不少于50米的地方為宜。因此，造斜點與井口之間井眼長度不應小于450米。又因1000米至1050米是高壓水層，為了下部井段能順利鉆進，也應考慮下入一層中間套管封住高壓水層。為了減少井下復雜情況和有利于定向井井眼軌跡控制，在進行套管

23、設計時，應避免套管鞋下在井眼曲率較大的井段中，中間套管的下入深度應進入穩(wěn)斜井段150米左右為宜。在考慮上述因素后，造斜點的位置應在高壓水層以上不少于400米處，也就是造斜點與井口之間的井眼長度不應大于600米。經(jīng)過上述的分析，如果造斜點應在450米至600米之間選擇，那么，把造斜點確定在500米處是比較合理的。（5）選擇造斜率K為7°100米。根據(jù)造斜率計算造斜井段的曲率半徑R。（6）計算最大井斜角maxR造斜段曲率半徑，米。把已知條件代入上式得：max=24.4°（7）分段井眼計算：增斜段穩(wěn)斜段   4三維定向井設計的井眼軸線，既有井斜角的變

24、化，又有方位角的變化，這類井段為三維定向井，實際作業(yè)中，有時會碰到三維定向井的問題，大體上分為三種情況。第一種情況原設計為兩維定向井，在實鉆中偏離了目標方位，如果偏得不多，只要調(diào)整鉆具組合或扭一次方位就可以了。嚴格地說，實鉆的定向井軌跡，都有井斜角的變化和方位角的變化，這種三維定向井可以簡化為二維的。第二種情況在地面井位和目標點確定的情況下，在這兩點的鉛垂平面內(nèi)，存在著不允許通過或難以穿過的障礙物，不能在鉛垂平面上設計軌道，需要繞過障礙，設計繞障三維定向井。在海上叢式井經(jīng)常碰到這類井。第三種情況在地面井位確定的情況下，要鉆多目標井。地面井位和多目標點不在同一鉛垂平面內(nèi)，只有井斜角和方位角都變化

25、，才能鉆達設計的多個目標點。三維定向井的軌跡設計和測斜計算很復雜，通常使用計算機軟件完成這些工作。第三節(jié)井眼軌跡控制技術井眼軌跡控制的內(nèi)容包括：優(yōu)化鉆具組合、優(yōu)選鉆井參數(shù)、采用先進的井下工具和儀器、利用計算機進行井眼軌跡的檢測預測、利用地層的方位漂移規(guī)律、避免井下復雜情況等等。軌跡控制貫穿鉆井作業(yè)的全過程，它是使實鉆井眼沿著設計軌道鉆達靶區(qū)的綜合性技術，也是定向井施工中的關鍵技術之一。井眼軌跡控制技術按照定向井的工藝過程，可分為直井段、造斜段、增斜段、穩(wěn)斜段、降斜段和扭方位井段等控制技術，其中直井段的控制技術見第七章第四節(jié)。一定向選斜井段初始造斜方法有五類，即井下馬達和彎接頭定向、噴射法、造斜

26、器法、彎曲導管定向、傾斜鉆機定向。目前，我國海洋定向井一般采用第一種方式，常用造斜鉆具組合為：鉆頭十井下馬達十彎接頭十非磁鉆鋌十普通鉆鋌（030米）十撓性接頭十震擊器十加重鉆桿。這種造斜鉆具組合是利用彎接頭使下部鉆具產(chǎn)生一個彈性力矩，迫使井下動力鉆具驅(qū)動鉆頭側向切削，使鉆出的新井眼偏離原井眼軸線，達到定向造斜或扭方位的目的。造斜鉆具的造斜能力主要與彎接頭的彎角和動力鉆具的長度有關。彎接頭的彎角越大，動力鉆具長度越短，造斜率也越高。彎接頭的彎角應根據(jù)井眼大小、井下動力鉆具的規(guī)格和要求造斜率的大小選擇?，F(xiàn)場常用彎接頭的彎角為1.52.25度，一般不大于2.5度。彎接頭在不同條件下的造斜率見第四節(jié)。

27、造斜鉆具組合使用的井下動力鉆具型號應根據(jù)造斜井段或扭方位井段的井深選擇。使用井段在2000米以內(nèi)，一般采用渦輪鉆具或普通螺桿鉆具，深層走向造斜或扭方位應使用耐高溫的多頭螺桿鉆具。造斜鉆具組合、鉆井參數(shù)和鉆頭水眼應根據(jù)廠家推薦的鉆井參數(shù)設計。由于井下動力鉆具的轉速高，要求的鉆壓小一般為29.478.4千牛（38噸），因此，使用的鉆頭不宜采用密封軸承鉆頭，尤其是在淺層，可鉆性好的軟地層應使用銑齒滾動軸承鉆頭或合適的PDC鉆頭。根據(jù)測斜儀器的種類不同，分為四種定向方式：1單點定向此方法只適用造斜點較淺的情況，通常井深小于1000米。因為造斜點較深時，反扭角很難控制，且定向時間較長。施工過程如下：（l

28、）下入定向造斜鉆具至造斜點位置（注意：井下馬達必須按廠家要求進行地面試驗）。（2）單點測斜，測量造斜位置的井斜角，方位角，彎接頭工具面；（3）在測斜照相的同時，對方鉆桿和鉆桿進行打印，并把井口鉆桿的印痕投到轉盤面的外緣上，作為基準點；（4）調(diào)整工具面（調(diào)整后的工具面是：設計方位角十反扭角）。鎖住轉盤、開泵鉆進；（5）定向鉆進。每鉆進24個單根進行一次單點測斜，根據(jù)測量的井斜角和方位角及時修正反扭矩的誤差，并調(diào)整工具面；（6）當井斜角達到810度和方位合適時，起鉆換增斜鉆具，用轉盤鉆進。在單點定向作業(yè)中要注意：在確定了反扭角和鉆壓后，要嚴格控制鉆壓的變化范圍，通常在預定鉆壓±19.6千牛（2噸）內(nèi)變化；每次接單根時，鉆桿可能會轉動一點，注意轉動鉆桿的打印位置至預定位置；如果調(diào)整工具面的