朝陽市黃河路大橋復(fù)核報告(180m自錨式懸索橋)

1、.朝陽市黃河路大橋工程施工圖復(fù) 核 報 告大連理工大學(xué)土木建筑設(shè)計研究院有限公司二七年三月第一章 概 述一、工程概況朝陽市黃河路大橋全長508.32m，橋梁跨徑布置為引橋（28m+28m+32.16m）+主橋（73m+180m+73m）+引橋（32.16m+28m+28m），其中主橋為73m+180m+73m的混凝土自錨式懸索橋，主橋兩側(cè)為兩聯(lián)3×28m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋。二、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1. 道路等級：城市主干道；2. 設(shè)計荷載：城市A級，人群荷載：4.0kN；3. 計算行車速度：60km/h；4. 橋梁寬度：主橋：2.5m人行道+2.5m（錨索區(qū)）+3m非機(jī)動車道+2×

2、3.5m機(jī)動車道+0.5m中央分割帶+2×3.5m+3m+2.5m +2.5m=31.5m；引橋：2.5m人行道+3m非機(jī)動車道+2×3.5m機(jī)動車道+0.5m中央分割帶+2×3.5m+3m+2.5m=25.5m；5. 設(shè)計洪水頻率：1/100； 6. 地震基本烈度：場地地震基本烈度為度，按度設(shè)防。三、設(shè)計復(fù)核的依據(jù)1. 朝陽市黃河路大橋工程施工圖設(shè)計（送審稿），北京建達(dá)道橋咨詢有限公司，2007年1月；2. 朝陽市黃河路大橋巖土工程勘察報告，朝陽鑫誠工程勘察有限公司，2006年12月；3. 城市道路設(shè)計規(guī)范（CJJ3790）；4. 城市橋梁設(shè)計準(zhǔn)則（CJJ699

3、3）；5. 城市橋梁設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)（CJJ7798）；6. 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B012003）；7. 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 JTG D60-2004；8. 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 JTG D62-2004；9. 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ025-86）；10. 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 JTJ 024-85；11. 公路工程抗震設(shè)計規(guī)范 JTJ004-89；12. 瀝青路面設(shè)計規(guī)范（JTJ01497）；四、設(shè)計復(fù)核的原則本設(shè)計復(fù)核是在充分理解設(shè)計意圖的基礎(chǔ)上，堅持公正、客觀、科學(xué)的原則，按照“設(shè)計合理、技術(shù)先進(jìn)、安全可靠”的方針對設(shè)計文件進(jìn)行復(fù)核。主要針對

4、總體布局、主要結(jié)構(gòu)、計算結(jié)論以及施工方案進(jìn)行咨詢，并通過咨詢進(jìn)一步優(yōu)化和完善設(shè)計。第二章 主橋復(fù)核計算一、設(shè)計復(fù)核計算介紹1. 主要材料及特性（1） 主梁：C55混凝土，E=3.55×104Mpa，容重26kN/m3；（2） 索塔：C50混凝土，E=3.45×104Mpa，容重25kN/m3；（3） 墩臺、承臺、樁基：C30混凝土，E=3.00×104Mpa，容重25kN/m3；（4） 主纜、吊索：破斷強(qiáng)度為1670Mpa鋼絲，E=2.0×105Mpa，容重78.5kN/m3； （5） 預(yù)應(yīng)力筋：破斷強(qiáng)度為1860Mpa鋼絞線，E=1.95×1

5、05Mpa，容重78.5kN/m3。2. 計算荷載（1）永久荷載結(jié)構(gòu)自重：主纜計入防護(hù)層重量，吊索計入防護(hù)層、錨具、索夾重量，主梁分箱梁自重和二期恒載；混凝土收縮、徐變：按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）規(guī)定計算；基礎(chǔ)沉降：主墩不沉降，邊墩摩擦樁按瞬時沉降5mm計算；預(yù)應(yīng)力：按照規(guī)范考慮相應(yīng)損失。（2）活載汽車荷載：城市A級，取偏載系數(shù)為1.1，按照城市橋梁設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)計算得沖擊系數(shù)為1.13，按四車道計算時多車道折減系數(shù)為0.67，按六車道計算時多車道折減系數(shù)為0.55。 人群荷載：局部計算取4.0kN/m2，縱向整體計算取2.5kN/m2。非機(jī)動車：縱向

6、計算取3.5kN/m2（僅當(dāng)采用四車道時計算）本計算復(fù)核對分別按不計非機(jī)動車荷載和計算非機(jī)動荷載兩種情況進(jìn)行。（3）其他可變荷載 體系溫差： 升溫20，降溫-25（由設(shè)計單位提供）； 索梁溫差： ±15； 塔身日照溫差：±5； 橋面日照溫差：按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）規(guī)定取值；風(fēng)荷載：基本風(fēng)速按31.6m/s計算（由設(shè)計單位提供）； 汽車制動力：按城市橋梁設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定取值。3. 荷載組合及容許應(yīng)力荷載組合按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）和公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）規(guī)定進(jìn)行。（1）持久狀況

7、的應(yīng)力驗算組合：1.0自重+1.0預(yù)應(yīng)力+1.0砼收縮徐變+1.0基礎(chǔ)變位+1.0汽車(計沖擊)+1.0人群1.0非機(jī)動車（僅當(dāng)采用四車道時計算）+1.0溫度（含體系溫差、索梁溫差、橋面日照溫差和索塔日照溫差）+1.0汽車制動力；上述系數(shù)中當(dāng)混凝土收縮、徐變和基礎(chǔ)變位有利時取0.0；按照本組合驗算，受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力應(yīng)小于0.5倍混凝土抗壓拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck。,并按本組合對主纜、吊索、索夾等受力安全系數(shù)進(jìn)行驗算。（2）抗裂驗算組合：短期效應(yīng)組合：1.0自重+1.0預(yù)應(yīng)力+1.0砼收縮徐變+1.0基礎(chǔ)變位+0.7汽車(不計沖擊)+ 1.0人群1.0非機(jī)動車（僅當(dāng)采用四車道時計算）0.8（橋面

8、日照溫差索塔日照溫差）+1.0（體系溫差索梁溫差）+1.0汽車制動力；上述系數(shù)中當(dāng)砼收縮徐變和基礎(chǔ)變位有利時取0.0；在短期效應(yīng)組合下，公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）要求：對于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，正截面的受拉邊緣不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力；A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，正截面的受拉邊緣混凝土拉應(yīng)力應(yīng)小于0.7倍混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk，并按本組合對裂縫寬度進(jìn)行驗算。并且6.1.2條規(guī)定“跨徑大于100m橋梁的主要受力構(gòu)架，不宜進(jìn)行部分預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計?！?，本橋長期效應(yīng)組合抗裂驗算不控制設(shè)計。（3）承載能力極限狀態(tài)設(shè)計組合對于按普通鋼筋混凝土設(shè)計的構(gòu)件采用規(guī)范規(guī)定的基本組合

9、驗算承載力；對于全橋結(jié)構(gòu)采用規(guī)范規(guī)定的偶然組合驗算地震作用下的承載能力。4. 計算模型主橋結(jié)構(gòu)整體靜力分析采用平面桿系有限元模型，結(jié)構(gòu)整體動力分析采用空間桿系有限元模型，模型中的單元包括主梁、索塔、主纜、吊索、橋墩、承臺、樁基、支座、索鞍等，同時利用彈簧單元考慮了樁側(cè)土的約束影響。主梁端部主纜錨固區(qū)、索塔橫梁等局部應(yīng)力分析采用三維實體有限元模型。計算軟件主要采用Ansys和Midas Civil以及我單位自編的結(jié)構(gòu)分析軟件。二、主梁復(fù)核1. 主梁持久狀況的縱向應(yīng)力驗算按照持久狀況應(yīng)力驗算組合，主梁混凝土應(yīng)力見圖2.1.1和圖2.1.2，應(yīng)力圖中壓應(yīng)力為正，拉應(yīng)力為負(fù)，應(yīng)力以Mpa為單位。計算得

10、主梁最大壓應(yīng)力為16.71Mpa，小于允許壓應(yīng)力0.5×35.517.75Mpa。圖2.1.1 不考慮混凝土收縮徐變時主梁應(yīng)力圖2.1.2 考慮混凝土收縮徐變時主梁應(yīng)力2. 主梁縱向受力抗裂驗算按照短期效應(yīng)組合抗裂驗算時，主梁混凝土應(yīng)力見圖2.2.1和圖2.2.2，應(yīng)力圖中壓應(yīng)力為正，拉應(yīng)力為負(fù)，應(yīng)力以Mpa為單位。主梁出現(xiàn)拉應(yīng)力的范圍僅在索塔附近10m范圍內(nèi)，最大拉應(yīng)力為1.56Mpa，不滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計要求，但滿足A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件拉應(yīng)力小于0.7×2.741.918Mpa的要求。建議索塔附近增加預(yù)應(yīng)力筋，使主梁設(shè)計為全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。圖2.2.1 不考慮

11、混凝土收縮徐變時主梁應(yīng)力圖2.2.2 考慮混凝土收縮徐變時主梁應(yīng)力3. 主梁變形驗算混凝土收縮徐變產(chǎn)生的主跨主梁跨中向下?lián)隙葹?48mm，汽車產(chǎn)生的變形幅度為101mm，建議設(shè)置預(yù)拱度。另外，主梁由于彈性壓縮和混凝土收縮徐變產(chǎn)生的長度變化將影響主纜的成橋線形，建議設(shè)計文件給出主梁的預(yù)伸長，保證主纜成橋線形滿足設(shè)計要求。4主梁橫隔梁受力計算4.1 橫隔梁分類及驗算說明主橋為帶挑梁的單箱4室預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，橋梁總寬為31.5米，雙向四車道非機(jī)動車道人行道。橫向計算按實際可擺放6車道計算。主梁采用C50混凝土，預(yù)應(yīng)力鋼筋采用j15.24，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度Rby=1860Mpa的低松弛鋼絞線。 頂?shù)装?/p>

12、橫向通長鋼筋為HRB335的28鋼筋，箍筋筋為HRB335的16鋼筋。根據(jù)設(shè)計文件，本橋主橋箱梁橫隔梁共分四類，第一類為212、1748、5363號橫梁，第二類為1415、5051號橫梁，第三類為1、64號橫梁，第四類為13、16、49、52號橫梁，相應(yīng)橫梁號參見施工圖中主橋主梁一般構(gòu)造圖。橫隔梁的應(yīng)力驗算分兩種工況：工況一為預(yù)應(yīng)力張拉錨固時，此時梁上無二期恒載，預(yù)應(yīng)力筋無二期損失；工況二驗算正常使用狀態(tài)的應(yīng)力。4. 1.1 持久狀況的承載能力極限狀態(tài)驗算組合：1.2自重+ +1.4汽車，汽車的沖擊系數(shù)采用1.3。按受彎構(gòu)件驗算橫梁的承載能力極限狀態(tài)組合的彎矩設(shè)計值、剪力設(shè)計值和極限彎矩值、極

13、限剪力值。4. 1.2 持久狀況的應(yīng)力驗算組合：1.0自重+1.0預(yù)應(yīng)力+1.0汽車，汽車的沖擊系數(shù)采用1.3。按照本組合驗算，混凝土壓應(yīng)力c0.5fck=0.5*32.4=16.2Mpa4.1.3 抗裂驗算組合：短期效應(yīng)組合：1.0自重+1.0預(yù)應(yīng)力+0.7汽車(不計沖擊)。在短期效應(yīng)組合下，“規(guī)范”要求：按A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件計算，混凝土拉應(yīng)力： t0.7ftk=0.7*2.65=1.85Mpa本工程長期效應(yīng)組合抗裂驗算不控制設(shè)計，所以本文不再給出長期效應(yīng)組合下的計算結(jié)果。4.2 第一類橫隔梁驗算橫梁立面圖計算模型見圖2.4.2.1，斷面尺寸見圖2.4.2.2和圖2.4.2.3。圖2.4.

14、2.1橫隔梁立面圖 圖2.4.2.2 A-A截面 圖2.4.2.3 B-B截面4.2.1 承載能力極限狀態(tài)驗算圖2.4.2.4為正截面抗彎極限承載力包絡(luò)圖，圖2.4.2.5為斜截面抗剪極限承載力包絡(luò)圖。圖中分別給出了按承載能力極限狀態(tài)組合的彎矩設(shè)計值、剪力設(shè)計值和極限彎矩值、極限剪力值。從圖中可以看出，所有截面的極限承載力均滿足規(guī)范要求。4.2.2 正常使用階段的應(yīng)力驗算圖2.4.2.6分別給出了截面上下緣混凝土的壓應(yīng)力的驗算結(jié)果，從圖中可以看出，混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求，均小于0.5ftk。4.2.3 抗裂驗算圖2.4.2.7給出了短期效應(yīng)組合下主梁截面上下緣混凝土拉應(yīng)力的驗算結(jié)果，從圖中

15、可以看出，短期效應(yīng)組合下，截面混凝土拉應(yīng)力滿足“規(guī)范”要求。長期效應(yīng)組合的拉應(yīng)力驗算不控制設(shè)計，所以本文沒有給出長期效應(yīng)組合下的混凝土拉應(yīng)力計算結(jié)果。4.2.4 結(jié)論第一類橫隔梁受力滿足“規(guī)范”要求。圖2.4.2.4 正截面抗彎極限承載力包絡(luò)圖圖2.4.2.5 斜截面抗剪極限承載力包絡(luò)圖圖2.4.2.6使用階段砼壓應(yīng)力計算結(jié)果圖2.4.2.7作用短期效應(yīng)組合下的抗裂驗算(正應(yīng)力)4.3 第二類橫隔梁驗算橫梁立面圖計算模型見圖2.4.3.1，斷面尺寸見圖2.4.3.2和圖2.4.3.3。圖2.4.3.1橫隔梁立面圖 圖2.4.3.2 A-A截面 圖2.4.3.3 B-B截面4.3.1 承載能力極

16、限狀態(tài)驗算圖2.4.3.4為正截面抗彎極限承載力包絡(luò)圖，圖2.4.3.5為斜截面抗剪極限承載力包絡(luò)圖。圖中分別給出了按承載能力極限狀態(tài)組合的彎矩設(shè)計值、剪力設(shè)計值和極限彎矩值、極限剪力值。從圖中可以看出，所有截面的極限承載力均滿足規(guī)范要求。4.3.2 正常使用階段的應(yīng)力驗算圖2.4.3.6分別給出了截面上下緣混凝土的壓應(yīng)力的驗算結(jié)果。從圖中可以看出，混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求，均小于0.5ftk。4.3.3 抗裂驗算圖2.4.3.7給出了短期效應(yīng)組合下主梁截面上下緣混凝土拉應(yīng)力的驗算結(jié)果，從圖中可以看出，短期效應(yīng)組合下，截面混凝土拉應(yīng)力滿足“規(guī)范”要求。長期效應(yīng)組合的拉應(yīng)力驗算不控制設(shè)計，所以

17、本文沒有給出長期效應(yīng)組合下的混凝土拉應(yīng)力計算結(jié)果。4.3.4 結(jié)論第二類橫隔梁受力滿足“規(guī)范”要求。圖2.4.3.4 正截面抗彎極限承載力包絡(luò)圖圖2.4.3.5 斜截面抗剪極限承載力包絡(luò)圖圖2.4.3.6使用階段砼壓應(yīng)力計算結(jié)果圖2.4.3.7作用短期效應(yīng)組合下的抗裂驗算(正應(yīng)力)4.4 第三類橫隔梁驗算橫梁立面圖計算模型見圖2.4.4.1，斷面尺寸見圖2.4.4.2和圖2.4.4.3。圖2.4.4.1 橫隔梁立面圖 圖2.4.4.2 A-A截面 圖2.4.4.3 B-B截面4.4.1 承載能力極限狀態(tài)驗算圖2.4.4.4為正截面抗彎極限承載力包絡(luò)圖，圖2.4.4.5為斜截面抗剪極限承載力包絡(luò)

18、圖。圖中分別給出了按承載能力極限狀態(tài)組合的彎矩設(shè)計值、剪力設(shè)計值和極限彎矩值、極限剪力值。從圖中可以看出，所有截面的極限承載力均滿足規(guī)范要求。4.4.2 正常使用階段的應(yīng)力驗算圖2.4.4.6分別給出了截面上下緣混凝土的壓應(yīng)力的驗算結(jié)果。從圖中可以看出，混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求，均小于0.5ftk。4.4.3 抗裂驗算圖2.4.4.7給出了短期效應(yīng)組合下主梁截面上下緣混凝土拉應(yīng)力的驗算結(jié)果，從圖中可以看出，短期效應(yīng)組合下，截面混凝土拉應(yīng)力滿足“規(guī)范”要求。長期效應(yīng)組合的拉應(yīng)力驗算不控制設(shè)計，所以本文沒有給出長期效應(yīng)組合下的混凝土拉應(yīng)力計算結(jié)果。4.4.4 結(jié)論第三類橫隔梁受力滿足“規(guī)范”要求

19、。圖2.4.4.4 正截面抗彎極限承載力包絡(luò)圖圖2.4.4.5 斜截面抗剪極限承載力包絡(luò)圖圖2.4.4.6使用階段砼壓應(yīng)力計算結(jié)果圖2.4.4.7作用短期效應(yīng)組合下的抗裂驗算(正應(yīng)力)4.5 第四類橫隔梁驗算橫梁立面圖計算模型見圖2.4.5.1，斷面尺寸見圖2.4.5.2和圖2.4.5.3。圖2.4.5.1 橫隔梁立面圖 圖2.4.5.2 A-A截面 圖2.4.5.3 B-B截面4.5.1 承載能力極限狀態(tài)驗算圖2.4.5.4為正截面抗彎極限承載力包絡(luò)圖，圖2.4.5.5為斜截面抗剪極限承載力包絡(luò)圖。圖中分別給出了按承載能力極限狀態(tài)組合的彎矩設(shè)計值、剪力設(shè)計值和極限彎矩值、極限剪力值。從圖中可

20、以看出，所有截面的極限承載力均滿足規(guī)范要求。4.5.2 正常使用階段的應(yīng)力驗算圖2.4.5.6分別給出了截面上下緣混凝土的壓應(yīng)力的驗算結(jié)果。從圖中可以看出，混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求，均小于0.5ftk。4.5.3 抗裂驗算圖2.4.5.7給出了短期效應(yīng)組合下主梁截面上下緣混凝土拉應(yīng)力的驗算結(jié)果，從圖中可以看出，短期效應(yīng)組合下，截面混凝土拉應(yīng)力滿足“規(guī)范”要求。長期效應(yīng)組合的拉應(yīng)力驗算不控制設(shè)計，所以本文沒有給出長期效應(yīng)組合下的混凝土拉應(yīng)力計算結(jié)果。4.5.4 結(jié)論第四類橫隔梁受力滿足“規(guī)范”要求。圖2.4.5.4 正截面抗彎極限承載力包絡(luò)圖圖2.4.5.5 斜截面抗剪極限承載力包絡(luò)圖圖2.4

21、.5.6使用階段砼壓應(yīng)力計算結(jié)果圖2.4.5.7 作用短期效應(yīng)組合下的抗裂驗算(正應(yīng)力)5橋面板的計算復(fù)核5.1 計算模型橋面板的構(gòu)造尺寸及計算模型見圖5.1。圖2.5.1 橋面板框架計算模型5.2 橋面板極限承載能力狀態(tài)計算結(jié)果1.2自重+ +1.4汽車，汽車的沖擊系數(shù)采用1.3。按框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行計算，腹板處按實際剛度的彈簧支撐考慮。橋面板的計算彎矩及極限承載力見表2.5.1。根據(jù)表中結(jié)果可知：橋面板在支點及跨中計算彎矩均小于極限承載彎矩，因此，按受彎構(gòu)件計算時，橋面板的配筋滿足規(guī)范要求。表2.5.1 橋面板極限承載力驗算結(jié)果 單位：kN.m截面位置支點跨中計算彎矩-178.675.7極限承載

22、彎矩-191.382.755.3 橋面板裂縫寬度計算結(jié)果短期效應(yīng)組合：1.0自重+0.7汽車(不計沖擊)。橋面板的計算彎矩及極限承載力見表2.5.2。根據(jù)表中結(jié)果可知：橋面板在支點及跨中計算裂縫寬度均小于容許值，因此，按受彎構(gòu)件計算時，橋面板的裂縫寬度滿足規(guī)范要求。 表2.5.2 橋面板裂縫寬度驗算結(jié)果 單位：mm截面位置支點跨中計算裂縫寬度0.1210.109容許裂縫寬度0.20.26. 梁端主纜錨固區(qū)應(yīng)力驗算6.1計算模型本文根據(jù)圖紙給出的尺寸建立了梁端主纜錨固區(qū)的三維實體模型（圖2.6.1）。錨固區(qū)的實際構(gòu)造、邊界條件和作用荷載復(fù)雜，因此建構(gòu)模型時，在保證主要因素符合錨固跨的實際構(gòu)造和施

23、工運(yùn)營的條件下，對模型作了必要的處理。(1) 邊界條件處理。單獨(dú)分析錨固區(qū)時，對于錨固區(qū)來說，成橋后加勁梁對錨固區(qū)的作用相當(dāng)于固結(jié)端，因此，在模型中約束了剖切面節(jié)點所有方向的自由度。(2) 構(gòu)造的處理?？紤]到拉索錨固區(qū)的結(jié)構(gòu)和受力均為對稱結(jié)構(gòu)，計算模型采用半橋模型以提高計算速度，對稱面采用對稱約束，模型中未考慮主纜索孔的影響。(3) 對荷載的處理。考慮損失后的有效預(yù)應(yīng)力根據(jù)力筋的作用位置按直線形狀施加到模型上。主纜索力等效為面力施加到主纜錨固面上，最大錨固索力為45580kN。圖2.6.1 計算模型6.2 有限元計算及結(jié)果分析梁端錨固區(qū)主纜錨固面預(yù)埋鋼板后混凝土主拉應(yīng)力和各方向的法向應(yīng)力見下圖

24、2.6.2圖2.6.5。圖中表示拉應(yīng)力，表示壓應(yīng)力。圖2.6.2 主拉應(yīng)力分布圖（Kpa）圖2.6.3 順橋向正應(yīng)力分布圖（Kpa）圖2.6.4 豎向正應(yīng)力分布圖（Kpa）圖2.6.5 橫橋向正應(yīng)力分布圖（Kpa）從主應(yīng)力分布圖中可以看出，混凝土的最大主拉應(yīng)力為2.35Mpa，由于模型中未考慮主纜索孔的影響，實際主拉應(yīng)力將更大。而從正應(yīng)力分布圖中可以看出，三個方向正應(yīng)力中豎向正應(yīng)力最大，是影響主拉應(yīng)力的主要因素。因此，建議主纜錨固區(qū)配置豎向預(yù)應(yīng)力筋。三、索塔復(fù)核1. 持久狀況縱向應(yīng)力驗算如果索塔按照預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，按照持久狀況應(yīng)力驗算組合，索塔混凝土應(yīng)力見圖3.1.1和圖3.1.2，應(yīng)力

25、圖中壓應(yīng)力為正，拉應(yīng)力為負(fù)，應(yīng)力以Mpa為單位。計算得索塔最大壓應(yīng)力為16.12Mpa，小于允許壓應(yīng)力0.5×32.416.20Mpa，但安全儲備較小。 圖3.1.1 不考慮混凝土收縮徐變時索塔應(yīng)力（Mpa）圖3.1.2 考慮混凝土收縮徐變時索塔應(yīng)力（Mpa）2. 抗裂驗算按照短期效應(yīng)組合抗裂驗算時，索塔混凝土應(yīng)力見圖3.2.1和圖3.2.2，應(yīng)力圖中壓應(yīng)力為正，拉應(yīng)力為負(fù)，應(yīng)力以Mpa為單位。變截面附近索塔最大拉應(yīng)力為2.09Mpa，不滿足全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計要求，也不滿足A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件拉應(yīng)力小于0.7×2.651.855Mpa的要求。圖3.2.1 不考慮混凝土收

26、縮徐變時索塔應(yīng)力（Mpa）圖3.2.2 考慮混凝土收縮徐變時索塔應(yīng)力（Mpa）3. 橫梁受力分析應(yīng)用ANSYS對橋塔進(jìn)行分析。建立實體單元模型，如圖3.3.1。有于橋塔為左右對稱結(jié)構(gòu)，所以只建半橋模型，其中X方向為橫橋向，Y方向為順橋向，Z方向為豎向。分以下兩種工況進(jìn)行分析。圖3.3.1 橋塔實體模型（半橋）3.1 工況1：張拉預(yù)應(yīng)力后，無支座壓力以下給出橫梁1/4跨，1/2跨處的應(yīng)力圖。拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)，單位均為Pa。圖3.3.2 1/4跨X方向正應(yīng)力云圖圖3.3.3 1/4跨Y方向正應(yīng)力云圖圖3.3.4 1/4跨Z方向正應(yīng)力云圖圖3.3.5 1/4跨主拉應(yīng)力云圖圖3.3.6 1/4跨

27、主壓應(yīng)力云圖圖3.3.7 1/2跨X方向正應(yīng)力云圖圖3.3.8 1/2跨Y方向正應(yīng)力云圖圖3.3.9 1/2跨Z方向正應(yīng)力云圖圖3.3.10 1/2跨主拉應(yīng)力云圖圖3.3.11 1/2跨主壓應(yīng)力云圖3.2 工況2：使用階段，有支座壓力圖3.3.12 1/4跨X方向正應(yīng)力云圖圖3.3.13 1/4跨Y方向正應(yīng)力云圖圖3.3.14 1/4跨Z方向正應(yīng)力云圖圖3.3.15 1/4跨主拉應(yīng)力云圖圖3.3.16 1/4跨主壓應(yīng)力云圖圖3.3.17 1/2跨X方向正應(yīng)力云圖圖3.3.18 1/2跨Y方向正應(yīng)力云圖圖3.3.19 1/2跨Z方向正應(yīng)力云圖圖3.3.20 1/2跨主拉應(yīng)力云圖圖3.3.20 1

28、/2跨主壓應(yīng)力云圖由以上各圖可以看出，橋塔橫梁1/4跨主拉應(yīng)力最大值為0.18Mpa，主壓應(yīng)力最大值4.6Mpa；橋塔橫梁1/2跨主拉應(yīng)力最大值為0.18Mpa，主壓應(yīng)力最大值4.8Mpa。塔柱橫梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求。四、主纜復(fù)核在各種荷載組合作用下，主纜最大拉力為55837.1kN，主纜的破斷拉力為144892kN（按鋼絲有效直徑為5.0mm計算），安全系數(shù)為2.59，滿足相關(guān)文獻(xiàn)資料大于2.5的要求。 圖4.1 主纜最大拉力五、吊索復(fù)核1 吊索拉力驗算在各種荷載組合作用下，1097吊索的最大拉力為1837.5kN，其破斷拉力為6585kN，安全系數(shù)為3.58，滿足大于3.0的要求，1277吊

29、索也滿足受力要求。 圖5.1 吊索最大拉力2. 吊索應(yīng)力幅驗算在各種荷載組合作用下，吊索的最大應(yīng)力幅為31Mpa，小于鋼絲容許應(yīng)力幅200Mpa。 圖5.2 吊索應(yīng)力幅六、索夾復(fù)核1索夾受力驗算經(jīng)驗算索夾本身受力滿足規(guī)范要求。 2. 索夾抗滑驗算按照有關(guān)索夾抗滑理論計算，該橋索夾抗滑安全系數(shù)最小為3.7，滿足相關(guān)文獻(xiàn)資料大于3.0的要求。七、主墩承臺驗算 主墩承臺根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D622004)進(jìn)行驗算，承臺外排樁中心距小于承臺高，因此按照“撐桿系桿體系”驗算。1撐桿抗壓承載力驗算承臺底單樁豎向力設(shè)計值（實際計算值略小于該值）。所以，撐桿抗壓承載力滿足規(guī)范

30、要求。2系桿抗拉承載力驗算，所以系桿抗拉承載力不滿足規(guī)范要求。3承臺斜截面抗剪承載力驗算，所以承臺斜截面抗剪承載力滿足規(guī)范要求。4承臺沖切承載力驗算4.1 墩向下沖切承臺的沖切承載力驗算,所以墩向下沖切承臺的沖切承載力滿足規(guī)范要求。4.2 角樁向上沖切承臺的沖切承載力驗算，所以角樁向上沖切承臺的沖切承載力滿足規(guī)范要求。4.3 邊樁向上沖切承臺的沖切承載力驗算，所以邊樁向上沖切承臺的沖切承載力滿足規(guī)范要求。綜上，主墩承臺受力滿足規(guī)范要求。根據(jù)規(guī)范規(guī)定，承臺可不進(jìn)行裂縫寬度和撓度驗算。八、主墩樁基驗算主墩單樁豎向力設(shè)計值17130kN。驗算結(jié)果如下：因此樁基承載力滿足規(guī)范要求。九、地震響應(yīng)分析1.

31、 計算模型本橋的動力分析模型采用“魚脊式”空間桿系結(jié)構(gòu)，計算模型見圖9.1。圖9.1 橋梁動力分析模型圖2. 模態(tài)分析圖9.2.1圖9.2.10給出了橋梁的前10階模態(tài)及其相應(yīng)的固有頻率，振型描述見表9.1。圖9.2.1 第一振型f10.21306圖9.2.2 第二振型f20.45652圖9.2.3 第三振型f3=0.47721圖9.2.4 第四振型f4=0.57975圖9.2.5 第五振型f5=0.59612 圖9.2.6 第六振型f6=0.90934圖9.2.7 第七振型f7=0.94788圖9.2.8 第八振型f8=0.9758圖9.2.9 第九振型f9=1.0114 圖9.2.10 第

32、十振型f10=1.1969表9.1 朝陽市黃河路大橋動力特性計算結(jié)果No頻率（Hz）周期（sec）振型特征10.213064.693514主梁順橋向縱漂20.456522.190485主梁對稱豎彎30.477212.095514主梁對稱側(cè)彎40.579751.724881主梁反對稱豎彎50.596121.677515主梁反對稱側(cè)彎60.909341.099699主塔對稱側(cè)彎70.947881.054986主梁對稱豎彎80.97581.024800主梁反對稱豎彎91.01140.988728主塔反對稱側(cè)彎101.19690.835492主塔對稱側(cè)彎3. 抗震分析結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)分析采用反應(yīng)譜方法進(jìn)行

33、，地震響應(yīng)譜按照公路工程抗震設(shè)計規(guī)范（JTJ 004-89）的規(guī)定確定，根據(jù)地質(zhì)報告，場地土按照類場地考慮，結(jié)構(gòu)綜合影響系數(shù)Cz0.33，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.7，橋位處地震基本烈度為7度，地震動峰值加速度為0.1g，考慮本橋的重要性，規(guī)范規(guī)定設(shè)防烈度應(yīng)提高1度，因此本橋抗震設(shè)計復(fù)核時強(qiáng)度驗算采用7度，變形驗算采用8度。地震響應(yīng)分析分別計算了如下兩種工況：順橋向地震輸入豎向地震輸入；橫橋向地震輸入豎向地震輸入。上述兩個地震分析工況中，豎向地震輸入的加速度峰值取水平向地震加速度峰值的0.5倍，結(jié)構(gòu)具體地震響應(yīng)分析結(jié)果見下面。3.1 順橋向激勵時橋梁地震反應(yīng)圖9.3 順橋向激勵時塔梁彎矩圖圖9.4

34、順橋向激勵時位移圖3.2 橫橋向激勵時橋梁地震反應(yīng)圖9.5 橫橋向激勵時塔梁彎矩圖圖9.6 橫橋向激勵時位移圖3.3 豎向激勵時橋梁地震反應(yīng)圖9.7 豎橋向激勵時塔梁彎矩圖圖9.8 豎橋向激勵時位移圖3.4 橋梁抗震強(qiáng)度驗算采用地震烈度為7度時，通過上述地震反應(yīng)分析可知，地震對本橋的影響主要表現(xiàn)在索塔和過渡墩產(chǎn)生的內(nèi)力較大，而主梁內(nèi)力較小，相對其它荷載，主梁的地震內(nèi)力不控制設(shè)計，因此下面僅對索塔和過渡墩的承載力進(jìn)行驗算。表9.2 地震響應(yīng)內(nèi)力表（軸力N：kN，彎矩M：kN.m）位置順橋向輸入豎向輸入橫橋向輸入MNQMNQMxNQz索塔變截面處58150538.71297.03407.3456.

35、483.2736.5351.1531.6橋塔底部67240538.71288.44182.0456.583.65237351.2534.4過渡墩墩頂03923.600162.700.20249.5墩底03923.600162.702366.20253.1備注順橋向為x軸，豎橋向為y軸，橫橋向為z軸，凡未標(biāo)明彎矩均為Mz3.4.1 索塔變截面處承載力驗算表9.3 索塔變截面處內(nèi)力組合工況N（kN）M（kN.m）恒載7554030877.75順橋向地震力538.758150.0橫橋向地震力351.11472.9（Mx）1/2豎橋向地震力228.21710.3（Mx=148.4）順橋向+1/2豎橋向

36、地震力+恒載76306.990738.1橫橋向+1/2豎橋向地震力+恒載76119.31621.3（Mx）承受順橋向彎矩Md=90738.1kN.m時，極限承載力Nu=84458 kN>76306.9kN；承受橫橋向彎矩Md=1621.3 kN.m時，極限承載力Nu= 275739 kN>76119.3 kN。因此，索塔變截面處承載能力滿足要求。3.4.2 索塔根部承載力驗算表9.4 索塔根部內(nèi)力組合工況N（kN）M（kN.m）恒載77738.635195.25順橋向地震力538.767240橫橋向地震力351.15237（Mx）1/2豎橋向地震力228.22091（Mx=54.5

37、）順橋向+1/2豎橋向地震力+恒載78505.5104526.3橫橋向+1/2豎橋向地震力+恒載78317.95291.5承受順橋向彎矩Md=104526.3kN.m時，極限承載力Nu=148644kN>79272.4kN。承受橫橋向彎矩Md=5291.5 kN.m時，極限承載力Nu= 462543kN>78317.9kN。因此，橋塔根部承載能力滿足要求。3.4.3 過渡墩承載力驗算表9.5 過渡墩內(nèi)力組合工況N（kN）M（kN.m）恒載47800順橋向地震力3923.70橫橋向地震力02366.2（Mx）1/2豎橋向地震力81.40順橋向+1/2豎橋向地震力+恒載8703.70橫

38、橋向+1/2豎橋向地震力+恒載4861.42366.2（Mx）軸心受壓時極限承載力Nu= 62623.8 kN>8703.7 kN。承受橫橋向彎矩Md=2366.2kN.m時，極限承載力Nu=22065.2 kN>4861.4kN。因此，過渡墩承載能力滿足要求。3.5 橋梁抗震變形驗算 采用地震烈度為8度時，計算得主梁和索塔的變形列于表9.6中。表9.6 地震響應(yīng)位移表（單位：mm）位移方向順橋向激勵豎向激勵橫橋向激勵順橋向+0.5豎向激勵橫橋向+0.5豎向激勵塔頂位移順橋向163102.51687.5豎向00000橫橋向0017017梁端位移順橋向1991.40199.70.7豎

39、向4305.51.5橫橋向0030030跨中位移順橋向196001960豎向039019.519.5橫橋向0017017由于本橋主梁在縱向沒有約束及限位，主梁和塔頂位移較大，主梁縱向水平位移達(dá)到196mm，接近主梁與索塔之間的預(yù)留縫200mm，如計入混凝土收縮徐變影響，索塔和主梁之間可能發(fā)生碰撞，建議索塔和主梁之間設(shè)置防碰撞支座。另外，梁端橫向位移達(dá)到30mm，而地震力均由中間單根墩柱承擔(dān)，建議三根墩柱設(shè)橫向聯(lián)系，或兩側(cè)墩柱增加限位，使三根墩柱共同承擔(dān)地震力，增加抗震能力。第三章 引橋復(fù)核計算一、 設(shè)計復(fù)核計算介紹1計算復(fù)核的基本參數(shù)及計算模型 1.1 荷載1.1.1 永久荷載（1） 自重：箱

40、梁砼重力密度：26kN/m3。（2） 預(yù)應(yīng)力（3） 砼收縮及徐變（4） 各墩可能產(chǎn)生的最不利的基礎(chǔ)沉降組合，沉降數(shù)值按瞬時沉降5mm計。1.1.2 可變荷載（1）活載汽車荷載：城市A級，取偏載系數(shù)為1.15，沖擊系數(shù)取1.3，按四車道計算時多車道折減系數(shù)為0.67，按六車道計算時多車道折減系數(shù)為0.55。 人群荷載：局部計算取4.0kN/m2，縱向整體計算取2.5kN/m2。非機(jī)動車：縱向計算取3.5kN/m2（僅當(dāng)采用四車道時計算）（2）溫度：季節(jié)溫差：溫度范圍為-19.0+38.1，計算溫度+15+20，所以季節(jié)溫差的計算值為-40和+20。橋面日照：按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60

41、-2004）規(guī)定取值。1.2 荷載組合1.2.1 承載能力極限狀態(tài)組合：1.2（自重+預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力）+1.0砼收縮徐變+0.5基礎(chǔ)變位+1.4（汽車+0.8溫度）上述系數(shù)中當(dāng)自重為有利時取1.0，預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力為有利時“規(guī)范”規(guī)定1.0，本文參照“規(guī)范”該條的條文說明，偏于安全地取0.5；混凝土收縮徐變和基礎(chǔ)變位有利時取0.0。按照本組合驗算主梁正截面抗彎承載力和斜截面抗剪承載力。計算結(jié)果中分別給出了極限承載力包絡(luò)圖Mu、Vu和按上述組合計算的設(shè)計內(nèi)力包絡(luò)圖Md、Vd。只要滿足MuMd，VuVd即滿足規(guī)范要求。1.2.2 應(yīng)力驗算組合：1.0自重+1.0預(yù)應(yīng)力+1.0砼收縮徐變+1.0基礎(chǔ)變位+

42、1.0汽車+1.0溫度上述系數(shù)中當(dāng)砼收縮徐變和基礎(chǔ)變位有利時取0.0。按照本組合驗算主梁混凝土壓應(yīng)力c、主壓應(yīng)力cp及主拉應(yīng)力tp。并要求滿足下列條件：c0.5fck=0.5*32.4=16.2Mpacp0.6fck=0.6*32.4=19.4Mp對主拉應(yīng)力的具體數(shù)值沒有限制，但如果tp0.5ftk=0.5*2.65=1.32Mpa，箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置，否則箍筋間距應(yīng)滿足下式要求： sv=fskAsv/(tpb)應(yīng)力驗算中“規(guī)范”未對混凝土拉應(yīng)力作出限制，本文按拉應(yīng)力2.0Mpa控制。1.2.3 抗裂驗算組合：短期效應(yīng)組合：1.0自重+1.0預(yù)應(yīng)力+1.0砼收縮徐變+1.0基礎(chǔ)變位+0.7

43、汽車(不計沖擊) +1.0（人群）+0.8溫度梯度長期效應(yīng)組合：1.0自重+1.0預(yù)應(yīng)力+1.0砼收縮徐變+1.0基礎(chǔ)變位+0.4汽車(不計沖擊) +0.4（人群）)+0.8溫度梯度上述系數(shù)中當(dāng)砼收縮徐變和基礎(chǔ)變位有利時取0.0。在短期效應(yīng)組合下，“規(guī)范”要求：混凝土拉應(yīng)力： t0.7ftk=0.7*2.65=1.85Mpa混凝土主拉應(yīng)力： tp0.5ftk=0.5*2.65=1.32Mpa在長期效應(yīng)組合下，“規(guī)范”要求主梁混凝土不得出現(xiàn)拉應(yīng)力。本工程的預(yù)應(yīng)力混凝土梁長期效應(yīng)組合抗裂驗算均不控制設(shè)計，所以本文不再給出長期效應(yīng)組合下的計算結(jié)果。二、 箱梁縱向受力分析 以下的計算模型中，1，2為節(jié)

44、點編號，為單元編號。圖表中的單位均為：彎矩（KN.m），剪力和軸力（KN）。 在計算箱梁縱向受力鋼筋面積時，直徑小于或等于12mm的鋼筋均不計入。由計算結(jié)果看到，所有截面的極限承載力、剛度驗算、應(yīng)力及抗裂均滿足規(guī)范要求。 1主梁計算模型 2. 主梁應(yīng)力結(jié)果圖1 正截面抗彎極限承載力驗算圖2 斜截面抗剪極限承載力驗算（a）截面上緣（a）截面下緣圖3 使用階段砼壓應(yīng)力計算結(jié)果（a）截面上緣（b）截面下緣圖4 使用階段砼拉應(yīng)力計算結(jié)果（a）上承托處（b）下承托處（c）中性軸處圖5 使用階段砼主壓應(yīng)力計算結(jié)果（a）上承托處（b）下承托處（c）中性軸處圖6 使用階段砼主拉應(yīng)力計算結(jié)果（a）截面上緣（a）

45、截面下緣圖7 作用短期效應(yīng)組合下得抗裂驗算（正應(yīng)力）（a）上承托處（b）下承托處（c）中性軸處圖8 作用短期效應(yīng)組合下得抗裂驗算（主應(yīng)力）3. 主梁撓度計算結(jié)果表1 撓度驗算結(jié)果橋跨編號活載下?lián)隙茸畲笾担╩m）撓度容許值(mm)結(jié)論1（邊跨）4.81 45.7 (L/600)合格2（中跨）4.0946.67(L/600)合格3（邊跨）4.8145.7 (L/600)合格三、橋面板驗算1. 計算說明本橋上部結(jié)構(gòu)采用箱形截面，各箱室的橋面板包含單向板和懸臂板。下面分別對腹板間的頂板（單向板）和懸臂板進(jìn)行橋面板配筋驗算。2. 配筋驗算截面尺寸如下圖： 2.1 腹板間的頂板（單向板）：計算跨徑： 所以

46、 （1）恒載內(nèi)力計算：以縱向1m寬的板條計算C40防水混凝土6cm：瀝青砼9cm： 頂板C50砼25cm： 橋面板荷載集度： 10.13因此恒載彎矩 （2）活載內(nèi)力計算：跨中車輛荷載的有效分布寬度：支點處車輛荷載有效分布寬度：取，沖擊系數(shù)：所以得出活載彎矩：（3）荷載組合因此跨中彎矩：支點彎矩： （4）配筋計算橋面板跨中處：由 得出：對于HRB335鋼筋： < 由得出配筋面積： 同理，對于支點處： 可得：橋面板上、下緣實際配筋量均為： 因此 （）， 受力滿足要求。2.2懸臂板計算（1）恒載內(nèi)力瀝青砼9cm：防水砼6cm：懸臂板：人行道板：護(hù)欄：橋面板荷載集度： 12.08 恒載彎矩為 （

47、2）活載內(nèi)力：中后軸重疊， 活載彎矩：所以 計算配筋量為 實際配筋量為，合格。四、橫隔梁驗算 引橋橫隔梁為普通鋼筋構(gòu)件，分為端橫隔梁和中橫隔梁下面給出具體計算過程。1. 普通鋼筋中橫隔梁計算1.1 橫隔梁計算模型橫隔梁支撐示意圖1.2驗算截面尺寸根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62-2004規(guī)定，鋼筋混凝土梁進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗算時，截面尺寸應(yīng)符合式：。1.3 正截面抗彎承載力驗算（1）支點截面按單筋截面計算，受壓區(qū)高度： 12311.58 5794.46 ，因此，正截面強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。（2） 跨中截面按單筋截面計算，受壓區(qū)高度： 3084.50 ，因此，正截面強(qiáng)度滿足

48、規(guī)范要求。1.4 斜截面抗剪承載力驗算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 JTG D62-2004規(guī)定，普通鋼筋混凝土梁進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗算時，按式計算，其中 因為 取斜截面抗剪強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。1.5 裂縫寬度驗算（1）支點截面根據(jù)公式： 因此裂縫滿足要求。（2）跨中截面 因此裂縫滿足要求。2. 普通鋼筋端橫隔梁計算2.1 橫隔梁計算模型橫隔梁支撐示意圖2.2 驗算截面尺寸根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62-2004規(guī)定，鋼筋混凝土梁進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗算時，截面尺寸應(yīng)符合式：。2.3 正截面抗彎承載力驗算（1）支點截面按單筋截面計算，受壓區(qū)高度： 650

49、5.74 2699.46 ，因此，正截面強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。（2）跨中截面按單筋截面計算，受壓區(qū)高度： 1834.14，因此，正截面強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。2.4 斜截面抗剪承載力驗算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 JTG D62-2004規(guī)定，普通鋼筋混凝土梁進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗算時，按式計算，其中 因為 取斜截面抗剪強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。2.5 裂縫寬度驗算（1）支點截面根據(jù)公式： 因此裂縫滿足要求。（2）跨中截面 因此裂縫滿足要求。五、支座驗算 表2 支座驗算結(jié)果引橋名稱支座編號規(guī)格單支座支反力（KN）單支座承載力（KN）最大變形（mm）容許變形（mm）結(jié)論3x280GPZ()5DX4

50、349 500026.6100合格1GPZ()10GD8627 100000.00.00合格2GPZ()10DX8502 1000028.7150合格3GPZ()5DX4374 500054.9100合格六、下部結(jié)構(gòu)驗算1荷載組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范，墩樁順橋向、橫橋向計算時的荷載組合如下：承載能力極限狀態(tài)：基本組合，偶然組合。正常使用極限狀態(tài)：短期效應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)組合的影響。2. 墩、樁復(fù)核計算2.1 結(jié)構(gòu)概況兩端引橋為對稱結(jié)構(gòu)，因此只需驗算一端即可，靠城區(qū)一端引橋1#、2#墩及0#橋臺均采用樁基礎(chǔ)。橋墩為柱式墩，橋臺一字式臺。2.2 墩樁順橋向內(nèi)力計算2.2.1 1墩樁（制動墩）

51、按制動力控制計算結(jié)果表3 1墩樁強(qiáng)度驗算結(jié)果驗算截面計算軸力（KN）計算彎矩(KN·m)極限軸力（KN）極限彎矩（KN·m）裂縫寬度（mm）墩底8283.3583.224437.83605.6無樁8460.3779.829956.54951.2無按地震力控制計算結(jié)果表4 1墩樁強(qiáng)度驗算結(jié)果驗算截面計算軸力（KN）計算彎矩(KN·m)極限軸力（KN）極限彎矩（KN·m）裂縫寬度（mm）墩底5773.26820.13780.65404.5樁7038.76800.36181.87341.72.2.2 2墩樁（非制動墩）按摩阻力控制計算結(jié)果表5 2墩樁強(qiáng)度驗算結(jié)果驗算截面計算軸力（KN）計算彎矩(KN·m)極限軸力（KN）極限彎矩（KN·m）裂縫寬度（mm）墩底8161.4982.219940.24382.1無樁8338.4 1305.024451.56165.1無2.2.3 0墩樁（非制動墩）按摩阻力控制計算結(jié)果表6 0墩樁強(qiáng)度驗算結(jié)果驗算截面計算軸力（KN）計