最終版----三門峽黃河公鐵兩用大橋主、引橋結(jié)構(gòu)抗震性能報告2013.10

1、三門峽黃河公鐵兩用大橋結(jié)構(gòu)抗震性能分析三門峽黃河公鐵兩用大橋結(jié)構(gòu)抗震性能分析報告（初步設計）中鐵大橋勘測設計院集團有限公司二一三年六月中鐵大橋勘測設計院集團有限公司21計算：阮懷圣復核：何友娣、李龍安目錄1、采用的規(guī)范及參考依據(jù)12、結(jié)構(gòu)抗震設防標準的確定13、工程概況及地震動輸入33.1主橋33.2 南岸引橋53.3北岸引橋83.4地震動輸入114、主橋結(jié)構(gòu)抗震性能分析（84+9×108+84m連續(xù)鋼桁梁）164.1結(jié)構(gòu)動力特性分析164.1.1計算圖式164.1.2邊界條件174.1.3 結(jié)構(gòu)動力特性194.2結(jié)構(gòu)抗震性能分析214.2.1 多遇地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應214.2.

2、2 設計地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應224.2.3 罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應244.3 抗震銷抗剪強度的確定255、南岸引橋結(jié)構(gòu)抗震性能分析（32.7m T梁、55+82+55m連續(xù)箱梁）285.1結(jié)構(gòu)動力特性分析285.1.1計算圖式285.1.2邊界條件295.1.3 結(jié)構(gòu)動力特性325.2結(jié)構(gòu)抗震性能分析375.2.1 多遇地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應385.2.2 設計地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應415.2.3 罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應476、北岸引橋結(jié)構(gòu)抗震性能分析（40.7m箱梁）506.1結(jié)構(gòu)動力特性分析5061.1計算圖式506.1.2邊界條件516.1.3 結(jié)構(gòu)動力特性546.2結(jié)構(gòu)抗震性

3、能分析586.2.1 多遇地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應596.2.2 設計地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應616.2.3 罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應651、采用的規(guī)范及參考依據(jù)1）、鐵路橋涵設計基本規(guī)范（TB10002.1-2005）2）、鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（TB10002.2-2005）3）、鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（TB10002.3-2005）4）、鐵路橋涵地基與基礎設計規(guī)范（TB10002.5-2005）5）、高速鐵路設計規(guī)范（試行）（TB10621-2009）6）、鐵路工程抗震設計規(guī)范（GB50111-2006）（2009年版）7）、中華人民共和國行業(yè)推薦性標準公路橋梁抗震設

4、計細則（JTG/T B02-01-2008）8）、山西省地震工程勘察研究院運城至三門峽鐵路重點工程場地地震安全性評價報告（2011.01）2、結(jié)構(gòu)抗震設防標準的確定依據(jù)鐵路工程抗震設計規(guī)范，本橋主橋、南北兩岸引橋的抗震設防類別為B類，結(jié)構(gòu)抗震設防目標見表2-1：表2-1 主橋結(jié)構(gòu)抗震設防目標地震作用抗震設防水準抗震設防部位抗震設防目標多遇地震50年63.2%橋梁結(jié)構(gòu)處于彈性工作階段，地震后不損壞或輕微損壞，能夠保持其正常使用功能。設計地震50年10%橋梁上、下部連接構(gòu)造處于非彈性工作階段，地震后可能損壞，經(jīng)修補，短期內(nèi)能恢復其正常使用功能。罕遇地震50年2%鋼筋砼橋墩處于彈塑性工作階段，地震后

5、可能產(chǎn)生較大破壞，但不出現(xiàn)整體倒塌，經(jīng)搶修后限速通車。注：（1）多遇地震作用需考慮重要性系數(shù)1.5。根據(jù)運城至三門峽鐵路重點工程場地地震安全性評價報告可知：本橋場地設計地震動加速度反應譜為：其中，為設計地震動峰值加速度，為設計地震動加速度放大系數(shù)反應譜，其譜值(T)的表達式為：動力放大系數(shù)的表達式為：式中：T反應譜周期（s）；T1反應譜平臺的起點周期（s）；Tg反應譜的特征周期（s）；(T)為對應于周期T的相對反應譜值，為相對反應譜的最大值，為衰減系數(shù)。場地設計規(guī)準譜特征參數(shù)見表2-2所示：表2-2 場地設計規(guī)準譜特征參數(shù)（阻尼比5%）場地超越概率黃河西岸地表50年63.2%0.10.460.

6、0582.201.1050年10%0.10.580.1802.301.0750年2%0.10.760.3702.351.083、工程概況及地震動輸入3.1主橋（84+9×108+84）m連續(xù)鋼桁結(jié)合梁，橋長1142.5m，為一聯(lián)布置。為滿足抗震要求，主墩110號墩頂設置雙曲面減隔震支座，0、11墩頂設置普通球型支座，其中5、6號墩頂支座縱向設置抗剪銷，保證在正常運營階段5、6號墩縱向固定。橋式立面布置如圖3-1所示：圖3-1 主橋（84+9×108+84m連續(xù)鋼桁梁）橋式立面布置圖橫斷面布置見圖3-2。圖3-2 主橋橫斷面布置圖（單位：cm）主桁桁高15m，主桁全寬27.2

7、m，中、邊桁中心距13.6m。上層公路橋面全寬32m。下層鐵路橋面在上游側(cè)邊桁與中桁之間布置運三鐵路雙線，線間距4.2m，在下游側(cè)邊桁與中桁之間布置蒙西通道雙線，線間距4m。蒙西通道與運三鐵路線間距9.5m。墩身采用門型空心墩，主墩墩帽橫橋向?qū)?2.8m，順橋向?qū)?.6m，高2m。墩身頂部橫橋向?qū)?2.2m，順橋向?qū)?，壁厚0.8，采用縱橫向雙向內(nèi)外變坡，外側(cè)坡率30：1，內(nèi)側(cè)坡率45：1，壁厚由上而下不斷變厚；門洞橫向?qū)?1.4m。邊墩墩帽橫橋向?qū)?2.8m，順橋向?qū)?.8m，高2m。墩身頂部橫橋向?qū)?2.2m，順橋向?qū)?.2，壁厚0.7，采用縱橫向雙向內(nèi)外變坡，外側(cè)坡率35：1，內(nèi)側(cè)坡率5

8、0：1，壁厚由上而下不斷變厚；門洞橫向?qū)?2.6m。主墩（110號墩）基礎采用40根2.0鉆孔樁，呈行列式布置；承臺尺寸為42.1×24.4×4.5。加臺尺寸為38.4×13.6×2。邊墩（0、11號墩）基礎采用28根2.0鉆孔樁，呈行列式布置；承臺尺寸為39.2×18.8×4.5。主墩構(gòu)造見圖3-3。圖3-3 主橋主墩結(jié)構(gòu)圖（單位：cm）3.2 南岸引橋南岸公鐵合建段引橋公路采用平曲線逐漸與鐵路分離，直至完全分開，本段同是分岔段。上層公路采用32.7m預應力混凝土連續(xù)箱梁，下層鐵路采用32m預應力混凝土簡支T梁。全長294.302m

9、，為9孔32m梁，公路縱向分兩聯(lián)布置。其中主橋至S06號墩之間在鐵路橋面兩側(cè)設置聲屏障。南岸引橋橋式立面布置圖見下圖所示：圖3-4南岸引橋橋式立面布置圖（1）公路32.7m預應力混凝土連續(xù)箱梁公路橋面全寬32m，主梁分兩幅布置，兩幅間凈距0.5m。單幅主梁采用單箱單室截面，頂板寬15.75m，橋面橫坡2.0%，底板寬6.5m，梁高2.0m。主梁兩側(cè)各懸臂3.875m，頂板懸臂端部厚度20cm，根部厚度65cm。截面頂板厚度28cm，底板厚度25cm，腹板厚度5080cm。主梁結(jié)構(gòu)如圖3-5所示。圖 3-5 公路32.7m預應力混凝土連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)圖（單位：cm）（2）蒙西通道32m預應力混凝土簡

10、支T梁蒙西通道32m預應力混凝土簡支T梁采用全線統(tǒng)一的通用參考圖。不設置聲屏障的T梁對應通用圖圖號為“蒙西華中橋2105”，設置聲屏障的T梁對應通用圖圖號為“蒙西華中橋2107”。（3）運三鐵路32m預應力混凝土簡支T梁為了結(jié)構(gòu)統(tǒng)一，方便施工，運三鐵路32預應力混凝土簡支T梁采用與蒙西通道同樣的結(jié)構(gòu)。（4）橋墩與基礎由于公鐵分岔段公路與鐵路的平面相對位置不斷變化，運三鐵路與蒙西通道也逐漸分離，故本區(qū)段橋墩基礎的結(jié)構(gòu)各不相同。橋墩采用框架墩，上層公路框架為三柱式框架，柱縱向?qū)?.0m，橫向?qū)?.5m，橫梁縱向?qū)?.3m，高2.0m，橫梁為預應力混凝土結(jié)構(gòu)。下層鐵路墩采用門式空心墩，墩帽橫向?qū)?0

11、.443.3m，縱向?qū)?.6m。墩身頂橫向?qū)?9.842.7m，縱向頂寬4.0m。墩頂壁厚0.7，采用縱橫向雙向內(nèi)外變坡，外側(cè)坡率35：1，內(nèi)側(cè)坡率50：1，壁厚由上而下不斷變厚。S09號墩公路與鐵路橋墩已經(jīng)完全分開，鐵路墩身與相鄰分建段墩身結(jié)構(gòu)尺寸相同。公路墩身采用帶倒角的矩形截面實體墩，橫向?qū)?.8m，縱向?qū)?.0m。基礎采用2430根1.5m鉆孔樁，承臺平面尺寸（35.948.4）×10.5m，厚3m。S04號墩結(jié)構(gòu)圖見3-6所示。圖3-6 南岸公鐵合建段引橋S04號墩結(jié)構(gòu)圖3.3北岸引橋北岸蒙西通道與運三鐵路合建段引橋長368.745m，為9孔40m預應力混凝土簡支箱梁。本區(qū)

12、段蒙西通道與運三鐵路之間的距離逐漸變寬，直至基礎完全分開。本區(qū)段橋面兩側(cè)需設置聲屏障。圖3-7北岸引橋橋式立面布置圖（1）蒙西通道及運三鐵路40m預應力混凝土簡支箱梁蒙西通道及運三鐵路40m簡支箱梁與北岸公鐵合建段引橋相同。（2）橋墩與基礎橋墩橫向分幅布置，采用圓端型空心墩，頂帽縱向?qū)?.6m，橫向?qū)?1.6m，墩帽高0.6m，托盤高3.4m。墩身頂縱向?qū)?.2m，橫向?qū)?.2m，墩身外側(cè)橫、縱向均按35：1的斜率變寬, 墩身內(nèi)側(cè)縱、橫向按50：1的斜率變化，上端壁厚60cm，由上至下不斷變厚。基礎采用26根鉆孔灌注樁基礎，N09N11號墩承臺平面尺寸35.6×19.6m，厚4m；N

13、11N17號墩承臺平面尺寸44.4×19.6m，厚4m。橋墩與基礎結(jié)構(gòu)圖示意如圖3-8所示。圖3-8 北岸蒙西與運三合建段引橋橋墩結(jié)構(gòu)圖三門峽黃河公鐵兩用大橋全橋抗震計算主梁的荷載情況見下表3.1所示：表3.1 三門峽黃河公鐵兩用橋主梁荷載一覽表橋名跨度布置公路荷載鐵路荷載荷載總計注公路一恒公路二恒鐵路一恒鐵路二恒（KN/m）（KN/m）（KN/m）（KN/m）（KN/m）主橋連續(xù)鋼桁梁84+9×108+84m913591000公鐵一恒總計550（KN/m）南岸公鐵合建引橋32.7m2×2802×492×2532×1601484雙幅南

14、岸單建鐵路引橋32.7m2×2532×160826雙幅南岸單建鐵路引橋55+82+55m2×4082×1801176雙幅北岸公鐵合建引橋40.7m2×2802×502×2762×1601532雙幅北岸單建鐵路引橋40.7m2×2532×160826雙幅3.4地震動輸入本橋計算采用動態(tài)時程法進行。其中多遇地震作用采用50年63.2%概率水準地震波，設計地震作用采用50年10%概率水準地震波，罕遇地震作用采用50年2%概率水準地震波，根據(jù)地震安評報告提供的地震波，分別輸入三條地表人工波，豎向輸入值取

15、為水平向輸入值的2/3。各概率水準下的三條地震波時程曲線見下圖所示所示。圖3.1 50年63.2%水準下的地表水平向設計地震動加速度時程(5%阻尼比)圖3.2 50年10%水準下的地表水平向設計地震動加速度時程(5%阻尼比)圖3.3 50年2%水準下的地表水平向設計地震動加速度時程(5%阻尼比)地震動輸入采用如下兩種組合：（1） 水平縱向+豎直向；（2）水平橫向+豎直向。其中，豎向輸入值取為水平向輸入值的2/3。 地震方向組合采用SRSS方法。鋼砼結(jié)構(gòu)各振型阻尼計算方法采用應變能因子方法，其中鋼結(jié)構(gòu)的阻尼比取2%，砼結(jié)構(gòu)阻尼比取5%，應變能因子方法就是基于應變能的各振型阻尼比的計算方法，MID

16、AS程序內(nèi)部根據(jù)在組阻尼比中輸入的各單元和邊界的阻尼計算各振型的阻尼比，然后構(gòu)建整個結(jié)構(gòu)的阻尼矩陣。抗震計算的主要原則為：（1）多遇地震作用下，雙曲面球形摩擦擺減隔震支座未發(fā)揮作用，計算采用線性時程分析法；（2）設計地震及罕遇地震作用下，雙曲面球形摩擦擺減隔震支座發(fā)揮作用，計算采用非線性時程分析法。4、主橋結(jié)構(gòu)抗震性能分析（84+9×108+84m連續(xù)鋼桁梁）4.1結(jié)構(gòu)動力特性分析4.1.1計算圖式主橋邊墩通過加載其相鄰跨的節(jié)點質(zhì)量于邊墩頂?shù)姆绞絹斫瓶紤]相鄰跨的影響。計算縱向地震作用時不考慮活載引起的地震作用，計算橫向地震作用時考慮需活載的影響，其活載選定如下：根據(jù)鐵路橋涵設計基本

17、規(guī)范，采用各線列車活載總和的45%，活載作用于軌頂以上2m處，中-活載根據(jù)等效換算均布荷載K0選取，轉(zhuǎn)化為節(jié)點力，均布施加于對應高度的節(jié)點（節(jié)點采用剛臂連接于橋面對應線位處），并采用荷載轉(zhuǎn)化為質(zhì)量方式來實現(xiàn)轉(zhuǎn)化50%活載引起的地震作用?？拐鸱治鲋?，取前100階振型，振型組合按CQC方法進行。地震輸入采用兩種方式：水平縱向+豎向；水平橫向+豎向；方向組合采用SRSS法。本橋主梁、橋墩以及承臺采用梁單元模擬，成橋狀態(tài)下結(jié)構(gòu)計算圖示見下圖所示：圖4-1 成橋狀態(tài)計算圖式4.1.2邊界條件為了滿足結(jié)構(gòu)抗震設計的需要，本橋采用減隔震設計。本橋每個墩頂上設置三個支座，0#、11#邊墩采用常規(guī)球鋼支座，1#

18、10#墩采用雙曲面球形摩擦擺隔震支座?？v橋向5#、6#墩采用帶抗震剪力銷的固定型摩擦擺支座，縱橋向1#4#墩、7#10#墩采用活動型摩擦擺支座。橫橋向每個墩上中支座設置抗震剪力銷，其他兩個邊支座不設置抗震剪力銷。本橋成橋狀態(tài)的邊界條件如下（見表4-1）：表4-1 成橋狀態(tài)結(jié)構(gòu)各部位邊界條件部位成橋狀態(tài)xyzxyz樁底1111110#墩與梁交接處0111001#4#墩與梁交接處KC(ZX)KC(GD)11005#、6#墩與梁交接處KC(GD)KC(GD)11007#10#墩與梁交接處KC(ZX)KC(GD)110011#墩與梁交接處011100注：x、y、z：分別表示沿縱橋向、橫橋向、豎橋向的線

19、位移，x、y、z分別表示繞縱橋向、橫橋向、豎橋向的轉(zhuǎn)角位移，1約束，0放松, KC(GD)-固定型摩擦擺支座，KC(ZX)-縱向活動型摩擦擺支座。雙曲面球形摩擦擺減隔震支座采用理想雙線性模型進行計算分析，其動力設計參數(shù)見下表4-2所示：表4-2 雙曲面球形摩擦擺減隔震支座的動力設計參數(shù)墩號支座位置恒載反力恒、活載反力和支座球心距摩擦系數(shù)支座屈服力屈后剛度屈前剛度（KN）（KN）（m）/kN（kN/m）（kN/m）1#10#墩邊支座1300804422070.039024297451200中支座487007190070.0314616957730500邊支座2300804422070.03902

20、4297451200樁-土-結(jié)構(gòu)動力相互作用采用等效嵌固簡化分析模型，其計算樁長見下表所示：表4-3樁基礎建模樁長（按一般沖刷考慮）墩號樁自由長度(m)樁變形系數(shù)嵌固長度（m）建模樁長(m)00.00.2657.558110.00.2657.551826.70.2657.551437.30.2657.551547.90.2657.551557.60.2657.551565.20.2657.551375.90.2657.551385.50.2657.551398.20.2657.5516108.80.2657.5516110.00.2657.5584.1.3結(jié)構(gòu)動力特性本橋雙曲面球形摩擦擺支座未

21、起作用時（隔震前），其成橋狀態(tài)振型特點見表3-3，結(jié)構(gòu)主要的振型圖見圖3-2。表4-4 成橋狀態(tài)動力特性（隔震前）No振型主要特性自振頻率f(Hz)圓頻率（r/s）自振周期T（s）1全橋縱向一致振動0.2491.5624.0232主梁橫彎0.7264.5641.3773主梁橫彎0.7514.7161.332（a） Mode 1 振型圖（b） Mode 2 振型圖(c)Mode 3 振型圖圖3-2 成橋狀態(tài)振型圖（隔震前）本橋雙曲面球形摩擦擺支座起作用時（隔震后），其成橋狀態(tài)振型特點見表3-4，結(jié)構(gòu)主要的振型圖見圖3-3。表4-5 成橋狀態(tài)動力特性（隔震后）No振型主要特性自振頻率f(Hz)圓頻

22、率（r/s）自振周期T（s）1主梁橫彎0.2211.3884.5272主梁橫彎0.2231.4004.4873全橋縱向一致振動0.2431.5264.116（a） Mode 1 振型圖（b） Mode 2 振型圖(c) Mode 3 振型圖圖3-3成橋狀態(tài)振型圖（隔震后）4.2結(jié)構(gòu)抗震性能分析4.2.1多遇地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應表4-6 多遇地震作用下結(jié)構(gòu)主要部位地震響應（彈性分析，未隔震）墩號位置縱+豎向反應橫+豎向反應彎矩（KNm）剪力（KN）軸向力（KN）彎矩（KNm）剪力（KN）軸向力（KN）0#墩頂21243151687315531588205墩底184276352286621802

23、2061599992承臺底374712152812313854970516685232641#墩頂127228955159395780517031墩底251341544213030380322869818266承臺底5609432556535950122016023269357302#墩頂028666454167922853220422墩底26382259289367356715935421509承臺底5511613141927842112277030314272853#墩頂027588501161290785322045墩底26961557839823361067811023015承臺底56

24、69782875925996112625031459253174#墩頂025029254132954645220141墩底235084513610784309502794322187承臺底5222702573327274102130025508266775#墩頂17280389058151633733026200墩底4361881048011098355589919227896承臺底10409103924326868110075039390265156#墩頂12275748304136258592424580墩底4397191135710260350072955826387承臺底9897473

25、210926517112234031683259487#墩頂028447967137998707420063墩底23972871499831304755930122018承臺底571975312722643797866435000249288#墩頂028797358156090660722554墩底2576048310102224124561071924244承臺底6190553127524104125283036351250269#墩頂431966178153471684820505墩底32966659149740393487974521799承臺底670753273482635412455

26、10268872710010#墩頂52275886186360509117100墩底254407537512424257263768619374承臺底5806381929934824859560230003504611#墩頂02277565099747441613670墩底15678346689583212361632414562承臺底33022220339240976829092081424205374.2.2設計地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應表4-7設計地震作用下結(jié)構(gòu)主要部位地震響應（彈性分析，未隔震）墩號位置縱+豎向反應橫+豎向反應彎矩（KNm）剪力（KN）軸向力（KN）彎矩（KNm）剪力（KN

27、）軸向力（KN）0#墩頂4559279566173778850121706墩底46693810120154283826231296224974承臺底10105104020641631121011036978414161#墩頂27445167733373831458340351墩底74260413084220568542952478344432承臺底15698406228860967264531068898613762#墩頂07089152104569082042253831墩底657511148412221210979902753154358承臺底13432507210755917336884

28、080183537233#墩頂08077195063881271856058975墩底73339114206262239892812711662102承臺底14602207457264465310003082030629424#墩頂07227196423604941702955481墩底68027812466263589188602552158799承臺底14496205712465192300132079496650055#墩頂34617445200474498951847356935墩底98463424090270579892352465060687承臺底23297109270464381

29、298853084155663486#墩頂28217649207153774981555157332墩底100132024125285139961862411560123承臺底22877508181966422288432079321648397#墩頂07947196853725341618957009墩底56098218385273908172662016060049承臺底13971907611264397255811074887642848#墩頂07186177294856441635557602墩底528323187932478213361803326859522承臺底140096074

30、70158908392818090282600719#墩頂106812150313824331728258685墩底68052614075210439916642812258957承臺底148712068273543403115430900025618510#墩頂156165173342431621460942663墩底66795815234234506633001864348152承臺底154423048125595682316110588185984611#墩頂05124106973486021451638968墩底36712612613162657506162433542582承臺底84

31、5630518704094324265506604241305表4-8 設計地震作用下結(jié)構(gòu)主要部位地震響應（非線性分析，隔震后）墩號位置縱+豎向反應橫+豎向反應彎矩（KNm）剪力（KN）軸向力（KN）彎矩（KNm）剪力（KN）軸向力（KN）0#墩頂7759039926176057566722033墩底46367710046174574661161537626164承臺底10052004004246729147257047130458791#墩頂35479116432181247532521416墩底3488667573239595491491817423040承臺底75670938462662

32、60165569059242649982#墩頂11515514257243480683429897墩底3569848226213847084422260132679承臺底7984094657855635200432073988553863#墩頂10506218145227818644522363墩底3597657695252486387692029725700承臺底7839535148664369186290070755645674#墩頂5469419364184321507724078墩底3692536737267565365221730028921承臺底775278420896787615

33、9992056707681755#墩頂13478119884247564651835146墩底32788212670280926539441602339966承臺底8209326579767250183634067029665416#墩頂33516619584194841527130512墩底32043713201276994956851416437553承臺底8100385673565754142445062722658257#墩頂9472119491197392528032153墩底33494212912273465219861360038647承臺底8058856227665118153

34、049057753652708#墩頂6526618079196891511531492墩底34907713518253035214461630638611承臺底8825775551260897152673067632615169#墩頂43407614815211003614221675墩底3873767378212206297631762824422承臺底78252043946564461889720497725793610#墩頂173404116897115172416922828墩底3476667912236213478371062627283承臺底80430827837678611116

35、300342216733411#墩頂051869405264900854133039墩底36732912320170286625402297136178承臺底8461905260243485212900064054433894.2.3罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)地震響應表4-9 罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)主要部位地震響應（非線性分析，隔震后）墩號位置縱+豎向反應橫+豎向反應彎矩（KNm）剪力（KN）軸向力（KN）彎矩（KNm）剪力（KN）軸向力（KN）0#墩頂6813385202804845591588961182墩底1186110260443302113415204513666621承臺底2572040971

36、22871834348490134012877411#墩頂3512595318883905961157165614墩底1323200282614612513235004570874455承臺底271443012412612665242571301613911254302#墩頂1110962299174557171327162400墩底1032640268744121114592404707169081承臺底238536012252110558244441401604791059603#墩頂911173341034089271176856791墩底112487028290438741360470

37、4640564267承臺底240435013029911284342135901594871175344#墩頂512092353164224621230265385墩底1195730294934753013985004630778593承臺底265525012860411883544831201585101211015#墩頂1210762378136042161574180294墩底1031700302354781216857804136293038承臺底226970015009911994648693901465831186536#墩頂3312288376265113281334268207

38、墩底1069380314464742914254704052075969承臺底244625014376912140040130001566771202777#墩頂1011613363316127911561775310墩底981179296814889917078904493288838承臺底219346013832512254448559601542341196108#墩頂612104359015543901350862302墩底1078320314664637215650004520275360承臺底243602014545911508544407101551231153189#墩頂671

39、1951315234933771232267504墩底1244310330734583716822305220183072承臺底2791090140545117065514661015889911528310#墩頂24310514336963006971144749905墩底126206030868480459685323501763817承臺底300693097409130754320606013128913169411#墩頂013811207405287301730562320墩底981057292753014312764004319071147承臺底2347920110972784774

40、065280121166785404.3抗震銷抗剪強度的確定表 抗震銷在多遇、設計地震作用下的內(nèi)力（縱+豎向輸入）墩號支座位置多遇地震設計地震軸向(kN)剪力-y (kN)剪力-z kN)軸向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)0#邊支座-237400488500中支座-3977-140-7756-320邊支座-2376004904001#邊支座-484100925900中支座-7807230-14745510邊支座-4847009280002#邊支座356800792800中支座-5224-40013734-990邊支座3587007929003#邊支座4678001045700中

41、支座-6785-39016849850邊支座46840010453004#邊支座5034001048400中支座-7504280-17528-540邊支座50410010500005#邊支座495005060105540-10674中支座-791740590717553-83-12217邊支座495405060105970-106696#邊支座46720-4602112180-10993中支座-7133-51-562218275-103-12904邊支座46680-4603112510-109857#邊支座4435001064800中支座-7043-36017057750邊支座44260010

42、641008#邊支座411000944700中支座-6709-580157091040邊支座4101009443009#邊支座326700788900中支座-527437012419620邊支座32740078940010#邊支座-492400-896300中支座-7482-380-15904-910邊支座-493400-89700011#邊支座-234800482900中支座-3986-200-7882-340邊支座-234900484300注：軸向力支座的豎向力；剪力-z支座的順橋向剪力；剪力-y支座的橫橋向剪力；表 抗震銷在多遇、設計地震作用下的內(nèi)力（橫+豎向輸入）墩號支座位置多遇地震設

43、計地震軸向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)軸向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)0#邊支座361200-869600中支座-4003-45460-7892-117130邊支座-343500-8674001#邊支座-833600-2323500中支座-7653122950-15034-248190邊支座-80750020211002#邊支座-714600-2290700中支座-506514672012901342080邊支座697200-19378003#邊支座7119002527000中支座-670612277016158319970邊支座875000-2016100

44、4#邊支座-765900-2519900中支座-712410859017556-307820邊支座877800-21760005#邊支座78320864252040-2674中支座-7475135722281751232987-568邊支座86170863-21440026966#邊支座-753308982382602415中支座-7420-11815-3401756728593706邊支座98490-939223610-24027#邊支座6965002355800中支座-709214091017536-326580邊支座104860021878008#邊支座-7629002352200中支座

45、-673212580016299-331680邊支座836000-21901009#邊支座-830900-1902200中支座-530512367012881-344440邊支座687600-187720010#邊支座-674800-1648600中支座-7530-100940支座741300-167320011#邊支座-361100806700中支座-398557650-7853-181360邊支座-318000-687500注：軸向力支座的豎向力；剪力-z支座的順橋向剪力；剪力-y支座的橫橋向剪力；抗震銷抗剪強度的確定需要考慮如下一些因素：（1） 多遇、設計地震作用的彈性地震響應分析的結(jié)果；（2）