循環(huán)流化床鍋爐外置式換熱器研究

1、循環(huán)流化床鍋爐外置式換熱器研究 周一工 （上海電氣電站集團技術部，上海 201108） 摘 要： 循環(huán)流化床鍋爐大型化過程中，外置式換熱器將是一個不可回避的問題。本報告對 外置式換熱器的發(fā)展及現(xiàn)狀、采用外置式換熱器的必要性、國外幾家主要公司外置 式換熱器的設計特點、外置式換熱器設計運行中的問題進行了詳細闡述。文章最后 提出了發(fā)展外置式換熱器需引起重視的幾點結論。 關鍵詞 ：循環(huán)流化床鍋爐 外置式換熱器（ FBHE） 灰調(diào)節(jié)閥 1 引言 在循環(huán)流化床鍋爐問世之初，世界上主要有兩大循環(huán)流化床技術流派，即魯 奇（ Lurgi ）型和奧斯龍（ Ahlstrom ）型，而二者的主要區(qū)別在于前者在燃燒室外

2、 設置了“外置式換熱器”。所謂外置式換熱器就是將爐內(nèi)的一部分受熱面移至爐 外，通過高溫循環(huán)灰加熱的一種熱交換裝置。后來，采用美國 Battelle 研究中心 技術的日本三井 MSFB 爐型也使用外置式換熱器。 外置式換熱器實際上是由一個或多個倉室構成的非燃燒細粒子鼓泡流化床， 布置在高溫灰循環(huán)回路中，位于分離器下部。高溫循環(huán)物料經(jīng)分離器分離后，在 分流裝置的作用下，一部分經(jīng)返料裝置以高溫灰形式返回爐膛，另一部分流經(jīng)外 置式換熱器，與布置在外置式換熱器內(nèi)的受熱面完成熱交換后，以低溫灰形式返 回爐膛。外置式換熱器內(nèi)布置的受熱面通常為蒸發(fā)器、過熱器或再熱器。通過調(diào) 節(jié)進入外置式換熱器和返料裝置的循環(huán)

3、物料流量的比例，實現(xiàn)床溫控制和汽溫控 制。與不帶外置式換熱器的循環(huán)流化床鍋爐相比，外置式換熱器使燃燒和傳熱分 開，大大提高了床溫、汽溫調(diào)節(jié)和鍋爐負荷調(diào)節(jié)的靈活性。它尤其有利于鍋爐受 熱面的布置，特別是再熱器的布置，易于循環(huán)流化床鍋爐的大型化。但外置式換 熱器使循環(huán)流化床鍋爐的結構和運行控制系統(tǒng)復雜化，投資增加，因此它在中小 容量循環(huán)流化床鍋爐中的應用并不占優(yōu)勢。 2 外置式換熱器的發(fā)展及現(xiàn)狀 在循環(huán)流化床鍋爐研制初期，一些有遠見的研究者就提出了在分離器與爐膛 之間裝置熱交換器的設想， 其目的是為了更好地控制床溫。 世界上最早的商用循 環(huán)流化床鍋爐，1982 年投運的德國魯奇公司的 50t/h

4、循環(huán)流化床鍋爐就裝備了外 置式換熱器，并且它后來成為魯奇型循環(huán)流化床鍋爐最具特色和個性的部分。圖 1 是魯奇型循環(huán)流化床鍋爐的典型結構。 圖 1 魯奇型循環(huán)流化床鍋爐結構布置圖 但是，初期的魯奇型循環(huán)流化床鍋爐因結構復雜、造價高而缺乏市場競爭 力。就外置式換熱器而言，它要求回料閥具有灰量調(diào)節(jié)能力。高難度的回料系統(tǒng) 設計增加了用戶對其可靠性的擔憂。并且，由于外置式換熱器置于爐外，它對鍋 爐膨脹和密封結構的設計都提出了新的要求。 20 實際 80 年代中后期，芬蘭奧斯龍公司在循環(huán)流化床領域異軍突起，它針 對初期魯奇型循環(huán)流化床鍋爐存在的問題，推出了 Pyroflow型循環(huán)流化床鍋爐 （其基本結構如

5、圖 2 所示）。它的特點是取消了外置式換熱器，回料灰全部直接 進入爐膛，在爐膛上部布置有輻射式受熱面。 Pyroflow型循環(huán)流化床鍋爐以其結 構簡單、造價低、性能可靠而迅速打開了市場，并成為 20 世紀 80 年代中期至 90 年代初循環(huán)流化床鍋爐市場的主導產(chǎn)品。 織 4 Si if / M 腿 ift H 破牙 2 AH 圖 2 芬蘭奧斯龍公司 Pyroflow型循環(huán)流化床鍋爐的結構布置圖 同時，德國拔伯葛（Babcock）公司推出了以中溫分離和低倍率循環(huán)為主要特 征的Circofluid 型循環(huán)流化床鍋爐，它同樣也取消了外置式換熱器。 以 Pyroflow型為代表的低成本循環(huán)流化床鍋爐（

6、無外置式換熱器），在中小 型燃煤鍋爐的市場中已具有一定的優(yōu)勢。但是，在大型化過程中，這種循環(huán)流化 床的結構面臨難以克服的困難，這些困難主要是：蒸發(fā)受熱面和過熱受熱面平衡 布置的困難；床溫難以控制；再熱汽溫缺乏調(diào)節(jié)手段；燃料適應性范圍不廣等。 這些困難有一些是可以克服的，但是在克服其中一些困難的同時，另一些問題變 得更加難以解決。 與此同時，采用魯奇公司技術的法國 ALSTOM 公司、原美國 ABB-CE 公司 為了適應循環(huán)流化床鍋爐大型化的需要，對外置式換熱器的技術完善化作了不懈 的努力。美國福斯特惠勒公司在其大型鼓泡床鍋爐的基礎上，獨立發(fā)展了循環(huán)流 化床鍋爐，在大型化過程中，參照了各方經(jīng)驗，

7、并收購了奧斯龍公司后，也對外 置式換熱器作了很多研究和改進。汽包 F1T 歿漁 F 【耒打 1fi人戌 F B G MKIMK15 廠、t貝齡j 啟；焜堤4 *冷砂扳 2 昭“ 1995 年 11 月，由法國 ALSTOM 公司制造的 250MW 機組循環(huán)流化床鍋爐在 普羅旺斯 Gardanne 電廠正式投入商業(yè)運行，在該機組中裝備了 4 個外置式換熱 器。ALSTOM 公司還計劃在 600MW 機組中使用 6 個外置式換熱器，并將外置式 換熱器大型化。所有這些無疑預示著外置式換熱器在大型循環(huán)流化床鍋爐中的美 好前景。 3 發(fā)展外置式換熱器的必要性 3.1 有利于受熱面布置、磨損低 隨著鍋爐容

8、量的增加，爐膛水冷壁受熱面面積與爐膛容積之比將減小，當循 環(huán)流化床鍋爐的容量超過 220t/h 時，單靠在爐膛內(nèi)布置水冷壁就很難保證合理的 床溫和爐膛出口溫度。對此， Pyroflow 型鍋爐的做法是在爐膛上部（即煤粉爐屏 式受熱面的位置）布置附加受熱面。但是，布置于爐膛上部的受煙氣和粒子流沖 刷的附加受熱面成為鍋爐內(nèi)磨損最嚴重的區(qū)域。為減少磨損， Pyroflow 型鍋爐不 得不采用價格昂貴的異型管（即所謂“ Q管”），從而失去了其價格優(yōu)勢。并 且，附加受熱面管處于熱強度很高的區(qū)域，而吸熱量又是不可控的，這不僅不利 于變工況運行，而且對其傳熱量計算的精確性提出了更高的要求。 如果使用外置式換

9、熱器，受熱面布置就容易得多了。通過外置式換熱器對分 離灰的冷卻，可有效控制床溫和爐膛出口溫度。外置式換熱器其實是一個弱流化 床，它的流化速度很低（0.5m/s 以下），粒子較細（平均粒徑 300500 卩 m）, 所以它不存在嚴重的磨損問題。 3.2 負荷調(diào)節(jié)性能好，有利于污染物排放控制 沒有外置式換熱器的循環(huán)流化床鍋爐在降負荷時，只能通過減少燃料量和進 風量進行，但是，此時爐膛水冷壁的吸熱量不可能按比例減下來。相對較多的吸 熱量會使床溫下降，導致燃燒反應和脫硫反應不完全，效率下降。另外，過熱蒸 汽溫度也不易保持。而帶有外置式換熱器的系統(tǒng)，在降低負荷時，在減少燃料量 和進風量的同時，可適當減少

10、通過外置式換熱器的循環(huán)灰量，使回灰溫度上升， 從而補償了此時爐膛水冷壁相對較多的吸熱量，使床溫相對穩(wěn)定。因此，它在低 負荷時仍然有良好的運行工況。穩(wěn)定的床溫和燃燒工況對穩(wěn)定控制 NOx、SO2、CO、 CxHy 等污染物的排放也 是極其重要的。 3.3 良好的汽溫調(diào)節(jié)性能 大型鍋爐的蒸汽溫度，尤其是再熱蒸汽溫度的調(diào)節(jié)性能是衡量鍋爐性能指標 的重要方面。以 Pyroflow 為代表的沒有外置式換熱器的循環(huán)流化床鍋爐，在爐膛 出口處附加受熱面的吸熱是不可控的， 因此， 汽溫調(diào)節(jié)只能在煙氣溫度相對較低 的尾部煙道完成，調(diào)節(jié)的靈敏度較低。而在帶有外置式換熱器的系統(tǒng)中，可分別 在外置式換熱器內(nèi)布置過熱器

11、和再熱器， 通過控制流過其中的循環(huán)灰量調(diào)節(jié)過熱 汽溫和再熱汽溫。它的調(diào)節(jié)方式簡單、靈敏度高、操作性能好?？梢哉J為，帶有 外置式換熱器的循環(huán)流化床鍋爐具有良好的汽溫調(diào)節(jié)性能。 3.4 燃料適應性好 對于任何燃料，包括常規(guī)燃燒方式難以燃燒的燃料，都可以進行循環(huán)流化床 鍋爐的特殊設計， 使之有效燃燒， 并滿足鍋爐的各項性能參數(shù)。 而一旦一臺循環(huán) 流化床鍋爐設計完成，因受受熱面布置方式的限制，它的燃料適應性是有限的， 它只能燃燒與設計燃料相同或相近的燃料，否則，鍋爐的出力和汽溫難以保證。 因此，如何在一臺循環(huán)流化床鍋爐上提高其燃料適應性仍是一個要不斷探索的課 題。 帶有外置式換熱器的循環(huán)流化床鍋爐在燃

12、料變化時，可以通過改變外置式換 熱器的吸熱量來調(diào)整鍋爐輻射吸熱和對流吸熱的比例，從而在維持最佳床溫的條 件下達到鍋爐出力和汽溫等參數(shù)的要求。因此，可以說，帶有外置式換熱器的循 環(huán)流化床鍋爐具有良好的燃料適應性。 3.5 耐腐蝕性好 在燃燒腐蝕性燃料，特別是城市垃圾和工業(yè)垃圾時，在某一溫度區(qū)段（金屬 管壁溫度在 500C左右）會發(fā)生 HCL 氣體腐蝕。因此，這類鍋爐面臨的最大難題 是無法提高蒸汽參數(shù)。而采用外置式換熱器就可以很好地解決這個問題，因為外 置式換熱器內(nèi)的受熱面不與腐蝕性煙氣接觸， 可將金屬壁溫在腐蝕性區(qū)段的受熱 面安置在其內(nèi)，從而避免腐蝕性氣體對受熱面的侵害。 4 國外幾家主要公司外

13、置式換熱器的設計特點 4.1 法國 ALSTOM 公司 ALSTOM 公司設計、制造的普羅旺斯 Gardanne 電廠 250MW 循環(huán)流化床鍋爐 是目前已投運的最大容量大型循環(huán)流化床鍋爐。下面就以普羅旺斯 Garda nne 電廠 250MW循環(huán)流化床鍋爐為例，介紹其外置式換熱器的設計特點。 普羅旺斯 Gardanne 電廠 250MW 循環(huán)流化床鍋爐熱力系統(tǒng)見圖 3,它共有 4 只高溫旋風分離器，每只旋風分離器與一只外置式換熱器相連，其中兩只外置式 換熱器中布置中溫過熱器，用以控制爐膛溫度；另外兩只內(nèi)布置低溫過熱器和末 級再熱器，用以控制再熱蒸汽溫度。過熱汽溫用噴水調(diào)節(jié)。 1 if 41

14、時】 圖 3 普羅旺斯電站 250MW 循環(huán)流化床鍋爐熱力系統(tǒng)圖 4.2 美國原 ABB-CE 公司 原 ABB-CE 公司和 ALSTOM 公司的循環(huán)流化床技術都是來自魯奇公司，所 以它們外置式換熱器的結構也是相似的。圖 4 是 ABB-CE 公司一臺大型循環(huán)流化 床鍋爐回料器、灰排放閥和外置式換熱器的結構簡圖。它在其中不僅布置了末級 過熱器（也可布置再熱器），而且還布置了蒸發(fā)受熱面。這是因為，對于大型鍋 爐來說，爐膛四周的水冷壁不能滿足蒸發(fā)吸熱量的份額，所以將外置式換熱器的 部分作為蒸發(fā)受熱面 圖 4 原 ABB-CE 公司大型循環(huán)流化床鍋爐外置式換熱器結構簡圖 4.3 美國福斯特惠勒公司

15、 福斯特惠勒公司的外置式換熱器稱為整體化換熱床，其結構如圖 5 所示。它 的獨特設計在于，內(nèi)部受熱面為過熱器，其吸熱約占過熱器總熱量的 25%，外殼 由膜式水冷壁構成，并且與爐膛連為一體，因此它與爐膛之間沒有膨脹差，可省 去高溫膨脹節(jié)，密封系統(tǒng)設計也更有保證。它沒有獨立的熱灰回送系統(tǒng)，而是在 換熱器中設置熱灰旁路通道。一方面，在啟動時保護內(nèi)部的過熱器受熱面，另一 方面，運行時調(diào)節(jié)受熱面的灰流量，以控制床溫；另外，它對灰流量采用氣動控 制，而不是采用機械式排灰控制閥。 福斯特惠勒的再熱汽溫調(diào)節(jié)采用尾部煙道的煙氣擋板，蒸發(fā)受熱面的擴展采 用爐膛 乘的N1悴Hi粒 * F | - fcli 11 H

16、I 1- j 內(nèi)縱向沖刷的隔墻式附加蒸發(fā)受熱面 圖 5 福斯特惠勒公司整體化換熱床結構圖 5 外置式換熱器設計運行中的幾個問題 5.1 鍋爐過熱器噴水容量的影響 對于依靠布置過熱器的外置式換熱器來調(diào)節(jié)床溫的循環(huán)流化床鍋爐，為了滿 足鍋爐過熱和再熱蒸汽參數(shù)的要求，在系統(tǒng)設計中，過熱器受熱面必須有較大的 裕度，也就是說，在鍋爐設計工況下過熱器要有較大的噴水量。這個裕度的選取 要根據(jù)燃用的設計燃料、校核燃料和設計單位對爐膛傳熱計算的風險情況來進行 合理選取。裕度越大，對爐膛溫度、傳熱的調(diào)節(jié)能力越大，但鍋爐大量噴水，噴 水管路系統(tǒng)成本增加，且尾部對流受熱面流量減小，傳熱效果降低和受熱面成本 增加，同時

17、排煙溫度高，對流受熱面壁溫升高。因此，在設計中要統(tǒng)籌兼顧，合 理選擇。 5.2 外置式換熱器受熱面布置的影響 依靠布置過熱器的外置式換熱器對床溫的調(diào)節(jié)，其調(diào)節(jié)范圍是有限的。對于 大型循環(huán)流化床鍋爐，要求鍋爐對煤種的變化有較好的適應性，同時要求鍋爐具 有良好的調(diào)峰，因此，在外置式換熱器中同時布置過熱器受熱面、再熱器受熱面 和蒸發(fā)受熱面（或省煤器受熱面），可以使鍋爐各部分受熱面的吸熱量通過外置 式換熱器進行靈活的調(diào)節(jié)。從理論上分析，只要這 3 種受熱面在外置式換熱器中 合理地分配，鍋爐可以在靈活調(diào)節(jié)床溫的同時，過熱器和再熱器都無須噴水就能 夠滿足汽溫參數(shù)要求。更具有意義的是，如果外置式換熱器中布置

18、有一定份額的 蒸發(fā)受熱面或省煤器受熱面，則鍋爐在低負荷運行時，可通過減少蒸發(fā)受熱面的 吸熱來提高低負荷運行時的床溫，并使再熱蒸汽和過熱蒸汽參數(shù)滿足設計要求， 增強鍋爐低負荷運行的能力。特別是循環(huán)流化床鍋爐在燃用無煙煤、貧煤等著火 性差的燃料時，可大大提高鍋爐低負荷穩(wěn)燃的能力。 5.3 外置式換熱器對熱量分配的影響 關于每個外置式換熱器中布置多少份額吸熱量的問題，不同流派根據(jù)爐型的 不同而有所不同。經(jīng)過計算分析認為，每個外置式換熱器合理的熱量分配要根據(jù) 設計者所預想的床溫調(diào)節(jié)范圍、分離器的數(shù)量和每個分離器的循環(huán)灰流量以及回 料器的設計等因素來綜合考慮。當鍋爐只在外置式換熱器中布置過熱器和再熱器

19、受熱面時，那么鍋爐只有通過調(diào)節(jié)外置式換熱器中過熱器的吸熱量才能調(diào)節(jié)床 溫，在調(diào)節(jié)過程中還要兼顧過熱蒸汽溫度的要求，此時調(diào)節(jié)床溫的范圍主要受到 過熱器受熱面的裕度和減溫噴水系統(tǒng)裕量的限制。在這種情況下，即使外置式換 熱器中過熱器的熱量分配再大，床溫的調(diào)節(jié)能力受制于過熱器受熱面的裕度，對 床溫的調(diào)節(jié)幅度也是有限的。另外，外置式換熱器中受熱面的熱量分配還要充分 考慮以下因素： 1）分離器的數(shù)量和被分離的循環(huán)物料流量； 2）回料器安全可靠 運行的范圍； 3）灰控制閥的調(diào)節(jié)范圍和調(diào)節(jié)能力。 由于灰控制在調(diào)節(jié)循環(huán)物料進入外置式換熱器的過程中，對灰的調(diào)節(jié)作用除 受到自身開度的影響外，還要受到能夠被分離器分離

20、的循環(huán)物料流量、回料器結 構尺寸、回料器立管料位和爐膛運行壓力等諸多因素的影響，因此在設計中應充 分考慮占多少份額的循環(huán)灰能夠順暢地通過灰控制閥進入外置式換熱器，并且在 調(diào)節(jié)床溫的變化過程中，灰控制閥始終都能起到好的調(diào)節(jié)作用。當進入外置式換 熱器灰量在最大時，分離器也能有足夠的循環(huán)物料量來滿足回料器正常工作，使 爐膛煙氣不返竄。此外，在設計中還需要認真考慮旋風分離器偏離設計效率的情 況。通常進入每個外置式換熱器的物料在設計工況下為進入該外置式換熱器的分 離器物料流量的 20%40%是比較合理的，太大和太小均會影響灰控制閥的調(diào)節(jié) 性能。 6 幾點思考 6.1 應加強對外置式換熱器的研究力度 外置

21、式換熱器雖然已在循環(huán)流化床鍋爐上得到廣泛的應用 , 但對其運行規(guī) 律、調(diào)節(jié)與控制機理還不完全了解 , 設計仍然依靠經(jīng)驗和試驗。由于涉及到技術 機密 , 國外很少有公開發(fā)表的外置式換熱器的研究成果 , 在國內(nèi)有關的研究和開發(fā) 也很少。而從已投運的外置式換熱器來看，也出現(xiàn)過結焦、磨損、受熱面超溫、 結構破壞等問題，以至影響整個循環(huán)流化床鍋爐的運行。因此，加強外置式換熱 器的理論研究，自主研發(fā)設計運行和調(diào)節(jié)控制均簡單可靠的外置式換熱器，對促 進我國大型循環(huán)流化床鍋爐的開發(fā)研制是十分必要的。 6.2 灰調(diào)節(jié)閥問題 灰調(diào)節(jié)閥是外置式換熱器的關鍵部件，形式有機械式和氣動式兩種， Lurgi 型 和 Fle

22、xtech 型循環(huán)流化床鍋爐采用機械式灰調(diào)節(jié)閥。 MSFB 型也是采用的機械式 灰調(diào)節(jié)閥， 但結構有所不同。 Foster Wheeler 型的 INTREXTM采用的是氣動式灰調(diào) 節(jié)系統(tǒng)。灰調(diào)節(jié)閥處于高溫高灰區(qū)，工作條件非常惡劣，因此，灰調(diào)節(jié)閥運行的 可靠性是外置式換熱器的重要問題。從原理上講，氣動式灰調(diào)節(jié)系統(tǒng)更可靠些。 但是，目前機械式灰調(diào)節(jié)閥的使用也有很好的運行業(yè)績。這里不得不提及的是， 機械式灰調(diào)節(jié)閥的造價非常昂貴，因此，研制價格低廉、運行可靠的灰調(diào)節(jié)閥將 是很有意義的工作。 6.3 隨著容量的進一步增大，內(nèi)置式換熱器將會受到重視 外置式換熱器在 160MW250MW 容量的大型循環(huán)流

23、化床鍋爐上的應用已取 得成功，并已將其應用到 300MW350MW 容量等級的設計中。但是，在考慮到 今后容量的進一步增大，如增加到 600MW 容量等級的情況下，外置式換熱器的 體積將過于龐大，給鍋爐的整體布置帶來困難，因此，福斯特惠勒公司和阿爾斯 通公司都在研究開發(fā)內(nèi)置式熱交換器，即將其成為爐內(nèi)空間的一部分。 福斯特惠勒采用的是與燃燒室整裝的 C-HEX 爐內(nèi)熱交換器，如圖 6 所示。其 熱交換器為兩級布置，第一級 C-HEX 裝在燃燒室下部，作為第一級過熱器，第 二級 C-HEX 裝在燃燒室的中部，與分離器料腿相連，作為第二級過熱器。這種 C-HEX 爐內(nèi)熱交換器的研究工作在歐洲的一臺商

24、用循環(huán)流化床鍋爐上進行，放大 到電站鍋爐的研究工作將在以后的工程項目中進行。 阿爾斯通公司也在進行一種內(nèi)置式換熱器的研究，并在其商業(yè)運行的艾米路 希電站125MW 機組和普羅旺斯電站 250MW 機組的循環(huán)流化床鍋爐上進行了工 業(yè)性試驗研究。另外，在普羅旺斯電站 250MW 鍋爐上，還進行了在膜式水冷壁 上裝設附加擴展管屏式受熱面的試驗研究。 其內(nèi)置式熱交換器示意圖見圖 7。圖 8 是在普羅旺斯電站的實驗裝置圖，從 圖中可以看出，它布置在爐膛的變截面處。這種內(nèi)置式交換器具有以下優(yōu)點： a. 熱交換器內(nèi)的固體粒子不僅來自旋風分離器的分離灰，而且來自爐膛內(nèi)貼 壁下落的粒子流（即所謂的爐內(nèi)循環(huán)），因

25、此熱交換器內(nèi)粒子量的大量增加，提 高了熱交換器的傳熱效果； b. 熱交換器內(nèi)粒子量的增加，使鍋爐的負荷調(diào)節(jié)更加靈活，低負荷性能更 好，燃料適應性更廣； c. 爐內(nèi)熱交換器與燃燒室底部之間的床料循環(huán)，可改善燃燒室底部的流化質 量。 d. 爐內(nèi)熱交換器與燃燒室底部之間的回料管道為增加鍋爐給煤點提供了條 件。 內(nèi)置式熱交換器的主要研究內(nèi)容為：熱交換器的磨損、腐蝕問題；熱交換器 的傳熱性能；爐內(nèi)粒子循環(huán)量的測量。 下霉 C-HEX i 斗一陜變迴分寓辭芯th 型并離稻 圖 6 FW C-HEX 大型循環(huán)床鍋爐內(nèi)置式換熱器的布置 由此可見，在循環(huán)流化床鍋爐大型化過程中，外置式換熱器將是一個很好的 選擇，但是，隨著循環(huán)流化床鍋爐容量進一步向大容量高參數(shù)發(fā)展時，內(nèi)置式換 熱器亦將受到廣泛青睞。 1次鳳；次鳳i 1 探化風1 爐由施化床抽交換器；3去分N賽 圖 7 阿爾斯通循環(huán)床鍋爐爐內(nèi)熱交換器的布置 3 W f一爐內(nèi)丈鯊滝化床L 2TB規(guī)篷上部忻屣受軸ifik 3-爐內(nèi)就化嫌熱交廣器風室F 爐內(nèi)淹化球熱交題歩曽束 爐內(nèi)誰化竦爐內(nèi)灌化床第査換黔黨軟轉置 圖 8 普羅旺斯循環(huán)床鍋爐爐內(nèi)流化床熱交換器實驗裝置 參考文獻 1 岑可法，倪明江，駱仲泱，嚴建華，池涌，李絢天，程樂鳴等，循環(huán)流化床鍋 爐的理論設計和運行，1995; 2 倪曉輝，東方-福斯特惠勒大型循環(huán)流化床鍋爐