第六講--場地抗震性能評價和處理

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上第六講 場地抗震性能評價和處理 董津城國內(nèi)外歷次地震破壞經(jīng)驗表明，一次地震中地面建筑的破壞輕、重除與地震強度，建筑物抗震性能有關(guān)外。尚與建筑物所在的場地條件有密切的關(guān)系，這已被世界各國工程抗震專家學者所公認。場地特性主要表現(xiàn)在二個方面：一方面由于場地的工程地質(zhì)、水文地質(zhì)、基巖構(gòu)造及地形條件的差異，引起建在場地上各類建筑的振動特性變化造成某些建筑破壞重或輕。如：軟土較厚的場地在同一個城市中高層建筑破壞嚴重，而低層剛度大的建筑破壞較輕，（國內(nèi)外實例較多在此不在闡述）。另一方面是場地、地基穩(wěn)定性遭到破壞，（如：地基土液化、震陷、地表位錯、邊坡失穩(wěn)等），本講重點介紹以下四方面

2、內(nèi)容：斷裂評價、液化判別、地形評價、樁基設(shè)計。一、 斷裂工程抗震評價 1 現(xiàn) 狀斷裂對工程影響的評價，長期以來不同學科之間存在著不同看法。經(jīng)過近些年地震區(qū)考察及不斷地交流研究成果，尤其近些年對地震現(xiàn)場地表地裂對工程影響的專項考察，如：1970年云南通海地震地表斷裂研究，1976年唐山地震地表斷裂考察等認為：所謂要考慮斷裂對工程影響主要是發(fā)震斷裂地震時與地下斷裂構(gòu)造直接相關(guān)的地表地裂位錯帶，也就是有些學者稱之為地震時老斷裂重新錯動后直通地表的地裂位錯帶。建在這類位錯帶上的建筑破壞是不易用工程措施加以解決的，因此規(guī)范中劃為危險地段應予避開。至于與發(fā)震斷裂間接相關(guān)的受應力場控制所產(chǎn)生的地裂（如分支及

3、次生地裂），根據(jù)唐山地震時震中區(qū)地裂的實際探查及地面建筑破壞調(diào)查結(jié)果（唐山強震區(qū)工程地質(zhì)研究，1981，中國建筑科學研究院），認為此類地裂帶，對經(jīng)過正規(guī)設(shè)計建造的工業(yè)與民用建筑影響不大，地裂縫遇到此類建筑不是中斷就是繞其分布，僅對埋藏很淺的排污渠道及農(nóng)村民房有一定影響，而且可以通過工程措施加以解決，并不是所有地裂均需考慮避開。這是近些年對斷裂的工程影響新的認識，修訂規(guī)范時應給予充分的考慮。至于地震強度一般在確定震中烈度時已給予考慮。 2 關(guān)于烈度小于8度可不考慮發(fā)震斷裂對地面建筑錯動影響問題目前我國抗震設(shè)計規(guī)范的設(shè)防均是按概率水平考慮的，如：考慮小震時的超越概率為63%左右，考慮遭遇到中震時超

4、越概率10%，考慮罕遇地震時超越概率3%左右。說明按設(shè)防水平進行設(shè)計時，當遭遇到地震時仍可能有少量建筑超出設(shè)防水平的破壞，并不是保證100%都不會遭到破壞；也可以理解為設(shè)防水準線并不是統(tǒng)計中的外包線，這是根據(jù)我國經(jīng)濟狀況決定的。同樣考慮不同烈度出現(xiàn)地表地裂對建筑有無影響的地震強度界線時，也應按出現(xiàn)的概率大小確定。根據(jù)工程地質(zhì)學報（工程地震專利1998.3 Vol.6 No.1）蔣溥研究員的統(tǒng)計資料表明：中國大陸地震斷錯形變震級概率分布圖，可以明顯地看出當M=6.5級時有95%的斷裂不會出現(xiàn)地表地震斷錯形變，僅有個別地震才有可能出現(xiàn)。1989年編制中華人民共和國國家標準巖土工程勘察規(guī)范時，也曾對

5、13個國家的歷史地震資料做了統(tǒng)計分析，從分析結(jié)果可以明顯地看出僅在8或8以上時才會出現(xiàn)地表地裂。新中國地震烈度表在地表現(xiàn)象一欄的描述中明確提出：當?shù)卣鹆叶?或8以上時地表才會出現(xiàn)明顯的裂縫。因此，根據(jù)大量地震實例綜合分析結(jié)果確定，在地震烈度為8及8以上時才需考慮地表位錯對工程建筑影響是較為適宜的。 3 關(guān)于隱伏發(fā)震斷裂上覆土層厚度對地面建筑影響問題自從抗震設(shè)計規(guī)范提出發(fā)震斷裂的概念后，在地震及地質(zhì)界曾提出凡是活動斷裂均可能發(fā)生地震。經(jīng)過不斷交流協(xié)商，工程中的發(fā)震斷裂主要為可能產(chǎn)生M5級以上的地震斷裂這種看法取得了一致，巖土工程勘察規(guī)范也給出明確定義，但對活動斷裂來講有一個什么時間活動過，工程上

6、才需考慮的問題。經(jīng)過不斷深入研究交流看法，在活動斷裂時間下限方面已取得了一致意見：即對一般工業(yè)與民用建筑只考慮1.0萬年（全新世）以來活動過的斷裂，在此地質(zhì)期以前活動過的斷裂可不予考慮，對于核電，水電等工程則考慮10萬年以來（晚更新世）活動過的斷裂，晚更新世以前活動過的斷裂亦不予考慮。目前尚有分歧的看法是關(guān)于隱伏發(fā)震斷裂的評價問題，在基巖以上覆蓋土層多厚？是什么土層？地面建筑就可不考慮下部斷裂的錯動影響。根據(jù)我國近年來地震宏觀地表地裂考察，各學者看法不夠一致。有人認為30m厚土層就可以不考慮對地面建筑影響，有些學者認為是50m，還有人提出用基巖位錯量大小來衡量，如：土層厚度是基巖位錯量的253

7、0倍以上就可以不考慮等等。唐山地震震中區(qū)的地裂經(jīng)建設(shè)部綜合勘察研究設(shè)計院詳細工作后證明這些地裂不是與地下巖石錯動的發(fā)震斷裂直接相關(guān)的直通地表的構(gòu)造地裂，而是由于地面振動，地面應力形成的表層地裂，僅分布在地面以下3.0m左右的范圍，下部土層并未斷錯（挖探井證實）。在采煤巷道中也未發(fā)現(xiàn)斷錯。對有一定埋深的正規(guī)建筑地裂縫不是繞開就是中斷，對建筑本身沒什么影響。另據(jù)中國地震局地質(zhì)研究蔣溥研究員對覆蓋層厚度對斷錯地表形變影響的研究結(jié)果，如下表：覆蓋層厚斷錯形變影響指數(shù)表覆蓋層厚度（m）02020-5050M7.51.00.60.30.17.5M5.51.00.30.10M5.51.00.100鑒于上述種

8、種看法，在缺乏實際地震現(xiàn)場可靠資料的情況下，為了對此問題做進一步深入研究，由北京市勘察設(shè)計研究院在建設(shè)部抗震辦申請立項，對發(fā)震斷裂上覆土層厚度對工程影響做了專項研究。本次研究主要采用大型土工離心機模擬實驗。此實驗主要優(yōu)點是可以將縮小的模型通過提高加速度的辦法達到與原型應力狀況相等的狀態(tài)。這是其它模擬實驗（如振動臺試驗方法等）所解決不了的，為了模擬斷裂錯動專門加工了模擬斷裂突然錯動裝置，可進行垂直與水平二種錯動，其位錯量大小是根據(jù)國內(nèi)外歷次地震不同震級條件下，位錯量統(tǒng)計分析結(jié)果確定的。根據(jù)鄧起東（1992）；蔣溥（1993）和WellsD.L.K.J.coppersmith(1994)等人整理的

9、世界和中國的地震地表位錯資料情況，國外共112次地震資料，國內(nèi)共49次地震資料。國外地震斷裂地表位移與震級資料 第六講表3.1震 級平均位移量（m）平均值（m）M=6.0-6.90.903.501.000.300.900.250.452.100.500.100.150.200.180.900.541.200.681.500.250.100.670.480.501.000.080.500.181.100.200.640.600.600.600.031.200.450.111.700.230.540.630.600.932.000.800.200.20M=7.0-7.91.902.593.302.

10、003.003.301.352.904.602.001.851.500.660.500.571.802.163.500.602.102.800.556.456.602.140.801.301.630.500.522.300.862.602.051.501.201.540.800.956.202.95注：小于6級和大于8級地震未參加統(tǒng)計國內(nèi)地震斷裂地表位移與震級資料 第六講表3.2震級位移量（m）平均值（m）M=6.0-6.9水平2.002.402.000.241.66垂直0.300.761.200.400.67M=7.0-7.9水平1.502.507.4010.505.507.002.005.

11、501.508.003.907.502.001.635.002.902.703.600.551.532.200.90垂直4.001.501.501.102.003.005.603.002.752.002.095.505.501.201.305.250.950.500.500.200.701.100.300.50注：大于8級地震未參加統(tǒng)計 按上述統(tǒng)計結(jié)果實驗時的位錯量定為1.0-4.0m，基本上包括了8、9情況下的位錯量。上覆土層按下不同巖性，不同厚度分數(shù)種情況，通過離心機提高加速度，當達到與原型應力條件相同時，下部突然錯動，觀察上部土層破裂高度，以便確定安全厚度。從現(xiàn)有實驗結(jié)果看，垂直位錯比水

12、平位錯時的破裂高度大，當下部基盤位錯量為1.03.0m時其上覆土層最大破裂高度約20m，當下部基盤位錯量達到4.04.5m時其上覆土層破裂最大高度為30m。按照土工試驗一般常規(guī)取值方法并考慮地震動的影響綜合考慮安全系數(shù)取為3。據(jù)此提出了8、9時上覆土層安全厚度界限值分別為60m、90m。應當說這個結(jié)果是初步的，可能有些因素尚未考慮，也可能安全系數(shù)偏大，但畢竟是第一次有模擬實驗為基礎(chǔ)的定量提法，與以往的宏觀經(jīng)驗和有關(guān)的理論計算均很接近，可以說有一定的可信度。 對于特殊地震地質(zhì)條件下的特殊工程尚可召開專家論證會加以確定。 4 關(guān)于避讓距離問題地震時發(fā)震斷裂在地表形成的地裂帶寬度大小，既受到震級的影

13、響，亦受到滑動類型、地形地貌、沉積物沉積環(huán)境特點的影響。一般震級愈大，形成的地裂帶寬度愈大，傾滑型比走滑型影響寬度要大，平原地區(qū)比基巖出露區(qū)要大。地震地表地裂展布常具有雁列、平行、共軛和不規(guī)則等形式，可以分布在有一個相當寬的條帶范圍內(nèi)，除了有一個相對位移大，延伸長的主地裂外，在其兩側(cè)常分布有一些位移相對較小，延伸相對較短的分支或次級地裂。走滑型斷裂基本上沿原有斷裂跡線出現(xiàn)或在較小的寬度范圍內(nèi)移動，正斷裂除有一主地裂帶外，在其上盤一定寬度范圍內(nèi)一般發(fā)育有眾多的次級地裂。就目前資料來看，我國地震斷裂多為走滑型，新產(chǎn)生的地震地表地裂主要分布在原有發(fā)震斷裂帶附近，分布寬度較小。根據(jù)蔣溥等人對中國斷錯形

14、變最大寬度資料的統(tǒng)計分析，給出斷錯形變最大寬度概率指數(shù)如下： 第六講表4.1斷錯形變寬度（m）概率指數(shù)小于100051003000430050002大于500005從地震地表地裂對建筑影響的近期研究成果認為，真正對建筑物影響較大的是與發(fā)震斷裂直接相關(guān)的直通地表的較窄的地裂，其外圍與發(fā)震斷裂間接相關(guān)的各種應力造成的地裂一般對正規(guī)建筑影響不大。綜合上述情況后提出避讓主斷裂帶的距離：8時乙類建筑為300m，丙類建筑為200m，9時乙類建筑為500m，丙類建筑為300m，甲類建筑應專門研究。應該說明的是這是在統(tǒng)計意義上對一般情況而言的，在這個距離以外影響較小，但不是保證100%的絕對安全的距離。對特殊

15、情況的建筑尚可請有經(jīng)驗的專家進行論證，確定適宜的避讓距離。在綜合上述三方面研究成果后，本次修訂規(guī)范中在第四章中增加了4.1.7條。 4.1.7 場地內(nèi)存在發(fā)震斷裂時，應對斷裂的工程影響進行評價，并應符合下列要求： 1對符合下列規(guī)定之一的情況，可忽略發(fā)震斷裂錯動對地面建筑的影響： 1）抗震設(shè)防烈度小于8度； 2）非全新世活動斷裂；3）抗震設(shè)防烈度為8度和9度時，前第四紀基巖隱伏斷裂的土層覆蓋厚度分 別大于60m、90m。 2對不符合本條1款規(guī)定的情況，應避開主斷裂帶，其避讓距離不宜小于表4.1.7對發(fā)震斷裂最小避浪距離的規(guī)定。 發(fā)震斷裂的最小避浪距離（m） 表4.1.7烈 度建筑抗震設(shè)防類別甲乙

16、丙丁8專門研究300m200m9專門研究500m300m二、 關(guān)于地基液化判別修訂情況建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GBJ11-89）頒發(fā)后，在執(zhí)行過程中，關(guān)于飽和砂土、粉土液化判別方面，曾有些單位和學者對于初步判別中的第1款提出一些不同看法。另外隨著基礎(chǔ)埋置深度不斷加深，普遍要求液化判別的深度應增加?，F(xiàn)將這二方面問題在本次修訂中的考慮與修訂意見簡介如下。 1 關(guān)于初步判別第1款建筑抗震設(shè)計規(guī)范（BGJ11-89）頒發(fā)后，在執(zhí)行中不斷有些單位和學者提出液化初步判別中第1款在有些地區(qū)不適合。從舉出實例來看多為高烈度區(qū)（10以上）黃土高原的黃土狀土，很多是在古地震考察中從描述等方面判定液化的，沒有地震液化與否

17、的實際數(shù)據(jù)，僅有些例子是用現(xiàn)行公式判別的結(jié)果。規(guī)范中初判的提法是根據(jù)解放后歷次地震對液化區(qū)與非液化區(qū)實際考察、測試分析后得出來的。從地貌單元來講這些地震現(xiàn)場主要為河流沖洪積形成的地層，沒有包括黃土分布區(qū)及其它沉積類型。如唐山地震震中區(qū)（路北區(qū)）為灤河二級階地，地層年代為晚更新世（Q3）地層，地震烈度10，震后考察、鉆探測試表明，地下水位為3-4m，表層為3.0m左右的粘性土，其下即為飽和砂層，在10情況下沒有發(fā)生液化，而在一級階地及高河漫灘等地分布的地質(zhì)年代較新的Q4地層，地震烈度雖為7、8，卻發(fā)生了大面積液化。國內(nèi)其它震區(qū)的河流沖積地層在地質(zhì)年代較老的Q3地層中也未發(fā)現(xiàn)液化實例。國外YOUD

18、和Perkins的研究結(jié)果表明：飽和松散的水力沖填土差不多總會液化，而且全新世的無粘性土沉積層對液化也是很敏感的，更新世沉積層發(fā)生液化的較為罕見，而前更新世沉積層發(fā)生液化是非常罕見的。這些結(jié)論是根據(jù)1975年以前世界范圍的地震液化資料得出的，并已被1978年日本的兩次大地震以及1977年羅馬尼亞地震液化現(xiàn)象所證實。根據(jù)上述諸多地震液化資料，本次修訂中將此條改為：地質(zhì)年代為第四紀晚更新世（Q3）及其以前時，7度.8度時可判別為不液化。 2 液化判別深度問題 建筑抗震設(shè)計規(guī)范（BGJ11-89）關(guān)于地基液化判別方法，在地震區(qū)工程項目地基勘察中已廣泛應用。但隨著高層及超高層建筑的不斷出現(xiàn)，基礎(chǔ)埋深1

19、5m已不能滿足工程需要，深層液化判別問題已提到日程上來。由于15m以下深層液化資料少，從實際液化與非液化資料中進行統(tǒng)計分析尚不具備條件。我國觖放后歷次地震中，尤其是唐山地震液化資料均在15m以上。國外雖有零星深層液化資料，但不太確切。根據(jù)唐山地震資料及美國H.B.Seed教授資料分析結(jié)果，其液化與非液化臨界值沿深度變化均為非線性變化，鐵路抗震設(shè)計規(guī)范判別砂土液化方法也是采用非線性的判別式。建筑抗震設(shè)計規(guī)范考慮到規(guī)范判別方法的延續(xù)性，及廣大工程技術(shù)人員的熟悉程度，在頒發(fā)89規(guī)范時經(jīng)修正后仍采用線性判別方法。本公式在15m深度以上與其它方法很接近，但延伸至20m時，就顯得保守，本次修訂中參考鐵路抗

20、震規(guī)范及H.B.Seed方法，仍采用線性判別式，在1520m深度范圍內(nèi)按15m深度的Ncr值進行判別，這樣處理與非線性判別方法較為接近。今后待有足夠資料后再行統(tǒng)計分析。三種方法沿深度變化比較見下圖。（第六講圖2.1）根據(jù)審查會意見，液化判別深度應根據(jù)建筑物等級、地基類型及基礎(chǔ)埋深等不同情況應有所區(qū)別，不宜一律要求判別深度為20m。在上述各方面綜合分析后，確定本次規(guī)范4.3.4條為： 4.3.4 當初步判別認為需進一步進行液化判別時，應采用標準貫入試驗判別法判別地面下15m深度范圍內(nèi)的液化；當采用樁基或埋深大于5m的深基礎(chǔ)時，尚應判別1520m范圍內(nèi)土的液化。當飽和土標準貫入錘擊數(shù)（未經(jīng)桿長修正

21、）小于液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值時，應判為液化土。當有成熟經(jīng)驗時，尚可采用其它判別方法。 第六講圖2.1 液化臨界值隨深度變化比較（以八度區(qū)為例）在地面下15m深度范圍內(nèi)，液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值可按下式計算： （4.3.4 -1） 在地面下1520m范圍內(nèi)，液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值可按下式計算： （4.3.4-2）式中 液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值； 液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值，應按表4.3.4采用； 飽和土標準貫入點深度（m）; 粘粒含量百分率，當小于3或為砂土時，應采用3。 標準貫入錘擊數(shù)基準值 表4.3.4設(shè)計特征周期分區(qū)7度8度9度一區(qū)6（8）10（13）16二、三區(qū)8（

22、10）12（15）18 注：括號內(nèi)數(shù)值用于設(shè)計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。三、 地形影響評價1關(guān)于局部地形條件的影響，從國內(nèi)幾次大地震的宏觀調(diào)查資料來看，巖質(zhì)地形與非巖質(zhì)地形有所不同。在云南通海地震的大量宏觀調(diào)查中，表明非巖質(zhì)地形對烈度的影響比巖質(zhì)地形的影響更為明顯。如通海和東川的許多巖石地基上很陡的山坡，震害也末見有明顯的加重。但對于巖石地基的高度達數(shù)十米的條狀突出的山脊和高聳弧立的山丘，由于鞭端效應明顯，振動有所加大，烈度仍有增高的趨勢。應該指出：有些資料中曾提出過有利和不利于抗震的地貌部位。本規(guī)范在編制過程中曾對抗震不利的地貌部位實例進行了分析，認為：地貌是研究不同地表

23、形態(tài)形成的原因，其中包括組成不同地形的物質(zhì)（即巖性）。也就是說地貌部位的影響意味著地表形態(tài)和巖性二者共同作用的結(jié)果，將場地土的影響包括進去了。但通過一些震害實例說明：當處于平坦的沖積平原和古河道不同地貌部位時，地表形態(tài)是基本相同的，造成古河道上房屋震害加重的原因主要因地基土質(zhì)條件很差所致。因此本規(guī)范將地貌條件分別在地形條件與場地土中加以考慮，不再提出地貌部位這個概念。2本次規(guī)范修訂中增加了4.1.8當需要在條狀突出的山嘴、高聳孤立的山丘、非巖石的陡坡、河岸和邊坡邊緣等不利地段建造丙類及丙類以上建筑時，除保證其在地震作用下的穩(wěn)定性外，尚應估計不利地段對設(shè)計地震動參數(shù)可能產(chǎn)生的放大作用，其地震影響

24、系數(shù)最大值應乘以增大系數(shù)。其值可根據(jù)不利地段的具體情況確定，但不宜大于1.6。這一條主要考慮局部突出地形對地震動參數(shù)的放大作用，主要依據(jù)宏觀震害調(diào)查的結(jié)果和對不同地形條件和巖土構(gòu)成的形體所進行的二維地震反應分析結(jié)果。所謂局部突出地形主要是指山包、山梁和懸崖、陡坎等，情況比較復雜，對各種可能出現(xiàn)的情況的地震動參數(shù)的放大作用都做出具體的規(guī)定是很困難的。從宏觀震害經(jīng)驗和地震反應分析結(jié)果所反映的總的趨勢大致可以歸納為以下幾點：1.在高突地形距離基準面的高度愈大，高處的反應愈強烈，2.離陡坎和邊頂部邊緣的距離愈大反應相對減小。3.從巖土構(gòu)成方面看，在同樣地形條件下，土質(zhì)結(jié)構(gòu)的反應比巖質(zhì)結(jié)構(gòu)大，4.高突地

25、形頂面愈開闊，遠離邊緣的中心部位的反應是明顯減小的，5.邊坡愈陡，其頂部的放大效應相應加大?；谝陨献兓厔荩酝怀龅匦蔚母叨菻，坡降角度的正切H/L以及場址距突出地形邊緣的相對距離B/H為參數(shù)，對各種地形的地震力放大作用可按公式（第六講式2.1）和第六講表（2.1）進行調(diào)整。 （2.1）式中 局部突出地形頂部的地震影響系數(shù)的放大系數(shù)； 局部突出地形地震動參數(shù)的增大幅度，可按表2.1采用。 附和調(diào)整系數(shù)，與建筑場地離突出臺地邊緣的距離B與相對高差H的 比值有關(guān)。當B/H2.5時，可取為1.0；當2.5B/H5時，可取 為0.6；當B/H5時，可取為0.3。局部突出地形地震動參數(shù)的增大幅度 第六

26、講表2.1突出地形的高度H（m）非巖質(zhì)地層H55H1515H25H25巖質(zhì)地層H2020H4040H60H60局部突出臺地邊緣的側(cè)向平均坡降H/LH/L0.300.10.20.30.3H/L0.60.10.20.30.40.6H/L1cm時抗力保持不變。被動土抗力最大值取朗金被動土壓，達到最大值之前土抗力與水平位移呈成線性關(guān)系。由于背景材料只包括高度45m以下的建筑，對45m以上的建筑沒有相應的計算資料。但從計算結(jié)果的發(fā)展趨勢推斷，對更高的建筑其值估計不超過0.9，因而本條規(guī)定樁負擔的地震力應在(0.30.9)VD之間取值。 4）關(guān)于不計樁基承臺底面與土的摩阻力為抗地震水平力的組成部分問題；主

27、要是因為這部分摩阻力不可靠：軟弱粘性土有震陷問題，一般粘性土也可能因樁身摩擦力產(chǎn)生的樁間土在附加應力下的壓縮使土與承臺脫空；欠固結(jié)土有固結(jié)下沉問題；非液化的砂礫則有震密問題等。實踐中不乏有靜載下樁臺與土脫空的報導，地震情況下震后樁臺與土脫空的報導也屢見不鮮。此外，計算摩阻力亦很困難，因為解答此問題須明確樁基在豎向荷載作用下的樁、土荷載分擔比。出于上述考慮，為安全計，本條規(guī)定不應考慮承臺與土的摩擦阻抗。對于目前大力推廣應用的疏樁基礎(chǔ)，如果樁的設(shè)計承載力按樁極限荷載取用則可以考慮承臺與土間的摩阻力。因為此時，承臺與土不會脫空，且樁、土的豎向荷載分擔比比較明確。2.液化土層低承臺樁基抗震驗算本次規(guī)范修訂中增加了4.4.3條 4.4.3 存在液化土層的低承臺樁基抗震驗算，應符合下列規(guī)定； 1 對一般淺基礎(chǔ)，不宜計入承臺側(cè)面土的抗力或剛性地坪對水平地震作用的分擔作用。 2 當樁承臺底面上、下分別有厚度不小于1.5m、1.0m的非液化土層或非軟弱土層時，可按下列二種情況進行樁的抗震驗算，并按不利情況設(shè)計：1）樁承受全部地震作用，樁承載力按本節(jié)4.4.2條取用，液化土的樁周摩阻力及 樁水平抗力均應乘以表4.4.3的折減系數(shù)。 土層液化影響折減系數(shù) 表4.4.3實際標