58米高模板施工方案

1、第一節(jié)：模板工程計算書1第二節(jié)：模板工程施工方案42一、工程概況42二、材料選用42三、技術(shù)準(zhǔn)備42四、梁、板、墻、樓梯等模板的支設(shè)工藝431、柱模施工工藝和質(zhì)量措施432、墻模施工工藝和質(zhì)量措施433、梁板模施工工藝和質(zhì)量措施444、樓梯模板施工工藝465、梁柱節(jié)點設(shè)計466、早拆模板體系施工467、模板安裝要求478、模板檢驗489、模板拆除4810、安全要求4911、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)4912、模板工程質(zhì)量控制5013、模板工程質(zhì)量控制程序圖53第一節(jié)：模板工程計算書一、200厚剪力墻計算書墻模板的計算參照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2012

2、)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2012)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)建筑施工手冊，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(m

3、m):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板

4、荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)

5、值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.

6、500×0.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.1×9.197×300.02+0.117×1.260×300.02= 9.60×104N·mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W< f其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 5

7、00×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 9.60×104 / 1.88×104 = 5.1N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值 =5.1N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×1

8、7.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×300.0 + 0.617×1.260×300.0 = 1888.6N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1888.6N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0m

9、m ； fv-面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值: =3×1888.6/(2×500×15.0)=0.378N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 =0.378N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設(shè)計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 17.03×0.5

10、= 8.516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×8.52×3004/(100×6000×1.41×105) = 0.553 mm；面板的最大撓度計算值: =0.553mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳

11、遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4×8×8/6×2= 85.334cm3；I = 4×8×8×8/12×2= 341.334cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.300

12、×0.900=5.518kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.1×5.518×500.02+0.117×0.756×500.02= 1.60×105N·mm；次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式： = M/W< f其中， -次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(N·mm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.53×104mm3； f -次楞的抗彎強度設(shè)計

13、值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值： = 1.60×105/8.53×104 = 1.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計算值 = 1.9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.

14、759kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.6×2.759×500.0+ 0.617×0.378×500.0 = 944.3N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 944.3N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪強度

15、設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值: =3×944.3/(2×40.0×80.0×2)=0.221N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =0.221N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.03×0.30=5.11 kN/m

16、； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=3.41×106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.677×10.22/2×5004/(100×9000×3.41×106) = 0.07 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.07mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48m

17、m，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.493×2= 8.986cm3；I =10.783×2= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN·m) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.2×17.03×0.3×0.51.4×2×0.3×0.53.486kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W< f其中，- 主楞的最大應(yīng)力計算值(N/

18、mm2) M - 主楞的最大彎矩(N·mm)；M = 2.82×105 N·mm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3； f -主楞的強度設(shè)計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計算值: = 2.82×105/8.99×103 = 31.4 N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計算值 =31.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-

19、主楞計算最大剪力(N)：V = 2561.5N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計算值: =2×2561.5/848.230=6.040N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計算值 =6.04N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設(shè)計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.312mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.312mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺

20、栓的計算計算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 4.65 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4.652kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.

21、92kN，滿足要求！二、200*700梁模板計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2012、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2012)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:KL20。 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm

22、)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.10；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8

23、；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：

24、500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：50mm，300mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.

25、500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W < f其中，W

26、- 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度: l = (700-120)/(4-1)= 1

27、93.33mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×10.709×(700-120)/(4-1)2 + 0.117×2.8×(700-120)/(4-1)2= 5.23×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×(700-120)/(4-1)/1000+1.2×2.800×(700-120)/(4-1)/1000=2.927 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 5.23×104 / 3.33×104=1.6N/mm2；面

28、板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =1.6N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (700-120)/(4-1)=193.33mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×10.709

29、×(700-120)/(4-1)4/(100×6000×3.33×105) = 0.051 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(700-120)/(4-1)/250 = 0.773mm；面板的最大撓度計算值 =0.051mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.773mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.927/0.500= 5.854kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩

30、I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3；I = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.146 kN·m，最大支座反力 R= 3.220 kN，最大變形 = 0.164 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.46×105/4.27

31、5;104 = 3.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 3.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.164mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.22kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2×6×8

32、×8/6 = 128cm3；I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.730 kN·m，最大支座反力 R= 9.273 kN，最大變形 = 0.633 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 7.30×105/1.28×105 = 5.7 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =5

33、.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.633 mm主楞的最大容許撓度值: = 280/400=0.7mm；主楞的最大撓度計算值 =0.633mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.7mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性

34、矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 500×20×20/6 = 3.33×104mm3； I = 500×20×20×20/12 = 3.33×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.70+0.30×0.50=10.890kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/

35、m；q=10.890+2.800=13.690kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/8×13.69×2002=6.84×104N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×13.69×0.2=1.369kN =Mmax/W=6.84×104/3.33×104=2.1N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =2.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5

36、ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=9.075kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 5×10.89×2004/(384×6000×3.33×105)=0.113mm；面板的最大撓度計算值: =0.113mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪

37、驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.369/0.5=2.738kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×2.73

38、8×0.52 = 0.068 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.068×106/42666.7 = 1.6 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 1.6 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×2.738×0.5 = 0.821 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3×0.821×1000/(2×40×80) = 0.385 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計

39、值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.385 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×2.738×5004 /(100×9000×170.667×104)=0.075mm；方木的最大允許撓度 =0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.075 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：

40、P1=RA=1.369kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(1.000-0.200)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(0.700-0.120)×0.300=0.834kN 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=2.203 kN；最大彎矩 Mmax=0.881 kN·m；最大撓度計算值 Vmax=1.951 mm；

41、最大應(yīng)力 =0.881×106/8980=98.1 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計算值 98.1 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算八、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =2.203 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.1=0.79 kN；N =2.203+0.79=2.

42、993 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2

43、.976 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=2993.092/(0.205×424) = 34.4 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 34.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！九、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工

44、要求工程經(jīng)驗除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單

45、或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。4.剪刀撐的設(shè)計a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點的設(shè)計a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，

46、且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，

47、對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。三、120厚現(xiàn)澆板模板計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2012、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2012)等規(guī)范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信

48、息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.68；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；板底鋼管的間隔距離(mm):200.00；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)

49、:13；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48×3；4.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m

50、；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大彎矩 M=0.1×7.52×2002= 30080 N·m；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 30080/37500 = 0.802 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 0.802 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(10

51、0EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677×3.35×2004/(100×9500×28.125×104)=0.014 mm； 面板最大允許撓度 =200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值 0.014 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 w=4.49cm3截面慣性矩 I=10.78cm4 1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.2

52、×0.12+0.35×0.2 = 0.67 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2 = (2.5 + 2)×0.2 = 0.9 kN/m；2.鋼管強度驗算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1 = 1.2 × q1 = 1.2×0.67 = 0.804 kN/m；活荷載：q2 = 1.4×0.9 = 1.26 kN/m；最大彎矩 Mmax = (0.1

53、15;0.804+0.117×1.26 ) ×12 = 0.228 kN.M；最大支座力計算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 ×0.804 + 1.2×1.26)×1 = 2.396 kN ；鋼管的最大應(yīng)力計算值 = M/W= 0.228×106/4490 = 50.739 N/mm2；鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205.0 N/mm2；縱向鋼最大應(yīng)力計算值為 50.739 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205.0 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用

54、下的撓度計算公式如下:max=0.677q1l4/(100EI)靜荷載 q1 = 0.67 kN/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度= 0.677×0.67×10004/( 100×206000×10.78×104 ) =0.204 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :48×3；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.504kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN·m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.722 kN·m ；最大變形 Vmax = 2.272 mm ；最大支座力 Qmax = 8.242 kN ；最大應(yīng)力 = 722010.231/4490 = 160.804 N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 160.804 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.272mm 小于 1000/150與10 mm,