玻璃雨棚計算書

1、精選文檔巴東縣山城汽車商貿(mào)中心商住樓幕墻工程玻璃雨篷設(shè)計計算書設(shè)計： 校對： 審核： 批準： 武漢創(chuàng)高幕墻裝飾工程有限責任公司二一五年六月五日名目1 計算引用的規(guī)范、標準及資料11.1 幕墻及采光頂相關(guān)設(shè)計規(guī)范：11.2 建筑設(shè)計規(guī)范：11.3 玻璃規(guī)范：11.4 鋼材規(guī)范：21.5 膠類及密封材料規(guī)范：21.6 相關(guān)物理性能等級測試方法：31.7 建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(其次版)31.8 土建圖紙：32 基本參數(shù)32.1 雨篷所在地區(qū)32.2 地面粗糙度分類等級33 雨篷荷載計算33.1 雨篷的荷載作用說明33.2 風荷載標準值計算43.3 風荷載設(shè)計值計算63.4 雪荷載標準值計算63.5

2、雪荷載設(shè)計值計算63.6 雨篷面活荷載設(shè)計值73.7 雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值73.8 選取計算荷載組合74 雨篷桿件計算84.1 懸臂梁的受力分析84.2 選用材料的截面特性94.3 梁的抗彎強度計算94.4 梁的撓度計算95 雨篷焊縫計算105.1 受力分析105.2 焊縫校核計算106 玻璃的選用與校核116.1 玻璃板塊荷載組合計算116.2 玻璃板塊荷載安排計算126.3 玻璃的強度計算126.4 玻璃最大撓度校核137 雨篷埋件計算(粘結(jié)型化學錨栓)147.1 校核處埋件受力分析147.2 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算157.3 群錨受剪內(nèi)力計算157.4 錨栓鋼材破壞時的受拉承

3、載力計算167.5 錨栓鋼材受剪破壞承載力計算167.6 拉剪復合受力承載力計算178 附錄 常用材料的力學及其它物理性能18精選文檔鋼結(jié)構(gòu)雨篷設(shè)計計算書1 計算引用的規(guī)范、標準及資料1.1 幕墻及采光頂相關(guān)設(shè)計規(guī)范：鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50429-2007玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范 JGJ102-2003建筑玻璃應用技術(shù)規(guī)程 JGJ113-2009建筑幕墻 GB/T21086-2007建筑玻璃采光頂 JG/T231-2007建筑用玻璃與金屬護欄 JG/T342-2012 建筑幕墻工程技術(shù)規(guī)范 DGJ08-56-20121.2 建筑設(shè)計規(guī)范：地震震級的規(guī)定 GB/T17740-1999鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計

4、規(guī)范 GB50017-2003高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 JGJ3-2010高處作業(yè)吊藍 GB19155-2003工程抗震術(shù)語標準 JGJ/T97-2011混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程 JGJ145-2004混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計規(guī)范 GB50367-2006混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2010混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓 JG160-2004建筑防火封堵應用技術(shù)規(guī)程 CECS154：2003建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程 JGJ81-2002建筑工程抗震設(shè)防分類標準 GB50223-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2012建筑結(jié)構(gòu)牢靠度設(shè)計統(tǒng)一標準 GB50068-2001建筑抗震設(shè)計規(guī)

5、范 GB50011-2010建筑設(shè)計防火規(guī)范 GB50016-2006建筑物防雷設(shè)計規(guī)范 GB50057-2010冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范 GB50018-20021.3 玻璃規(guī)范：鍍膜玻璃 第1部分：陽光把握鍍膜玻璃 GB/T18915.1-2002鍍膜玻璃 第2部分：低輻射鍍膜玻璃 GB/T18915.2-2002防彈玻璃 GB17840-1999平板玻璃 GB11614-2009建筑用平安玻璃 第3部分：夾層玻璃 GB15763.3-2009建筑用平安玻璃 第2部分：鋼化玻璃 GB15763.2-2005建筑用平安玻璃 防火玻璃 GB15763.1-2009半鋼化玻璃 GB/T17841

6、-2008熱彎玻璃 JC/T915-2003壓花玻璃 JC/T511-2002中空玻璃 GB/T11944-20021.4 鋼材規(guī)范：建筑結(jié)構(gòu)用冷彎矩形鋼管 JG/T178-2005不銹鋼棒 GB/T1220-2007不銹鋼冷加工鋼棒 GB/T4226-2009不銹鋼冷軋鋼板及鋼帶 GB/T3280-2007不銹鋼熱軋鋼板及鋼帶 GB/T4237-2007不銹鋼絲 GB/T4240-2009建筑用不銹鋼絞線 JG/T200-2007不銹鋼小直徑無縫鋼管 GB/T3090-2000彩色涂層鋼板和鋼帶 GB/T12754-2006低合金鋼焊條 GB/T5118-1995低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼 GB/T

7、1591-2008建筑幕墻用鋼索壓管接頭 JG/T201-2007耐候結(jié)構(gòu)鋼 GB/T4171-2008高碳鉻不銹鋼絲 YB/T0961997合金結(jié)構(gòu)鋼 GB/T3077-1999金屬掩蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術(shù)要求 GB/T13912-2002冷拔異形鋼管 GB/T3094-2000碳鋼焊條 GB/T5117-1995碳素結(jié)構(gòu)鋼 GB/T700-2006碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋薄鋼板及鋼帶GB/T912-2008碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋厚鋼板及鋼帶GB/T3274-2007優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼 GB/T699-19991.5 膠類及密封材料規(guī)范：丙烯酸酯建筑密封膏 JC484-2006幕墻玻

8、璃接縫用密封膠 JC/T882-2001彩色涂層鋼板用建筑密封膠 JC/T884-2001丁基橡膠防水密封膠粘帶 JC/T942-2004工業(yè)用橡膠板 GB/T5574-2008混凝土建筑接縫用密封膠 JC/T881-2001建筑窗用彈性密封劑 JC485-2007建筑密封材料試驗方法 GB/T13477.120-2002建筑用防霉密封膠 JC/T885-2001建筑用硅酮結(jié)構(gòu)密封膠 GB16776-2005建筑用巖棉、礦渣棉絕熱制品 GB/T19686-2005建筑用硬質(zhì)塑料隔熱條 JG/T174-2005聚氨酯建筑密封膠 JC/T482-2003聚硫建筑密封膠 JC/T483-2006絕熱

9、用巖棉、礦棉及其制品 GB/T11835-2007硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強度的測定 GB/T529-2008橡膠袖珍硬度計壓入硬度試驗方法 GB/T531-1999修補用自然橡膠膠粘劑 HG/T3318-2002中空玻璃用彈性密封膠 JC/T486-2001中空玻璃用丁基熱熔密封膠 JC/T914-20031.6 相關(guān)物理性能等級測試方法：玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗標準 JGJ/T139-2001玻璃幕墻光學性能 GB/T18091-2000彩色涂層鋼板和鋼帶試驗方法 GB/T13448-2006鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50205-2001混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50204-2

10、002(2011版)建筑防水材料老化試驗方法 GB/T18244-2000建筑幕墻氣密、水密、抗風壓性能檢測方法 GB/T15227-2007建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法 GB/T18575-2001建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法 GB/T18250-2000建筑裝飾裝修工程質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50210-2001金屬材料室溫拉伸試驗方法 GB/T228-20021.7 建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(其次版)1.8 土建圖紙：2 基本參數(shù)2.1 雨篷所在地區(qū) 巴東地區(qū)；2.2 地面粗糙度分類等級 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012) A類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)； B類：指田

11、野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)； C類：指有密集建筑群的城市市區(qū)； D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標準，本工程按B類地形考慮。3 雨篷荷載計算3.1 雨篷的荷載作用說明 雨篷承受的荷載包括：自重、風荷載、雪荷載以及活荷載。 (1)自重：包括面板、桿件、連接件、附件等的自重，可以依據(jù)500N/m2估算： (2)風荷載：是垂直作用于雨篷表面的荷載，按GB50009接受； (3)雪荷載：是指雨篷水平投影面上的雪荷載，按GB50009接受； (4)活荷載：是指雨篷水平投影面上的活荷載，按GB50009，可按500N/m2接受； 在實際工程的雨篷結(jié)構(gòu)計算中，

12、對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，有下面幾種方式，取用其最大值： A：考慮正風壓時： a.當永久荷載起把握作用的時候，按下面公式進行荷載組合： SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk) b.當永久荷載不起把握作用的時候，按下面公式進行荷載組合： SA+=1.2Gk+1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk) (風荷載為第一可變荷載時)； SA+=1.2Gk+1.4Sk(或Qk)+0.6×1.4wk (風荷載非第一可變荷載時)； B：考慮負風壓時： 按下面公式進行荷載組合： SA-=1.0Gk+1.4wk3.2 風荷載標準值計算

13、 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)計算： wk+=gzzs1+w0 8.1.1-2GB50009-2012 wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正風壓下作用在雨篷上的風荷載標準值(MPa)； wk-：負風壓下作用在雨篷上的風荷載標準值(MPa)； Z：計算點標高：6.2m； gz：高度z處的陣風系數(shù)； 依據(jù)不同場地類型,按以下公式計算： gz=1+2gI10(z/10)- 條文說明部分8.6.1GB50009-2012 其中A、B、C、D四類地貌類別截斷高度分別為：5m、10m、15m、30m； A、B、C、D四類地貌類別梯度高度分別為：300m、350m、450m、550

14、m； 也就是： 對A類場地：當z>300m時，取z=300m，當z<5m時，取z=5m； 對B類場地：當z>350m時，取z=350m，當z<10m時，取z=10m； 對C類場地：當z>450m時，取z=450m，當z<15m時，取z=15m； 對D類場地：當z>550m時，取z=550m，當z<30m時，取z=30m； g：峰值因子，取2.5； I10：10m高名義湍流度，對應A、B、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.14、0.23和0.39； ：地面粗糙度指數(shù)，對應A、B、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.15、0.22和0.30

15、；對于B類地形，6.2m高度處的陣風系數(shù)為： gz=1+2×2.5×0.14×(Z/10)-0.15=1.7 z：風壓高度變化系數(shù)； 依據(jù)不同場地類型,按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范條文說明部分8.2.1供應的公式計算： A類場地：zA=1.284×(z/10)0.24 B類場地：zB=1.000×(z/10)0.30 C類場地：zC=0.544×(z/10)0.44 D類場地：zD=0.262×(z/10)0.60 公式中的截斷高度和梯度高度與計算陣風系數(shù)時相同，也就是： 對A類場地：當z>300m時，取z=300m，當z<

16、;5m時，取z=5m； 對B類場地：當z>350m時，取z=350m，當z<10m時，取z=10m； 對C類場地：當z>450m時，取z=450m，當z<15m時，取z=15m； 對D類場地：當z>550m時，取z=550m，當z<30m時，取z=30m；對于B類地形，6.2m高度處風壓高度變化系數(shù)： z=1.000×(Z/10)0.30=1 s1：局部風壓體型系數(shù)； 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012第8.3.3條：計算圍護結(jié)構(gòu)及其連接的風荷載時，可按下列規(guī)定接受局部體型系數(shù)s1： 1 封閉矩形平面房屋的墻面及屋面可按表8.3.3-1的規(guī)

17、定接受； 2 檐口、雨篷、遮陽板、邊棱處的裝飾條等突出構(gòu)件，取-2.0； 3 其它房屋和構(gòu)筑物可按本規(guī)范第8.3.1條規(guī)定體型系數(shù)的1.25倍取值。 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012第8.3.4條：計算非直接承受風荷載的圍護構(gòu)件風荷載時，局部體型系數(shù)可按構(gòu)件的從屬面積折減，折減系數(shù)按下列規(guī)定接受： 1 當從屬面積不大于1m2時，折減系數(shù)取1.0； 2 當從屬面積大于或等于25m2時，對墻面折減系數(shù)取0.8，對局部體型系數(shù)確定值大于1.0的屋面區(qū)域折減系數(shù)取0.6，對其它屋面區(qū)域折減系數(shù)取1.0； 3 當從屬面積大于1m2且小于25m2時，墻面和確定值大于1.0的屋面局部體型系數(shù)可接受

18、對數(shù)插值，即按下式計算局部體型系數(shù)： s1(A)=s1(1)+s1(25)-s1(1)logA/1.4 8.3.4GB50009-2012 因此，對雨蓬結(jié)構(gòu)來說： 正壓狀況下： s1+(1)=0.5 s1+(25)=1×s1+(1)=0.5 負壓狀況下： s1-(1)=-2.0 s1-(25)=0.6×s1-(1)=-1.2 w0：基本風壓值(MPa)，依據(jù)現(xiàn)行建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012附表E.5中數(shù)值接受，按重現(xiàn)期50年，巴東地區(qū)取0.0003MPa；(1)計算龍骨構(gòu)件的風荷載標準值： 龍骨構(gòu)件的從屬面積： A=1.7×1.55=2.635m2 L

19、ogA=0.421 sA1+(A)=s1+(1)+s1+(25)-s1+(1)logA/1.4 =0.5 sA1-(A)=s1-(1)+s1-(25)-s1-(1)logA/1.4 =1.759 wkA+=gzzsA1+w0 =1.7×1×0.5×0.0003 =0.000255MPa wkA-=gzzsA1-w0 =1.7×1×1.759×0.0003 =0.000897MPa(2)計算面板部分的風荷載標準值： sB1+(A)=0.5 sB1-(A)=2 wkB+=gzzsB1+w0 =1.7×1×0.5

20、5;0.0003 =0.000255MPa wkB-=gzzsB1-w0 =1.7×1×2×0.0003 =0.00102MPa3.3 風荷載設(shè)計值計算 wA+：正風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載設(shè)計值(MPa)； wkA+：正風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載標準值(MPa)； wA-：負風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載設(shè)計值(MPa)； wkA-：負風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載標準值(MPa)； wA+=1.4×wkA+ =1.4×0.000255 =0.000357MPa wA-=1.4×wkA- =1.4×

21、0.000897 =0.001256MPa wB+：正風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載設(shè)計值(MPa)； wkB+：正風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載標準值(MPa)； wB-：負風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載設(shè)計值(MPa)； wkB-：負風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載標準值(MPa)； wB+=1.4×wkB+ =1.4×0.000255 =0.000357MPa wB-=1.4×wkB- =1.4×0.00102 =0.001428MPa3.4 雪荷載標準值計算 Sk：作用在雨篷上的雪荷載標準值(MPa)； S0：基本雪壓，依據(jù)現(xiàn)行建筑

22、結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012取值：0.0002MPa； r：屋面積雪分布系數(shù)，按表7.2.1GB50009-2012，為2.0； 依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷載標準值為： Sk=r×S0 =2.0×0.0002 =0.0004MPa3.5 雪荷載設(shè)計值計算 S：雪荷載設(shè)計值(MPa)； S=1.4×Sk =1.4×0.0004 =0.00056MPa3.6 雨篷面活荷載設(shè)計值 Q：雨篷面活荷載設(shè)計值(MPa)； Qk：雨篷面活荷載標準值?。?00N/m2 Q=1.4×Qk =1.4×500

23、/1000000 =0.0007MPa 由于SkQk，所以計算時活荷載參與正壓組合！3.7 雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值 G+：正壓作用下雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值(MPa)； G-：負壓作用下雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計值(MPa)； Gk：雨篷結(jié)構(gòu)平均自重取0.0005MPa； 由于Gk與其它可變荷載比較，不起把握作用，所以： G+=1.2×Gk =1.2×0.0005 =0.0006MPa G-=Gk =0.0005MPa3.8 選取計算荷載組合(1)正風壓的荷載組合計算： SkA+：正風壓作用下的龍骨的荷載標準值組合(MPa)； SA+：正風壓作用下的龍骨的荷載設(shè)計值組合(MPa)； Sk

24、A+=Gk+Qk+0.6wkA+ =0.001153MPa SA+=G+Q+0.6wA+ =0.001514MPa(2)負風壓的荷載組合計算： SkA-：負風壓作用下的龍骨的荷載標準值組合(MPa)； SA-：負風壓作用下的龍骨的荷載設(shè)計值組合(MPa)； SkA-=Gk+wkA- =0.000397MPa SA-=G-+wA- =1.0Gk+1.4wkA- =0.000756MPa(3)最不利荷載選取： SkA：作用在龍骨上的最不利狀況下荷載標準值組合(MPa)； SA：作用在龍骨上的最不利狀況下荷載設(shè)計值組合(MPa)； 按上面2項結(jié)果，選最不利因素(正風壓狀況下消滅)： SkA=0.00

25、1153MPa SA=0.001514MPa4 雨篷桿件計算基本參數(shù)： 1：計算點標高：6.2m； 2：力學模型：懸臂梁； 3：荷載作用：集中力荷載； 4：懸臂總長度：a=1700mm； 5：分格寬度：B=1550mm； 6：板塊配置：夾層玻璃6 +6 mm； 7：懸臂梁：200120×100×8×6變截面T型鋼，Q235；本處幕墻桿件按懸臂梁力學模型進行設(shè)計計算，受力模型如下：4.1 懸臂梁的受力分析(1)集中荷載值計算： 本工程結(jié)構(gòu)的每個梁上，共有i=2個集中力作用點，下面對這些力分別求值： Pki：每個集中力的標準值(N)； Pi：每個集中力的設(shè)計值(N)；

26、 ai：每個分格的沿懸臂梁方向的長度(mm)； Sk：組合荷載標準值(MPa)； S：組合荷載設(shè)計值(MPa)； B：分格寬度(mm)； a1=300mm a2=1400mm Pk1=SkBa2/2 =1251.005N P1=SBa2/2 =1642.69N Pk2=Pk1 =1251.005N P2=P1 =1642.69N(2)雨篷桿件截面最大彎矩(根部處)的彎矩設(shè)計值計算： M：全部作用力作用下懸臂梁根部彎矩設(shè)計值(N·mm)； Mi：單個作用力Pi作用下懸臂梁根部彎矩設(shè)計值(N·mm)； bi：單個作用力Pi作用點到懸臂梁根部的距離(mm)； Pi：每個集中力的設(shè)

27、計值(N)； Mi=Pi×bi M=Mi M1=P1b1 =492807N·mm M2=P2b2 =2792573N·mm M=Mi =3285380N·mm4.2 選用材料的截面特性 材料的抗彎強度設(shè)計值：f=215MPa 材料彈性模量：E=206000MPa 主力方向慣性矩：I=5738800mm4 主力方向截面抵制矩：W=46906mm3 塑性進展系數(shù)：=1.054.3 梁的抗彎強度計算按懸臂梁抗彎強度公式,應滿足： M/Wf上式中： M：懸臂梁的彎矩設(shè)計值(N·mm)； W：在彎矩作用方向的凈截面抵制矩(mm3)； ：塑性進展系數(shù)，取1

28、.05； f：材料的抗彎強度設(shè)計值，取215MPa；則： M/W=3285380/1.05/46906 =66.706MPa215MPa懸臂梁抗彎強度滿足要求。4.4 梁的撓度計算 df：全部作用力作用下懸臂梁懸臂端撓度計算值(mm)； df,lim：懸臂梁懸臂端撓度限值(mm)； dfi：單個作用力Pi作用下懸臂梁懸臂端撓度計算值(mm)； bi：單個作用力Pi作用點到懸臂梁根部的距離(mm)； Pki：每個集中力的標準值(N)； a：懸臂梁總長度(mm)； dfi=Pkibi2a(3-i)/6EI i=bi/a df=dfi df1=Pk1b12a(3-1)/6EI =0.076mm df

29、2=Pk2b22a(3-2)/6EI =1.733mm df=dfi =1.809mm df,lim=2×1700/250=13.6mm 1.809mmdf,lim=13.6mm懸臂梁桿件的撓度滿足要求!5 雨篷焊縫計算基本參數(shù)： 1：焊縫高度：hf=4mm； 2：焊縫有效截面抵制矩：W=76970mm3； 3：焊縫有效截面積：A=2532.4mm2；5.1 受力分析 V：剪力(N) a：懸臂長度(mm)： B：分格寬度(mm)； M：彎矩(N·mm) V=SaB =0.001514×1700×1550 =3989.39N M=3285380N·

30、;mm5.2 焊縫校核計算校核依據(jù)： (f/f)2+f2)0.5ffw 7.1.3-3GB50017-2003上式中： f：按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應力(MPa)； f：正面角焊縫的強度設(shè)計值增大系數(shù)，取1.22； f：按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力(MPa)； ffw：角焊縫的強度設(shè)計值(MPa)； (f/f)2+f2)0.5 =(M/1.22W)2+(V/A)2)0.5 =(3285380/1.22/76970)2+(3989.39/2532.4)2)0.5 =35.022MPa 35.022MPaffw=160MPa焊縫強度能滿足要求6 玻璃的選用與校核基本參

31、數(shù)： 1：計算點標高：6.2m； 2：玻璃板尺寸：寬×高=B×H=1550mm×1550mm； 3：玻璃配置：夾層玻璃，夾層玻璃：6 +6 mm；上片鋼化玻璃，下片鋼化玻璃； 4：玻璃支撐類型：四點駁接； 5：玻璃支撐點間距B1×H1=1250mm×1150mm；模型簡圖為：6.1 玻璃板塊荷載組合計算(1)玻璃板塊自重： Gk：玻璃板塊自重標準值(MPa)； G：玻璃板塊自重設(shè)計值(MPa)； t1：玻璃板塊上片玻璃厚度(mm)； t2：玻璃板塊下片玻璃厚度(mm)； g：玻璃的體積密度(N/mm3)； wk+：正風壓作用下作用在雨篷上的風荷

32、載標準值(MPa)； Gk=g(t1+t2) =25.6/1000000×(6+6) =0.000307MPa由于Gk與其它可變荷載比較，不起把握作用，所以： G+：正壓作用下雨篷玻璃恒荷載設(shè)計值(MPa)； G-：負壓作用下雨篷玻璃恒荷載設(shè)計值(MPa)； Gk：玻璃板塊自重標準值(MPa)； G+=1.2×Gk =1.2×0.000307 =0.000368MPa G-=Gk =0.000307MPa(2)正風壓的荷載組合計算： Sk+：正風壓作用下的荷載標準值組合(MPa)； S+：正風壓作用下的荷載設(shè)計值組合(MPa)； Sk+=Gk+Qk+0.6wk+

33、=0.00096MPa S+=G+Q+0.6w+ =0.001282MPa(3)負風壓的荷載組合計算： Sk-：負風壓作用下的荷載標準值組合(MPa)； S-：負風壓作用下的荷載設(shè)計值組合(MPa)； Sk-=Gk+wk- =0.000713MPa S-=G-+w- =1.0Gk+1.4wk- =0.001121MPa(4)最不利荷載選?。?Sk：最不利荷載標準值組合(MPa)； S：最不利荷載設(shè)計值組合(MPa)； 按上面2項結(jié)果，選最不利因素(正風壓狀況下消滅)： Sk=0.00096MPa S=0.001282MPa6.2 玻璃板塊荷載安排計算 Sk：最不利荷載標準值組合(MPa)； S

34、：最不利荷載設(shè)計值組合(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； Sk1：安排到上片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； S1：安排到上片玻璃上的荷載組合設(shè)計值(MPa)； Sk2：安排到下片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； S2：安排到下片玻璃上的荷載組合設(shè)計值(MPa)； Sk1=Skt13/(t13+t23) =0.00096×63/(63+63) =0.00048MPa S1=St13/(t13+t23) =0.001282×63/(63+63) =0.000641MPa Sk2=Skt23/(t13+t23) =0.00096

35、5;63/(63+63) =0.00048MPa S2=St23/(t13+t23) =0.001282×63/(63+63) =0.000641MPa6.3 玻璃的強度計算 校核依據(jù)：fg(1)上片校核： 1：上片玻璃的計算參數(shù)； 1：上片玻璃的折減系數(shù)； Sk1：作用在上片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)； E：玻璃的彈性模量(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； 1=Sk1a4/Et14 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00048×12504/72000/64 =12.559按系數(shù)1，查表6.1.2-2JGJ10

36、2-2003，1=0.95； 1：上片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設(shè)計值(MPa)； S1：作用在幕墻上片玻璃上的荷載組合設(shè)計值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)； t1：上片玻璃厚度(mm)； m1：上片玻璃彎矩系數(shù), 查表得m1=0.1492； 1=6m1S1a21/t12 =6×0.1492×0.000641×12502×0.95/62 =23.66MPa 23.66MPafg1=42MPa(鋼化玻璃)上片玻璃的強度滿足!(2)下片校核： 2：下片玻璃的計算參數(shù)； 2：下片玻璃的折減系數(shù)； Sk2：作用在下片玻璃上的荷載組合標

37、準值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)； E：玻璃的彈性模量(MPa)； t2：下片玻璃厚度(mm)； 2=Sk2a4/Et24 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00048×12504/72000/64 =12.559按系數(shù)2，查表6.1.2-2JGJ102-2003，2=0.95 2：下片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設(shè)計值(MPa)； S2：作用在幕墻下片玻璃上的荷載組合設(shè)計值(MPa)； a：支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； m2：下片玻璃彎矩系數(shù), 查表得m2=0.1492； 2=6m2S2a22/t22 =6&

38、#215;0.1492×0.000641×12502×0.95/62 =23.66MPa 23.66MPafg2=42MPa(鋼化玻璃)下片玻璃的強度滿足!6.4 玻璃最大撓度校核校核依據(jù)： df=Ska4/Ddf,lim 6.1.3-2JGJ102-2003上面公式中： df：玻璃板撓度計算值(mm)； ：玻璃撓度的折減系數(shù)； ：玻璃撓度系數(shù)，查表得=0.02239； D：玻璃的彎曲剛度(N·mm)； df,lim：許用撓度，取支撐點間玻璃面板長邊邊長的60，為20.833mm；其中： D=Ete3/(12(1-2) 6.1.3-1JGJ102-200

39、3上式中： E：玻璃的彈性模量(MPa)； te：玻璃的等效厚度(mm)； ：玻璃材料泊松比，為0.2； te=(t13+t23)1/3 6.1.4-5JGJ102-2003 =(63+63)1/3 =7.56mm D=Ete3/(12(1-2) =72000×7.563/(12×(1-0.22) =2700507.6N·mm ：玻璃板塊的計算參數(shù)； =Ska4/Ete4 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00096×12504/72000/7.564 =9.9653按參數(shù)，查表6.1.2-2JGJ102-2003，=0.96 df=Ska4/

40、D =0.96×0.02239×0.00096×12504/2700507.6 =18.655mm 18.655mmdf,lim=20.833mm玻璃的撓度能滿足要求!7 雨篷埋件計算(粘結(jié)型化學錨栓)7.1 校核處埋件受力分析 V：剪力設(shè)計值(N)； N：軸向拉(壓)力設(shè)計值(N)，本處無軸向拉、壓力； M：根部彎矩設(shè)計值(N·mm)；依據(jù)前面的計算，得： N=0N V=3989.39N M=3285380N·mm本工程選用的錨栓為：慧魚-化學錨栓 FHB-A 10×60/10；7.2 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算 按5.2.

41、2JGJ145-2004規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進行彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設(shè)計值應按下列規(guī)定計算：1：當N/n-My1/yi20時：Nsdh=N/n+My1/yi22：當N/n-My1/yi2<0時：Nsdh=(NL+M)y1/yi/2在上面公式中：M：彎矩設(shè)計值；Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計值；y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；L：軸力N作用點至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：N/n-My1/yi2 =0/6-3285380×75/22500 =-10951

42、.267由于： -10951.267<0所以： Nsdh=(NL+M)y1/yi/2=8761.013N按JGJ102-2003的5.5.7中第七條規(guī)定，這里的Nsdh再乘以2就是現(xiàn)場實際拉拔應當達到的值。7.3 群錨受剪內(nèi)力計算 按5.3.1JGJ145-2004規(guī)定，當邊距c10hef時，全部錨栓均勻分攤剪切荷載； 當邊距c<10hef時，部分錨栓分攤剪切荷載；其中：hef：錨栓的有效錨固深度；c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：c=100mm<10hef=600mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計值為：Vsdh=V/m=1994.695N7.4 錨栓鋼

43、材破壞時的受拉承載力計算NRd,s=kNRk,s/RS,N 6.1.2-1JGJ145-2004NRk,s=Asfstk 6.1.2-2JGJ145-2004上面公式中：NRd,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力設(shè)計值；NRk,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力標準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5JGJ145-2004選取；As：錨栓應力截面面積；fstk：錨栓極限抗拉強度標準值；RS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項系數(shù)；NRk,s=Asfstk =58×500 =29000NRS,N=1.2fstk/fyk1.4 表4.2.6JGJ145-2004fyk：錨栓屈服強度

44、標準值； RS,N=1.2fstk/fyk =1.2×500/400=1.5 ?。篟S,N=1.5 NRd,s=kNRk,s/RS,N =1×29000/1.5 =19333.333NNsdh=8761.013N錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計要求！7.5 錨栓鋼材受剪破壞承載力計算 VRd,s=kVRk,s/Rs,V 6.2.2-1JGJ145-2004其中： VRd,s：鋼材破壞時的受剪承載力設(shè)計值； VRk,s：鋼材破壞時的受剪承載力標準值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5JGJ145-2004選?。?Rs,V：鋼材破壞時的受剪承載力分項系數(shù)，按表4.2.6JGJ145-2004選用： Rs,V=1.2fstk/fyk 表4.2.6JGJ145-2004按規(guī)范，該系數(shù)要求不小于1.25、fstk800MPa、fyk/fstk0.8；對本例， Rs,V=1.2fstk/f