支架及臨時(shí)固結(jié)檢算書

1、鄭徐客專引入鄭州東站應(yīng)急工程南東梳解線特大橋跨石武動(dòng)車走行線D2連續(xù)梁支架及臨時(shí)固結(jié)檢算編制： 復(fù)核： 審批： 中鐵七局集團(tuán)有限公司石武客專河南段項(xiàng)目部一分部二0一一年四月跨石武動(dòng)車走行線D2連續(xù)梁支架及臨時(shí)固結(jié)檢算一、 工程概況：1. 橋跨概況鄭徐客專引入鄭州東站應(yīng)急工程類變更，其中上跨部分為南東梳解線特大橋采用立交方式上跨石武客專動(dòng)車走行線D2，橋址于SEDK003+084.605SEDK003+222.005處跨越石武客專動(dòng)車走行線D2，動(dòng)車走行線D2線與線路夾角為27度。石武動(dòng)車走行線D2為鄭州新東站到鄭州動(dòng)車所聯(lián)絡(luò)線，時(shí)速160公里無砟軌道， 10月1日進(jìn)行聯(lián)調(diào)聯(lián)試。采用1-（36+

2、56+44）m連續(xù)梁跨越。2. 橋跨結(jié)構(gòu)形式：2.1、梁體為單箱單室，變高度、變截面結(jié)構(gòu)。全橋箱梁頂寬7.6米、底寬4.8米，頂板厚0.34米，直線；腹板厚分別為0.65米和0.35米，按折線變化；底板厚0.420.78米，按折線變化。底板設(shè)計(jì)30×30cm梗肋，頂板設(shè)75×25cm梗肋。全聯(lián)在端支點(diǎn)、中支點(diǎn)及中跨跨中處設(shè)橫隔板，橫隔板設(shè)有孔洞，供檢查人員通過，中支點(diǎn)橫隔板厚1.6米，端支點(diǎn)橫隔板厚1.2米，中跨跨中處設(shè)橫隔板厚0.6米。2.2、橋面寬度：橋面板寬7.6米，橋梁建筑總寬7.84米。2.3、梁全長(zhǎng)為137.2米，計(jì)算跨度為（36.6+56+44.6）m，截面中

3、支點(diǎn)梁高4.5米，端支點(diǎn)梁高2.8米，梁底按半徑為255.0米的圓曲線變化，邊支座中心至梁端0.6米。邊支座橫橋向中心距4米，中支座橫橋向中心距3.4米。二、 鋼支撐設(shè)計(jì)南東梳解線特大橋跨石武動(dòng)車走行線D2連續(xù)梁0#塊和1#塊：總長(zhǎng)度14m，每端伸出墩頂5.3m，梁橫截面為單箱單室直腹板，中支點(diǎn)處梁高4.5m，梁高按圓曲線變化，1#塊端頭梁高3.844 m，梁頂寬7.6m，底寬4.8m，頂板厚34cm，腹板厚0.65m，底板厚由中隔板的0.78m按圓曲線變化至0#塊端頭的0.665m。 1、0#塊和1#塊支架結(jié)構(gòu)形式：支架采用609mm鋼管作為豎向支承構(gòu)件。墩身每側(cè)設(shè)一排、每排3根壁厚16mm

4、鋼支撐，鋼支撐兩端帶有直徑為750mm的法蘭盤，鋼支撐墊板為=16mm的A3鋼板，預(yù)埋在承臺(tái)表面上。鋼管樁頂部設(shè)橫向40b工字鋼，縱向放40b工字鋼作為分配梁，分配梁上鋪設(shè)0#塊鋼模板。鋼支撐下部設(shè)長(zhǎng)C30條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)截面尺寸寬為1.5m，高為1m，長(zhǎng)度7.5m，基礎(chǔ)頂面預(yù)埋16mm厚800×800mm的鋼板，基礎(chǔ)下部換填夯實(shí)，地基承載力不小于200KPa。2、荷載分析以伸出墩頂?shù)牧后w5.3m長(zhǎng)為計(jì)算單元伸出墩頂?shù)牧后w砼重量g1=11.177m2×5.3×2.65=157T；鋼模板及支撐重量g2=24.5+6=30.5T；橫向40b工字鋼重量g3=4×

5、12×73.878=3.55T；縱向40b工字鋼重量g4=17×6×73.878=7.536T；施工荷載g5=(1.5+2)KN/m2×6×7.6÷10=15.96T；鋼管自重g6=3×29×（3.14×0.609×0.016）×7.85=20.9T3、縱梁40b工字鋼檢算底?？v梁采用17根長(zhǎng)度6米的40b工字鋼，腹板下4根間距為35cm，底板下6根間距為50cm，工字鋼下方橫向40b工字鋼間距最大為4.5m,即工字鋼最大跨度為4.3m。取單根縱梁作為研究對(duì)象，腹板位置荷載最大，其荷載

6、集度為q=（1.2×（4.5×0.65×26.5）+1.4×0.35×4×（1.5+2）÷4+0.73=25.7KN/m 跨中段檢算圖示（受力圖）如下：Mmax= qL2/8=25.7×4.32÷8=59.4KN·m，Qmax= qL/2=25.7×4.3÷2=55.255KN，max= Mmax /w=（59.4×103）÷（1140×10-6）=52.1Mpa<210MPamax= Qmax/A=（52.1×103）÷

7、;(89×102)=5.85MPa<125MPafmax=5qL4/384EI=（5×25.7×103×4.34）÷（384×2.1×1011×22800×10-8）=2.39mm<L/400=10.75mm縱梁強(qiáng)度、剛度均滿足要求。懸臂段檢算圖示（受力圖）如下：Mmax= qL2/2=25.7×0.52÷2=3.213KN·m，Qmax= qL=3.213×0.5=1.6KN，max= Mmax /w=（3.213×103）÷（11

8、40×10-6）=2.8Mpa<210MPamax= Qmax/A=（1.6×103）÷(89×102)=0.18MPa<125MPafmax=3qL4/24EI=（3×25.7×103×0.54）÷（24×2.1×1011×22800×10-8）=0.004mm<L/400=1.25mm縱梁強(qiáng)度、剛度均滿足要求。4、橫梁2I 40b工字鋼檢算為便于計(jì)算，按所有荷載的一半集中在3根鋼管上的均布荷載考慮，綜合上部各種荷載后，單根工字鋼單位荷載集度為q=（g1+

9、 g2+ g4+ g5）×10÷4÷L=（1.2×（157+30.5+3.55）+1.4×8.422）×10÷4÷(2.3×2)=131KN/m檢算圖示（受力圖）如下：Mmax= qL2/8=131×2.32÷8=86.623KN·m，Qmax= qL/2=131×2.3÷2=150.65KN，max= Mmax /w=（86.623×103）÷（1140×10-6）=76MPa<210MPamax= Qmax/A=（1

10、50.65×103）÷8900=16.9 MPa<125MPafmax=5qL4/384EI=（5×131×103×2.34）÷（384×2.1×1011×22800×10-8）=1mm<L/400=5.8mm橫梁強(qiáng)度、剛度均滿足要求。5、鋼管柱強(qiáng)度及柱底條形基礎(chǔ)砼強(qiáng)度檢算以所有荷載一半集中在底板下的3根鋼管上為計(jì)算模型鋼管承受的壓強(qiáng)=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）÷A1÷6=（1.2×（157+30.5+3.55+8.422+20.9）/2+

11、1.4×15.96）×104÷（3.14×0.609×0.016）÷3=16839499Pa=16.83MPa140 MPa（普通A3鋼的抗壓強(qiáng)度為140MPa）鋼管強(qiáng)度滿足要求。鋼管法蘭作用于基礎(chǔ)的壓強(qiáng)=(（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）/2+ g6）÷A2÷3=（1.2×（157+30.5+3.55+8.422+20.9）/2+1.4×15.96）×104÷3.14×（0.75÷2）2-3.14×（0.609÷2）2

12、7;3=3.42 MPa20.1 MPa（條形基礎(chǔ)為C30砼）條形基礎(chǔ)強(qiáng)度滿足要求。條形基礎(chǔ)下部地基壓強(qiáng)=(（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）/2+ g6）÷A+1×26500=（1.2×（157+30.5+3.55+8.422+20.9）/2）+1.4×15.96）×104÷（1.5×7.5）+26500=163.9KPa設(shè)計(jì)地基承載力大于200KPa，滿足要求。三、 三角架墩身預(yù)埋件設(shè)計(jì)1、三角架結(jié)構(gòu)形式：三角架采用雙25號(hào)槽鋼，墩身頂部采用直埋通長(zhǎng)雙25號(hào)槽鋼，下部采用的在墩身預(yù)埋鋼板與斜向槽鋼焊接。結(jié)構(gòu)型式見下

13、示意圖三角支架采用預(yù)埋兩根4.5米長(zhǎng)25號(hào)槽鋼，槽鋼背對(duì)布置，與斜向槽鋼滿焊。2、荷載分析為便于計(jì)算，按荷載集中在3個(gè)三角架上的均布荷載考慮，綜合上部各種荷載后，單根工字鋼單位荷載集度為q=（g1+ g2+ g4+ g5）×10×0.5÷L=（1.2×（157+30.5+7.536）+1.4×15.96）×10×0.5÷(1.7×2)=377.4KN/m 單個(gè)三角架承受豎向力為P=377.4×1.7×2÷3=427.72KN。3、槽鋼抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算：假定所有豎向力全部由水平槽鋼

14、承擔(dān)max= Qmax/A=（472.72×103）÷（3491.7×2）=67.69 MPa<125MPa滿足要求。四、 支架設(shè)計(jì)8#9#塊：小里程段為長(zhǎng)度9.6m，大里程段為17.6米，端支點(diǎn)處梁高2.8m，梁高按直線不變，梁頂寬7.6m，底寬4.8m，頂板厚34cm，腹板厚從橫隔板至距橫隔板3.4米處由0.650.35m按折線變化，其余腹板厚度0.35米，底板厚從橫隔板至距橫隔板3.4米處由0.720.42m按折線變化，其余底板厚度0.42米。1、具體搭設(shè)方案為：跨石武正線連續(xù)梁8#9#塊采用現(xiàn)澆方案，現(xiàn)澆支架分碗扣式支架和鋼支撐兩部分。下部采用鋼支撐

15、搭設(shè)平臺(tái)，36米跨現(xiàn)澆段設(shè)2排，每排3根，縱向間距為5.5米，44米跨現(xiàn)澆段設(shè)4排，每排3根，鋼支撐橫向間距為3米，縱向間距為5米，平臺(tái)設(shè)2根40b工字鋼作為橫梁，縱向設(shè)40b工字鋼作為縱梁?？v向工字鋼頂部滿鋪方木，上部搭設(shè)碗扣式滿堂支架，縱向間距為0.6米，橫向立桿布置間距為2×0.9+9×0.6+2×0.9=9米；橫桿步距1.2米(層高1.2米)?？v橫分別設(shè)置剪刀撐，沿線路方向每2米在橫截面上設(shè)置一道，剪刀撐與地面夾角45。具體布置見圖。鋼管上下均采用可調(diào)調(diào)節(jié)支撐，所有支架應(yīng)依據(jù)搭設(shè)高度設(shè)置剪刀撐。因滿堂支架是整個(gè)梁體重要的受力體系，所以鋼管支撐的桿件有銹蝕，

16、彎曲、壓扁或有裂縫的嚴(yán)禁使用；使用的扣件有脆裂、變形、滑絲的扣件禁止使用，扣件活動(dòng)部位應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動(dòng)，當(dāng)扣件夾緊鋼管時(shí)，開口處的最小距離應(yīng)不小于5mm。支架頂先后放置縱、橫向方木支墊，橫向支墊同時(shí)作為底模支撐肋。支架在外側(cè)搭設(shè)范圍比梁體正投影面寬1.2米做為工作面。2、外模、內(nèi)模采用竹膠板，外模模板下采用10×10 cm的方木作為橫向支撐肋，底模和外模支撐間距為20cm，下部采用15*15cm的方木作為縱向支撐，支撐于豎向頂托上，翼板下縱向方木間距90cm，底板下部方木間距60cm，側(cè)模模板豎向支撐肋采用15*15cm方木，中心間距30cm；豎向支撐肋外側(cè)采用48，壁厚3.5mm雙鋼管

17、固定，雙鋼管間距60cm，雙鋼管兩根鋼管之間穿16mm圓鋼作為拉絲固定側(cè)模，其縱向距離為90cm，橫向距離為60cm。3、鋼支撐下部基礎(chǔ)設(shè)擴(kuò)大基礎(chǔ)，擴(kuò)大基礎(chǔ)截面為1m×1.5×8.5m，砼強(qiáng)度等級(jí)為C30，擴(kuò)大基礎(chǔ)下部換填100cm厚A、B料，分層壓實(shí)，地基承載力不小于200Kpa，用觸探儀對(duì)地基承載力進(jìn)行檢測(cè)， 10cm厚C20混凝土將擴(kuò)大基礎(chǔ)四周進(jìn)行硬化，稍高于便道20cm，兩側(cè)設(shè)置30×30cm排水溝向外排水。2、碗扣式支架簡(jiǎn)算1）荷載標(biāo)準(zhǔn)值：鋼筋混凝土的容重取26.25KN/m31、單側(cè)每延米翼板混凝土為0.588m3/m,寬度為1.4米，翼板標(biāo)稱自重為

18、gk1=0.588×26.25/1.4=11.025KN/m22、腹板取最大截面計(jì)算每側(cè)腹板每延米砼方量為1.15 m3/m，作用寬度為0.65米（腹板厚度0.45米，內(nèi)倒角0.2米）腹板自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk2=1.15×26.25/0.65=46.44KN/m23、腹板、底板及頂板取最大截面計(jì)算腹板、底板及頂板每延米砼方量6.7m3/m，寬度為4.8米gk3=6.7×26.25/4.8=36.64KN/m24、竹膠板自重：gk4=0.2KN/ m25、15×15cm方木自重標(biāo)準(zhǔn)值：gk5=0.15*0.15*10=0.225KN/ m6、10×1

19、0cm方木自重標(biāo)準(zhǔn)值：gk6=0.1*0.1*10=0.1KN/ m7、施工人員及機(jī)械荷載平均荷載qk1=3KN/ m28、振搗混凝土產(chǎn)生的活荷載qk2=2.0KN/ m22）模板檢算膠合板的參數(shù)選?。篍=6×103MPa，f=24 MPa，b=100cm,h=1.5cm,截面抵抗距W= bh2 /6=3.75×10-5（m3）截面慣性距I= bh3 /12=2.8125×10-7（m3）（1）腹板范圍內(nèi)底部模板驗(yàn)算腹板下模板受力最大，由腹板荷載組成，故簡(jiǎn)算該部分模板，梁高2.8m模板支撐肋中心距為0.2m，腹板厚度0.45米，內(nèi)倒角0.2米，假設(shè)半腹板荷載作用在

20、寬0.65米，長(zhǎng)0.2米范圍內(nèi)，模板在橫向方木均布按三跨連續(xù)結(jié)構(gòu)計(jì)算，跨度為0.2+0.2+0.2。1）、強(qiáng)度計(jì)算模板上均部荷載設(shè)計(jì)值q=1.2（gk2+gk4）+1.4（qk1+qk2）×0.65=1.2（46.44+0.2）+1.4（3+2）×0.65=40.93KN/m最大彎矩Mmax=1/8ql2=1/8×40.93×0.22=0.2 KN.mmax=Mmax/（0.9×W）=0.2KN.m/（0.9×3.75×10-5m3）=6Mpa<24 Mpa。梁體受力支架根據(jù)其荷載分布情況劃分為梁底受力支架及翼緣下受力

21、支架。2）、撓度計(jì)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，不考慮震動(dòng)荷載作用q=（gk2+gk4）×0.65=（46.44+0.2）×0.65=30.3KN/m最大撓度=0.677×qL4/100E(0.9×I)=0.677×30.0×0.24×103/100×6×103MPa×106×(0.9×2.8125×10-7)=2.14×10-4m<允=L/250=0.2/250=8×10-4m（2）、腹板模板驗(yàn)算新澆混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力按一下公式計(jì)算，并取

22、其中的最小值，F(xiàn)=0.22ct12 F=H混凝土的重力密度，按實(shí)際去26.25KN/m3t新澆筑砼的初凝時(shí)間,5小時(shí)T混凝土入模溫度V混凝土澆筑速度，一般取2.5m3/hH模板計(jì)算高度，取4米1外加劑影響修正系數(shù)，取12混凝土坍落度修正系數(shù)，取1分別計(jì)算側(cè)壓力為45.65KN/m2，73.5KN/m2，取最小值F1=45.65 KN/m2作為側(cè)模計(jì)算荷載，傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)荷載F2=2 KN/m2，竹膠板作為受彎結(jié)構(gòu)，需要計(jì)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，按規(guī)范規(guī)定，強(qiáng)度計(jì)算時(shí)要考慮新澆筑砼的側(cè)壓力和傾倒砼產(chǎn)生的荷載，撓度計(jì)算只考慮新澆筑砼的側(cè)壓力。 1）、模板的強(qiáng)度計(jì)算模板上的均布荷載的設(shè)計(jì)值為q=

23、（1.2F1+1.4F2）×0.6=34.548KN/m，最大彎矩Mmax=0.1ql2=0.1×34.548×0.32max=Mmax/（0.9×W）=0.311 KN.m/（0.9×3.75×10-5m3）=9.214Mpa<f=24 Mpa2）、抗剪強(qiáng)度計(jì)算最大剪力Vmax=0.6ql=0.6×34.548×0.3=6.219KN最大剪應(yīng)力max= =3×6.219×103/2×0.6×0.015=1.037 Mpa<設(shè)計(jì)=1.4 Mpa3）、撓度計(jì)算剛度驗(yàn)

24、算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，不考慮震動(dòng)荷載作用q=F×0.6m=45.65×0.6=27.36KN/m最大撓度=0.677×qL4/100E(0.6×I)=0.677×27.36×0.34×103/100×6×103MPa×106×(0.6×2.8125×10-7)=1.48×10-4m<允=L/250=0.3/250=1.2×10-3m，滿足要求。（3）、翼沿模板驗(yàn)算翼板模板檢算模板材料為竹膠板。考慮模板本身的連續(xù)性，取1.0m寬的模板，因截面高度為

25、變化，則計(jì)算時(shí)按照平均荷載，按三等跨連續(xù)梁形式進(jìn)行簡(jiǎn)算，跨度為0.2+0.2+0.2。 a.應(yīng)力檢算q=1.2（gk1+gk4）+1.4（qk1+qk2）×0.6=1.2×（11.025+0.2）+1.4×（3+2）×0.6=12.28KN/m模板凈截面抵抗彎矩Mmax=qL21/8=12.28×0.2×0.2×1/8=0.06KN.m= Mmax /0.9W=0.06/(0.9×3.75×10-5)=1.77Mpa<w=24 MPa w-木膠板容許抗彎曲應(yīng)力24MPab.剛度檢算 按三跨連續(xù)梁計(jì)算

26、竹膠板E=5.0×103MPaIbh3/12=1000×153/12=2.81×10-7mm4q=（gk1+gk4）×0.9=(11.025+0.2)×0.9=10.1KN.mf=0.677qL4/100E0.9I=0.677×10.1×0.24×103/(100×6.0×103×106×0.9×2.81×10-7)=7.5×10-5ml/400=200/250=7.61×10-4m故滿足要求。3）橫向、縱向支撐肋簡(jiǎn)算1、梁底板下的橫向

27、、縱向支撐肋計(jì)算1）橫向方木計(jì)算橫向支撐肋方木截面10cm×10cm，間距20cm，按均布荷載下的3跨簡(jiǎn)支梁計(jì)算，底板計(jì)算跨度為60cm+60cm+60cm。I=833.3cm4，W=166.7 cm3,E=5×103MPaa強(qiáng)度計(jì)算作用在底板方木上的勻布荷載：q=1.2（gk3+gk4）+1.4（qk1+qk2）×0.2=1.2×（36.64+0.2）+1.4（3+2） ×0.2=10.24KN/m跨中最大彎矩：Mmax=ql21/8=10.24×0.6×0.6×1/8=0.461KN.mmax= Mmax/W=

28、0.461×106/166.7×103=2.76MPa<f=12MPab撓度計(jì)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮震動(dòng)荷載。q=（gk3+gk4）×0.2=（36.64+0.2）×0.2=7.37KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×7.37×0.64×103/(100×5.0×103×106×8.333×10-6)=1.52×10-4m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。2）縱向方木計(jì)算a、強(qiáng)度計(jì)算按三跨

29、連續(xù)梁計(jì)算，跨度為0.9+0.9+0.9，取最不利荷載位置計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： q橫向方木間距為0.2米，為方便計(jì)算把橫向方木荷載傳遞到縱向方木荷載的力簡(jiǎn)化成勻布荷載。底板下：q=1.2（gk3+gk4）+1.4（qk1+qk2）×0.6=1.2×（36.64+0.2）+1.4（3+2） ×0.6=30.73KN/m，跨中最大彎矩Mmax= ql21/8=30.73×0.6×0.6×1/8=1.38KN.m,max= Mmax/W=1.38×103/562.5=2.45MPa<f=12MPab、撓度計(jì)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)

30、荷載，同時(shí)不考慮震動(dòng)荷載。q=（gk2+gk4）×0.2=（46.44+0.2）×0.3=13.99KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×13.99×0.64×103/(100×5.0×103×106×42.188×10-6)=0.58×10-4m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。2、側(cè)模豎向方木、縱向鋼管計(jì)算豎向方木中心距（縱向）0.3m，縱向鋼管中心距（主肋）0.6米（豎向）1）豎向方木計(jì)算計(jì)算時(shí)按三跨連續(xù)梁計(jì)算，跨度為60

31、+60+60cm。a、強(qiáng)度計(jì)算模板上勻布荷載設(shè)計(jì)值為：q=（1.2F1+1.4F2）×0.3=（1.2×45.65+1.4×2）×0.3=17.274KN/m，跨中最大彎矩Mmax=0.1ql2=0.1×17.274×0.6×0.6=0.622 KN.m,max= Mmax/W=0.622×103/562.5=1.106MPa<f=12MPab、抗剪強(qiáng)度最大剪力Vmax=0.6ql=0.6×17.274×0.6=6.219KN最大剪應(yīng)力max=3V/2bh=3×6.219/2&#

32、215;0.15×0.15=0.209MPa<1.4MPa，符合要求。c、撓度計(jì)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮震動(dòng)荷載q=F1×0.3m=45.65×0.3=13.695KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×13.695×0.64×103/(100×5.0×103×106×42.188×10-6)=5.6×10-5m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。2）縱向鋼管計(jì)算計(jì)算時(shí)按三跨連續(xù)梁計(jì)算，跨度為90+90+9

33、0cm拉絲間距為90cm。縱向鋼管為雙鋼管。48mm×3.5mm鋼管截面面積489mm2，截面模量W=5.08×103mm2，I=W×r=5.08×103mm2×24mm=1.2×105mm4a、強(qiáng)度計(jì)算模板上集中荷載設(shè)計(jì)值為：P=（1.2F1+1.4F2）×0.3×0.6/2=（1.2×45.65+1.4×2）×0.3×0.6/2=5.182KN最大彎矩Mmax=0.267×p×0.9=1.245KN.m,max= Mmax/2W=1.245×

34、103/2×5.08×103=123MPa<f=215 MPa,滿足要求。b、撓度計(jì)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮震動(dòng)荷載q=F1×0.3m×0.6m/2 =45.65×0.3×0.6/2=4.104N,=1.088×10-3m<=l/400=900/400=2.25×10-3m,c、拉筋計(jì)算拉筋設(shè)置縱向間距0.9米，豎向間距0.6米，該范圍內(nèi)按一根拉筋考慮。N=（1.2×45.65+1.4×2）×0.9×0.6=31.093KNA=N/f=31093/170

35、=182mm2<215MPa選擇直徑16的圓鋼，截面面積201mm2，滿足要求。3、翼沿橫向方木、縱向方木計(jì)算1）、橫向方木計(jì)算a、強(qiáng)度計(jì)算作用在方木上的荷載q=1.2(gk1+gk4)+1.4(qk1+qk2)×0.2=1.2×(11.03+0.2)+1.4×(3+2)×0.2=4.09KN/m，跨中最大彎矩跨中最大彎矩Mmax=0.1ql2=0.1×4.09×0.9×0.9=0.331 KN.m,max= Mmax/W=0.331×103/166.7×10-6m3=1.99MPa<f=12

36、MPab、撓度計(jì)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮震動(dòng)荷載。q=（gk1+gk4）×0.2=（11.025+0.2）×0.2=2.245 KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×2.245×0.94×103/(100×5.0×103×106×833.3×10-8)=2.389×10-4m<=l/400=900/400=2.25×10-3m,符合要求2）、縱向方木計(jì)算a、強(qiáng)度計(jì)算按三跨連續(xù)梁計(jì)算，跨度為0.9+0.9+0.9cm，取最不利荷載計(jì)算，橫向方木間距

37、為0.2米，為方便計(jì)算將橫向方木的力轉(zhuǎn)化成勻布荷載q=1.2(gk1+gk4)+1.4(qk1+qk2)×0.9=1.2×(11.025+0.2)+1.4×(3+2)×0.9=18.423KN/m,跨中最大彎矩Mmax=0.1ql2=0.1×18.423×0.6×0.6=0.66KN.m,max= Mmax/W=0.66×103/562.5=1.18MPa<f=12MPab、撓度計(jì)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮震動(dòng)荷載。q=（gk1+gk4）×0.9=（11.025+0.2）×0.9=

38、10.1 KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×10.1×0.64×103/(100×5.0×103×106×4218.8×10-8)=4.19×10-5m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求4、腹板下橫向方木、縱向方木計(jì)算1）、橫向方木計(jì)算橫向支撐肋方木截面10×10cm，間距200mm，按勻布荷載下三跨簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算跨度為60+60+60cm，a、強(qiáng)度計(jì)算作用在腹板下方木上的勻布荷載：q=1.2（gk2+gk4）+1.4（qk1+qk2

39、）×0.2=1.2×（46.44+0.2）+1.4（3+2） ×0.2=12.59KN/m跨中最大彎矩：Mmax= ql21/8=12.59×0.6×0.6×1/8=0.566KN.mmax= Mmax/W=0.566×106/166.7×103=3.4MPa<f=12MPab、撓度計(jì)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮震動(dòng)荷載。q=gk2×0.2=46.44×0.2=9.288 KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×9.288×0.64×103/

40、(100×5.0×103×106×833.3×10-8)=1.96×10-4m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求2）、縱向方木計(jì)算a、強(qiáng)度計(jì)算采用截面15×15cm方木，W=562.5 cm3按三跨連續(xù)梁計(jì)算，跨度為0.6+0.6+0.6m，取最不利荷載位置，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下 q橫向方木間距為0.2米，為方便計(jì)算將橫向方木的力轉(zhuǎn)化成勻布荷載q=1.2×gk2+1.4(qk1+qk2)×0.6=1.2×46.44+1.4×(3+2)×0.6

41、=37.64KN/m,跨中最大彎矩Mmax=0.1ql2=0.1×37.64×0.6×0.6=1.35KN.m,max= Mmax/W=1.35×103N.m/562.5×10-6m3=2.4MPa<f=12MPab、撓度計(jì)算剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮震動(dòng)荷載。q=gk2×0.3=46.44×0.6=27.86KN/m=0.677qL4/100EI=0.677×27.86×0.64×103/(100×5.0×103×106×4218.8

42、5;10-8)=1.157×10-4m<=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求4）支架承載力驗(yàn)算碗扣式腳手架48*3.5鋼管的參數(shù)選?。浩鋬艚孛婷娣eA= 489 mm2，截面慣性距I=12150 mm4，截面抵抗距W= 5078 mm3，鋼管的回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，步距1.2米，單根承載力3t。（1）、翼沿板下支架由上邊計(jì)算可知，翼沿板下縱向方木每米承受荷載為18.423KN/m，翼沿板立桿縱向間距為0.6cm，單根立桿承受的荷載為：N=18.423×0.6=11.06KN=1.1t<3t，滿足要求。（2）、底板下支架由上邊計(jì)

43、算可知，底板下縱向方木每米承受荷載為30.73KN/m，底板立桿間距為0.6cm，單根立桿承受的荷載為：N=30.73×0.6=18.438KN=1.844t<3t，滿足要求。（3）、腹板下支架由上邊計(jì)算可知，腹板下縱向方木每米承受荷載為37.64KN/m，腹板立桿間距為0.6cm，單根立桿承受的荷載為：N=37.64×0.6=22.58KN=2.258t<3t，滿足要求。（4）、穩(wěn)定性驗(yàn)算由上面的計(jì)算可知支架立桿最大受力為22.58KN=N/A=22.58×103/489.3=46.147MPa<f=215MPa,強(qiáng)度滿足要求。查表得：穩(wěn)定系數(shù)

44、=0.71N/(A)=22.58×103N/(0.71×489mm3)=65MPa<f=215MPa。3、鋼支撐承載力驗(yàn)算 1）荷載分析取縱向跨度最大的支架進(jìn)行分析以伸出墩頂?shù)牧后w9.6m長(zhǎng)為計(jì)算單元伸出墩頂?shù)牧后w砼重量g1=6.7m2×9.6×2.65=170.448T；模板及支撐重量g2=2.5+6=8.5T；橫向40b工字鋼重量g3=4×12×73.878=3.546T；橫向40b工字鋼重量g4=15×12×73.878=13.298T；施工荷載g5=(1.5+2)KN/m2×6×9

45、.6÷10=20.16T；鋼管自重g6=6×28.5×（3.14×0.609×0.016）×7.85=41.07T2）縱梁40b工字鋼檢算底?？v梁采用15根長(zhǎng)度12米的40b工字鋼，腹板下2根間距為35cm，底板下7根間距為50cm，工字鋼下方40b工字鋼間距最大為5.5m,即工字鋼最大跨度為5.5m。取單根縱梁作為研究對(duì)象，腹板位置荷載最大，其荷載集度為q=（1.2×（2.8×0.35×26.5）+1.4×0.35×4×（1.5+2）÷2+0.73=19.74KN

46、/m 跨中段檢算圖示（受力圖）如下：Mmax= qL2/8=19.74×5.52÷8=74.64KN·m，Qmax= qL/2=19.74×5.5÷2=54.285KN，max= Mmax /w=（74.64×103）÷（1140×10-6）=65.46Mpa<210MPamax= Qmax/A=（54.285×103）÷(89×102)=6.1MPa<125MPafmax=5qL4/384EI=（5×19.74×103×64）÷（3

47、84×2.1×1011×22800×10-8）=6.96mm<L/400=13.75mm縱梁強(qiáng)度、剛度均滿足要求。懸臂段檢算圖示（受力圖）如下：Mmax= qL2/2=19.74×1.32÷2=16.68KN·m，Qmax= qL=19.74×1.3=25.66KN，max= Mmax /w=（16.68×103）÷（1140×10-6）=14.6Mpa<210MPamax= Qmax/A=（25.66×103）÷(89×102)=2.88MP

48、a<125MPafmax=3qL4/24EI=（3×19.74×103×1.34）÷（24×2.1×1011×22800×10-8）=0.147mm<L/400=3.25mm縱梁強(qiáng)度、剛度均滿足要求。3）橫梁2I 40b工字鋼檢算為便于計(jì)算，按所有荷載集中在3根鋼管上的均布荷載考慮，綜合上部各種荷載后，單根工字鋼單位荷載集度為q=（g1+ g2+ g4+ g5）×10×÷4÷L=（1.2×（170.448+8.5+13.298）+1.4×20.

49、16）×10÷4÷6=107.883KN/m檢算圖示（受力圖）如下：Mmax= qL2/8=107.883×32÷8=121.368KN·m，Qmax= qL/2=107.883×3÷2=323.649KN，max= Mmax /w=（121.368×103）÷（1140×10-6）=106.46MPa<210MPamax= Qmax/A=（323.649×103）÷8900=36.36MPa<125MPafmax=5qL4/384EI=（5×

50、107.883×103×34）÷（384×2.1×1011×22800×10-8）=2.4mm<L/400=7.5mm縱梁強(qiáng)度、剛度均滿足要求。4）鋼管柱強(qiáng)度及柱底基礎(chǔ)砼強(qiáng)度檢算以所有荷載全部集中在底板下的6根鋼管上為計(jì)算模型鋼管承受的壓強(qiáng)=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）÷A1÷6=（1.2×（170.448+8.5+3.546+13.298）+1.4×20.16）×104÷（3.14×0.609×0.016）÷6=14

51、337Pa=14.337MPa140 MPa（普通A3鋼的抗壓強(qiáng)度為140MPa）鋼管強(qiáng)度滿足要求。鋼支撐穩(wěn)定性驗(yàn)算鋼支撐為軸心受壓構(gòu)件，每3米高度設(shè)橫向連接，因連接部位均為鉸接，為安全考慮，鋼支撐計(jì)算長(zhǎng)度取9米。截面回轉(zhuǎn)半徑i=0.34d=0.34×609=207=l/i=9/0.207=43.48鋼支撐屬于b類截面，查表得穩(wěn)定系數(shù)=0.887，考慮部分壁厚被削弱，按壁厚12mm進(jìn)行計(jì)算。140 MPa，滿足要求。鋼管法蘭作用于基礎(chǔ)的壓強(qiáng)=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5+ g6）÷A2÷6=（1.2×（170.448+8.5+3.546+13.298+41.07）+1.4×15.96）×104÷3.14×（0.75÷2）2-3.14×（0.609÷2）2÷6=3.39 MPa20.1 MPa（