株洲湘江四橋42米現(xiàn)澆箱梁滿堂腳手架受力計(jì)算書

1、42米跨現(xiàn)澆箱梁扣件式滿堂腳手架受力計(jì)算書1、箱梁支架模板受力系統(tǒng)受力驗(yàn)算1.1、翼緣板區(qū)模板結(jié)構(gòu)計(jì)算42米箱梁現(xiàn)澆滿堂支架的側(cè)模面板采用竹膠板，用8×10cm木枋作為次梁，次梁下每間隔90cm設(shè)置一道8×10cm木枋，木枋下面搭設(shè)扣件式腳手管支撐。腳手管橫向間距39.5cm和60cm，縱向間距90cm，步距為120cm，具體結(jié)構(gòu)附圖一：1.1.1、次梁（8×10cm）木枋計(jì)算翼緣區(qū)砼最大厚度為0.5m，最小厚度為0.15m，考慮安全系數(shù)，按0.5m厚砼計(jì)算：翼緣處砼荷載：模板荷載：設(shè)備及人工荷載：砼澆注時(shí)振搗荷載：則有木枋每隔30cm布置一道，木枋子長(zhǎng)度一般可達(dá)

2、4-5跨，偏安全考慮，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，跨徑為0.9m，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：則跨內(nèi)最大彎矩為：又應(yīng)力為：（參考一般松木木質(zhì)）最大剪力在支點(diǎn)處， 由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計(jì)算公式得：（參考一般松木木質(zhì)）即強(qiáng)度均滿足要求。由規(guī)范可知，剛度驗(yàn)算荷載取值只考慮砼、模板、施工人員及機(jī)具荷載，不考慮振搗所產(chǎn)生的荷載。偏安全考慮，其取值大小同強(qiáng)度計(jì)算(以下相同，不另說明)，可得： 則剛度完全滿足要求。1.1.2、主梁（8×10cm）木枋計(jì)算箱梁翼緣板下模板主梁用8×10cm木枋，木枋下支撐48×3.5腳手管橫橋向間距為60cm，偏于安全考慮，按簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算，跨徑為0.6m，受到次梁傳遞的

3、集中荷載，大小為，最不利的受力模式如下圖：則跨內(nèi)最大彎矩又 最大剪力在支點(diǎn)處， 由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計(jì)算公式得：即強(qiáng)度滿足要求。撓度按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，作用在支點(diǎn)上的力對(duì)構(gòu)件不產(chǎn)生撓度， 則剛度也完全滿足要求。1.2、腹板模板結(jié)構(gòu)計(jì)算腹板模板結(jié)構(gòu)布置方式跟翼板基本一樣，只是布置間距不相一樣。腹板新澆混凝土產(chǎn)生的壓力：腹板新澆砼所產(chǎn)生的側(cè)壓力按下式計(jì)算：其中：Pmax為新澆注砼的對(duì)側(cè)模的最大側(cè)壓力；K1外加劑影響修正系數(shù)，攙加時(shí)取值1.2；K2砼坍落度影響修正系數(shù)，取0.85；混凝土容重，取值26kN/m3； t0 新澆注砼的初凝時(shí)間，取14h；砼澆注速度，取0.5m/h。所以：可見在腹板上新澆砼產(chǎn)生的

4、最大的側(cè)壓力為57.8kN/m2，且有效壓頭為2.2米，考慮振搗時(shí)所產(chǎn)生的荷載4.0 kN/m2，所以最大的側(cè)壓力為57.8+4.0=59.8 kN/m2。側(cè)壓力從上至下按梯形規(guī)律遞加，偏安全考慮，取最大荷載值59.8kN/m2計(jì)算。1.2.1、次梁8×10cm木枋計(jì)算木枋的布置間距為0.2cm，則木枋子長(zhǎng)度一般為3-4跨，偏安全考慮, 按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，跨徑為0.9m，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：則跨內(nèi)最大彎矩為：由梁正應(yīng)力計(jì)算公式得： 由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計(jì)算公式得： 即強(qiáng)度均滿足要求。撓度計(jì)算按簡(jiǎn)支梁計(jì)算： 則剛度也完全滿足要求。1.2.2、主梁8×10cm木枋計(jì)算箱梁腹板下模板主梁用8

5、×10cm木枋，木枋下支撐48×3.5腳手管橫橋向間距為40cm，偏于安全考慮，按簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算，跨徑為0.4m，受到次梁傳遞的集中荷載，大小為，最不利的受力模式如下圖：則跨內(nèi)最大彎矩又 最大剪力在支點(diǎn)處， 由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計(jì)算公式得：即強(qiáng)度滿足要求。撓度按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，作用在支點(diǎn)上的力對(duì)構(gòu)件不產(chǎn)生撓度， 則剛度也完全滿足要求。1.3、底模板下構(gòu)件的計(jì)算1.3.1、次梁（10×12cm木枋）驗(yàn)算底模下腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距根據(jù)箱梁對(duì)應(yīng)位置分別設(shè)為0.4 和0.6m，頂托橫梁（14工字鋼）按橫橋向布置，間距0.9m；次梁按順橋向布置，間距20cm和

6、35cm ，其具體布置如后附圖所示。因此計(jì)算跨徑為0.9m，按簡(jiǎn)支梁受力考慮，分別驗(yàn)算底模下斜腹板對(duì)應(yīng)位置和底板中間位置：其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：、斜腹板對(duì)應(yīng)位置驗(yàn)算底模處砼箱梁荷載：模板荷載： 設(shè)備及人工荷載：砼澆注沖擊及振搗荷載：則有： 又由梁正應(yīng)力計(jì)算公式得：由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計(jì)算公式得：所以強(qiáng)度滿足要求；由矩形簡(jiǎn)支梁撓度計(jì)算公式得： 剛度滿足要求。、中間底板位置驗(yàn)算中間底板位置砼厚度在0.530.86m之間，考慮內(nèi)模支撐和內(nèi)模模板自重，按0.9m計(jì)算,則有：底模處砼箱梁荷載：內(nèi)模和底模荷載： 設(shè)備及人工荷載：砼澆注沖擊及振搗荷載：則有： 又由梁正應(yīng)力計(jì)算公式得：由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計(jì)算公式得

7、：所以強(qiáng)度滿足要求；由矩形簡(jiǎn)支梁撓度計(jì)算公式得： 剛度滿足要求。2、支架受力計(jì)算2.1、頂托橫梁（I14工字鋼）驗(yàn)算：腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.6m和0.4m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距90cm。因此計(jì)算跨徑為0.6m和0.4m，按兩跨連續(xù)梁受力考慮（實(shí)際工字鋼長(zhǎng)度至少在連續(xù)6跨以上），僅驗(yàn)算底模下斜腹板對(duì)應(yīng)位置即可：根據(jù)以上對(duì)次梁的計(jì)算分析可知，工字鋼受到由次梁傳遞過來(lái)的集中菏載，大小為 ，工字鋼受力計(jì)算圖如下：另查表可得： 查表可知：跨內(nèi)最大彎矩為：由梁正應(yīng)力計(jì)算公式得： 滿足要求；撓度計(jì)算按簡(jiǎn)支梁考慮，得： 剛度完全滿足要求。2.2、立桿強(qiáng)度驗(yàn)算：腳手管（48&

8、#215;3.5）立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.6m和0.4m，因此單根立桿承受區(qū)域即為底板0.6m×0.9m和0.4m×0.9m箱梁均布荷載，由工字鋼橫梁集中傳至桿頂。分別驗(yàn)算底模下斜腹板對(duì)應(yīng)位置和底板中間位置：、驗(yàn)算翼模板下對(duì)應(yīng)位置：底模處砼箱梁荷載：模板荷載： 設(shè)備及人工荷載：砼澆注沖擊及振搗荷載：則有： 由于大橫桿步距為1.2m，長(zhǎng)細(xì)比為，查表可得，則有：而，抗壓強(qiáng)度滿足要求。另由壓桿彈性變形計(jì)算公式得：（按最大高度11米計(jì)算）壓縮變形相當(dāng)小。、驗(yàn)算底模板下斜腹板對(duì)應(yīng)位置：底模處砼箱梁荷載：模板荷載： 設(shè)備及人工荷載：砼澆注沖擊及振搗荷載：則有： 由于大橫桿步距為1.2m，長(zhǎng)細(xì)比為，查表可得，則有：而，抗壓強(qiáng)度滿足要求。另由壓桿彈性變形計(jì)算公式得：（按最大高度9.5米計(jì)算）壓縮變形相當(dāng)小。、驗(yàn)