材料力學(xué)復(fù)習(xí)題1

1、1 3 7 8 9 16 17 27 29 材料力學(xué)總復(fù)習(xí)題一、填空題1、 材料力學(xué)中的三個基本假設(shè)為均勻性假設(shè)、 連續(xù)性 假設(shè)和 各向同性 假設(shè)2、 材料的兩種主要破壞形式為 斷裂 和 屈服 。3、 第 一 強(qiáng)度理論和第 二 強(qiáng)度理論適用于脆性斷裂的破壞形式。4、 在分析組合變形問題時，由于構(gòu)件處于 線彈性 范圍內(nèi)，而且 變形 很小，可以認(rèn)為各種基本變形各自獨(dú)立，互不影響，因此可采用疊加原理。5、 已知三個主應(yīng)力1、2、3，其最大剪應(yīng)力表達(dá)式為max= 。6、 工程上將延伸律 5% 的材料稱為塑性材料。7、 提高梁剛度的措施有 減小彎矩 和 減小跨度 。8、 橫力彎曲時，圓形截面梁最大剪應(yīng)力

2、發(fā)生在 中性軸 處，其值為平均剪應(yīng)力的 4/3 倍。9、 三向應(yīng)力狀態(tài)下，最大正應(yīng)力和最小正應(yīng)力在單元體中的夾角為 90° ，在應(yīng)力圓中夾角為 180° 。10、 平面彎曲梁的中性軸過截面的 形 心，與截面的對稱軸垂直。11、 對于一端固定，一端自由的細(xì)長桿，直徑為d，長度為l，用歐拉公式求出的臨界載荷Plj= 。11、構(gòu)件在載荷作用下，強(qiáng)度是構(gòu)件抵抗 破壞 的能力，剛度是構(gòu)件抵抗 變形 的能力。12、若兩拉桿的橫截面積A、長度l及所受載荷P均相同，而材料不同，那么兩桿的橫截面上正應(yīng)力將 相 同 ，變形l 不 同。13、三根不同材料的拉伸試件，拉伸試驗所得的-圖如圖1所示，

3、其中強(qiáng)度最高的是 1 。塑性最好的是 3 。 圖1 圖214、銷釘直徑為d，受力如圖2。剪切面上的剪應(yīng)力為 2P/d² 。15、圖12中所示的是扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力分布圖。其中Mn為截面的扭矩。問其中 d 畫的正確。 （a） (b) (c) (d) 圖316、矩形截面梁在受橫向力作用時，橫截面上的最大剪應(yīng)力為平均應(yīng)力的 1.5 倍。17、第 三 強(qiáng)度理論和第 四 強(qiáng)度理論適用于塑性屈服的破壞形式。18、單元體上的三對主應(yīng)力一般都用1、2、3表示，并且是按 123 的大小排列。19、影響持久極限的三個重要因素是 構(gòu)件外形 、 構(gòu)件尺寸 和表面加工質(zhì)量。20、彈性體的變形能的大小，只取決于載荷的最

4、終值，而與 加載方式 無關(guān)。21、在強(qiáng)度計算中，低碳鋼的破壞應(yīng)力一般用的是 切應(yīng)力 ，鑄鐵的破壞應(yīng)力一般用的是 拉應(yīng)力 。22、 柔度綜合地反映了壓桿的 端約束 、 桿長 以及橫截面形狀和大小對壓桿承載能力的影響。23、 使用強(qiáng)度理論對脆性材料進(jìn)行強(qiáng)度計算時，對以 拉 應(yīng)力為主的應(yīng)力狀態(tài)宜采用第一強(qiáng)度理論；對以 應(yīng)力為主的應(yīng)力狀態(tài)宜采用第二強(qiáng)度理論。24、 三根不同材料的拉伸試件，拉伸試驗所得的-圖如圖1所示，其中強(qiáng)度最好的是 1 。剛度最大的是 2 。 圖1 圖225、 圖2所示結(jié)構(gòu)中，桿件1發(fā)生_彎曲_變形，構(gòu)件3發(fā)生_壓縮_變形。26、 對于沒有明顯屈服階段的塑性材料，通常用0.2表示其

5、屈服極限。0.2是塑性應(yīng)變等于_卸載后產(chǎn)生2的殘余應(yīng)變_時的應(yīng)力值27、 求解超靜定問題,需要綜合考察結(jié)構(gòu)的靜力平衡， 幾何條件 和 物理條件 三個方面。28、 平面彎曲梁的中性軸過截面的 形 心，與截面的對稱軸垂直。29、 構(gòu)件的承載能力，須通過 強(qiáng)度 、 剛度 、穩(wěn)定性三方面來考慮確定。30、 梁在彎曲時，橫截面上的正應(yīng)力沿高度是按 線性 分布的，中性軸上的正應(yīng)力為_0_。31、 剪應(yīng)力互等定理指出，在 互相垂直 兩個平面內(nèi)剪應(yīng)力成對出現(xiàn)，數(shù)值相等,其方向是 均指向或背離此交線 。32、 通過試驗測得的材料持久極限-1，應(yīng)用于實際構(gòu)件時，必須考慮應(yīng)力集中， 構(gòu)件截面尺寸 和 表面加工量 的

6、影響。33、 在動載荷的計算中，勻加速提升構(gòu)件的情況下的動荷系數(shù)為 1+ a/g ，自由落體沖擊情況下的的動荷系數(shù)為 。34、 疲勞破壞的構(gòu)件，其斷口一般有兩個區(qū)域，即 光滑 區(qū)和 粗粒狀 區(qū)。35 如圖3所示梁的邊界條件是 和 。 圖336 扭轉(zhuǎn)應(yīng)力公式、變形公式的應(yīng)用條件是 最大扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力不超過材料的剪切比例極限 。37已知一拉伸桿，橫截面上正應(yīng)力為，則其45°斜截面上的正應(yīng)力為 /2 ，剪應(yīng)力為 /2 。38如果未知量的數(shù)目 多于 力系可能有的獨(dú)立平衡方程的數(shù)目，這種問題稱之靜不定問題。39圖所示梁的邊界條件是 和 。1、 40圖為低碳鋼的應(yīng)力應(yīng)變曲線，其中稱為 ，稱為 ，稱為

7、 。41如圖1所示，鑄件字形截面梁的許用應(yīng)力分別為：許用拉應(yīng)力，許用壓應(yīng)力，則上、下邊緣距中性軸的合理比值應(yīng)該是y1:y2=_。（圖中C為形心）。42圖2所示螺栓，尺寸如圖所示，則螺栓受剪面面積為 ，受擠壓面面積為 。43若將橫截面為矩形的梁的高度增加一倍，寬度不變,則其抗彎剛度是原來的 倍。44圓軸扭轉(zhuǎn)時其橫截面上的剪應(yīng)力分布為：大小與到形心的距離成 ，方向垂直與該點(diǎn)的半徑，并順同 的方向。二、選擇題1、 圖1所示鉚釘聯(lián)接，鉚釘?shù)闹睆綖閐，板厚為h。對鉚釘進(jìn)行實用剪切計算，剪應(yīng)力是（ B ）A、 B、 C、 D、 圖1 圖2 2、 根據(jù)均勻性假設(shè)，可以認(rèn)為構(gòu)件的（ C ）在各點(diǎn)處相同A、應(yīng)力

8、 B、應(yīng)變 C、材料的彈性模量 D、變形3、 一受拉彎組合的圓截面鋼軸。若用第三強(qiáng)度理論設(shè)計的直徑為d3用第四強(qiáng)度理論設(shè)計的直徑為d4則d3（ D ）d4。A、大于 B、小于 C、小于等于 D、等于4、 圖2所示結(jié)構(gòu)ABCD，D點(diǎn)受力P的作用，BC段發(fā)生（ A ）A、彎扭組合變形 B、拉彎組合變形 C、拉彎扭組合變形 D、壓彎組合變形5、 細(xì)長壓桿的長度增加一倍，其它條件不變，則臨界力為原來的（ C ）A、1/2倍 B、1/8倍 C、1/4倍 D、1/5倍6、 實心圓軸扭轉(zhuǎn)，已知不發(fā)生屈服的極限扭矩為T0，若將其直徑增加一倍，則極限扭矩為（ A ）。A、 B、 C、 D、7、 對于圖3所示懸臂

9、梁，A點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)有以下四種答案：正確的答案是（ B ） A B C D圖38、 低碳鋼梁受載如圖4所示，其合理的截面形狀是（ B ） A B C D圖410、 圖4所示矩形截面壓桿，其兩端為球鉸鏈約束，加載方向通過壓桿軸線。當(dāng)載荷超過臨界值，壓桿發(fā)生屈曲時，橫截面將繞哪（ A ）根軸轉(zhuǎn)動A、繞y軸； B、繞通過形心c的任意軸；C、繞z軸； D、繞y軸或z軸。11、 某材料的臨界應(yīng)力總圖如圖5，某壓桿柔度=80，則計算該壓桿臨界力公式應(yīng)為：Plj=（ D ）（壓桿截面積為A）。圖5A、 B、 C、As D、A(a-b)12、 等直桿受力如圖4所示，其橫截面面積A=100mm2，則1-1橫截面上

10、的正應(yīng)力為（ C ）。 圖4A、50MPa(壓應(yīng)力) B、40MPa(壓應(yīng)力) C、90MPa(拉應(yīng)力) D、90MPa(壓應(yīng)力) 13、 一內(nèi)外徑之比為=d/D的空心圓軸，當(dāng)兩端受扭轉(zhuǎn)力偶矩時，橫截面上的最大剪應(yīng)力為，則內(nèi)圓周處的剪應(yīng)力為（ B ）。 A、 B、 C、(1-3) D、(1-4) 14、 圖5所示階梯形拉桿，材料的彈性模量為E，AB段的橫截面面積為2A，BC段的橫截面面積為A。該拉桿的軸向伸長l是（ D ）圖5A、 B、 C、 D、15、 在鑄鐵壓縮實驗中，若測得強(qiáng)度極限b=200Mpa，則剪切強(qiáng)度極限b為（ A ）。A、100Mpa B、200Mpa C、100Mpa D、不

11、能確定16、 等長、同材料的二根桿受相等的軸向壓力作用，則橫截面面積大的甲桿變形與截面面積小的乙桿變形相比是（ B ）A、甲桿變形大 B、乙桿變形大 C、變形相等 D、無法判斷17、 細(xì)長壓桿、當(dāng)桿長減小一倍，其它條件不變，則臨界力為原來的（ D ）A、1/2倍 B、2倍 C、1/4倍 D、4倍18、 構(gòu)件的疲勞破壞是因為（ C ）的結(jié)果。A、構(gòu)件中最大拉應(yīng)力作用 B、構(gòu)件中最大剪應(yīng)力作用C、構(gòu)件中裂紋的形成和逐漸擴(kuò)展 D、構(gòu)件材料性質(zhì)變化19、 、直徑和長度均相同的兩種材料，在相同扭矩作用下兩種材料截面上的最大剪應(yīng)力分別為與，它們之間的關(guān)系為（ C ）A、> B、< C、= D、

12、不能確定21、 圖1所示鉚釘聯(lián)接，鉚釘?shù)闹睆綖閐，板厚為h。對鉚釘進(jìn)行實用擠壓計算，擠壓應(yīng)力iy是（ B ）A、 B、 C、 D、 圖1 22、 所謂等強(qiáng)度梁有以下四種定義，其中正確的是（ A ）。 A、各橫截面最大正應(yīng)力相等 B、各橫截面正應(yīng)力均相等 C、各橫截面剪應(yīng)力相等 D、各橫截面彎矩相等23、 圖3簡支梁受集中力偶M0作用，其彎矩圖是（ C ）（A） （B） （C） （D）圖324、 圖4簡易起吊裝量如圖示。AB梁的變形是（ D ）A、 軸向拉伸 B、 純彎曲 C、 彎曲與拉伸的組合變形 D、彎曲與壓縮的組合變形 圖425、 圖6簡支梁受的均布載荷q作用，梁（a）、（b）的q相等。已

13、知，則梁中點(diǎn)C的撓度有=（ D ） （a） (b)圖6A、 B、 C、 D、26、 三向應(yīng)力狀態(tài)單元體，材料彈性模量為E，泊松比為，則x方向線應(yīng)變x=（ B ）A、 B、 C、 D、27、 圖3所示鉚釘聯(lián)接，鉚釘?shù)闹睆綖閐，板厚為h。對鉚釘進(jìn)行實用擠壓計算，擠壓應(yīng)力iy是（ C ）A、 B、 C、 D、 圖3 28、 圖5所示圓截面梁，若直徑d增大一倍（其它條件不變），則梁的最大正應(yīng)力、最大撓度分別降至原來的（ D ）。A、1/2，1/4 B、1/4，1/8C、1/8，1/8 D、1/8，1/16 圖529、 某直梁橫截面面積一定，試問圖6所示的四種截面形狀中，那（ D ）抗彎能力最強(qiáng) A、圓

14、形 B、正方形 C、矩形 D工字形 圖631、 實心圓軸和空心圓軸，兩軸材料、橫截面面積、長度和所受扭矩均相同，則兩軸的扭轉(zhuǎn)角之間的關(guān)系為（ C ）。 A、1<2 B、1=2 C、1>2 D、無法比較 32、 所謂等強(qiáng)度梁有以下四種定義，其中正確的是（ D ）。 A、各橫截面彎矩相等 B、各橫截面正應(yīng)力均相等 C、各橫截面剪應(yīng)力相等 D、各橫截面最大正應(yīng)力相等 33、 圖7所示微元處于純剪切應(yīng)力狀態(tài)，關(guān)于=45°方向上的線應(yīng)變，有下列四種答案，其中正確的是（ C ）。A、等于零 B、大于零 C、小于零 D、不能確定 圖734、 對于圖8所示懸臂梁，A點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)有以下四種

15、答案：正確的答案是（ B ） A B C D 圖835、 考慮粗短壓桿1和細(xì)長壓桿2的承載能力，（ A ）A、對桿1進(jìn)行強(qiáng)度計算，桿2進(jìn)行穩(wěn)定性計算 B、對桿1、桿2都要進(jìn)行強(qiáng)度計算C、對桿2進(jìn)行強(qiáng)度計算、桿1進(jìn)行穩(wěn)定性計算 D、桿1要進(jìn)行強(qiáng)度計算，桿2要進(jìn)行剛度計算36、 直徑為d=2cm，長80cm的兩端鉸支壓桿，其柔度為=（ B ） A、320 B、160 C、80 D、4037、 構(gòu)件的疲勞破壞，是（ A ）的結(jié)果。A、構(gòu)件中裂紋的形成和逐漸擴(kuò)展 B、 構(gòu)件材料性質(zhì)變化C、構(gòu)件中最大拉應(yīng)力作用 D、構(gòu)件中最大剪應(yīng)力作用38矩形截面簡支梁受力如圖4所示，橫截面上各點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)如圖（b）所

16、示。關(guān)于它們的正確性，現(xiàn)有四種答案，（ D ）是正確的。A、點(diǎn)1、2的應(yīng)力狀態(tài)是正確的；B、點(diǎn)2、3的應(yīng)力狀態(tài)是正確的；C、點(diǎn)3、4的應(yīng)力狀態(tài)是正確的； D、點(diǎn)1、5的應(yīng)力狀態(tài)是正確的。（a）（b）圖4a) 兩端球鉸支，長度l的細(xì)長壓桿，從提高穩(wěn)定性考慮，在橫截面面積相等的條件下，選用（ D ）形狀最好。A、正方形 B、圓形 C、矩形 D、圓環(huán)形40圖4所示純彎曲，橫截面上應(yīng)力分布為（ A ） A B C D圖4b) 圖5所示所單元體，若用第三強(qiáng)度理論校核時，則等效應(yīng)力為（ D ）i. 50MPaii. 80MPa iii. 113.6MPa iv. 130MPa 圖542 直徑為d=2cm，

17、長80cm的兩端鉸支壓桿，其柔度為=（ B ）A、320 B、160 C、80 D、4043如下圖所示矩形截面壓桿，其兩端為球鉸鏈約束，加載方向通過壓桿軸線。當(dāng)載荷超過臨界值，壓桿發(fā)生屈曲時，橫截面將繞哪（ A ）根軸轉(zhuǎn)動A、繞y軸； B、繞通過形心c的任意軸；C、繞z軸； D、繞y軸或z軸。44. 一交變應(yīng)力的，則其平均應(yīng)力，應(yīng)力幅和循環(huán)特征為（A ）A、 B、 C、 D、 45、在鑄鐵壓縮實驗中，若測得強(qiáng)度極限b=200Mpa，則剪切強(qiáng)度極限b為（ B ）。A、200Mpa B、100Mpa C、100Mpa D、不能確定46兩端球鉸支，長度l的細(xì)長壓桿，從提高穩(wěn)定性考慮，在橫截面面積相等

18、的條件下，選用（ D ）形狀最好。 A、正方形 B、圓形 C、矩形 D、圓環(huán)形 47如圖簡支梁受的均布載荷q作用，梁（a）、（b）的q相等。已知，則梁中點(diǎn)C的撓度有=（ D ）A、 B、 C、 D、 a b三、計算題1、 圖1所示實心圓軸的直徑d=100mm，長l=1m，其兩端所受的外力偶矩=14kN.m材料的切變模量G=80Gpa，試求最大切應(yīng)力及兩端截面間的相對轉(zhuǎn)角。圖12、 圖2所示木梁受一可移動載荷P=40kN的作用。已知 =10MPa，=3MPa。木梁的截面為矩形，其高寬比。試選擇梁的截面尺寸。圖23、 求圖3所示主應(yīng)力和主平面方位角，并畫在單元體上（應(yīng)力單位為MPa）圖34、 如圖

19、4所示材料和截面積完全相同的1、2三桿在A點(diǎn)交接，A點(diǎn)受鉛垂方向力P作用，已知：三桿的材料彈性模量為E和截面積A相同，桿間夾角為60°，2桿長為l，求A點(diǎn)位移。 圖45、 圖示5拖架已知P=40KN，鋼桿AB為圓截面，其直徑d=20mm,桿BC為工字鋼，其橫截面面積為1430mm2，鋼材的彈性模量E=200Gpa。求拖架在 P力作用下，節(jié)點(diǎn)B的垂直位移和水平位移。 圖5 圖66、 一懸臂梁如圖6所示。已知p、a、EI，試求此梁B面轉(zhuǎn)角B。7、 圖7所示為一圓形截面空間等直徑直角彎梁，整個梁身在同一水平面內(nèi)。截面直徑為d=5cm，在梁的自由端有一豎直向下的力P=10KN的作用，若=10

20、0Mpa，試用第三強(qiáng)度理論校核此梁強(qiáng)度。8、 圖8所示等截面鋼架，A端鉸支，C端固定，在桿B受一水平載荷P作用，試計算A、C點(diǎn)的支反力。 圖7 圖89、 一鉸接結(jié)構(gòu)如圖9所示，在水平剛性橫梁的B端作用有載荷P，垂直桿1，2的抗拉壓剛度均為EA，若橫梁AB的自重不計,求兩桿中的內(nèi)力。圖910、 作圖10所示等直梁的剪力圖和彎矩圖（不要求過程，注明關(guān)鍵點(diǎn)處的數(shù)值）。圖1011、 圖11所示等直梁的剪力圖和彎矩圖（不要求過程，注明關(guān)鍵點(diǎn)處的數(shù)值）。圖1112、 如圖12所示剛架，抗彎剛度EI為常數(shù)，試計算A、B支座處的支反力。圖1213、 鑄鐵梁的截面尺寸如圖13所示，C為T形截面的型心，慣性矩Iz=6013×104mm4，材料的許用拉應(yīng)力T=40MPa，許用壓應(yīng)力C=160MPa，試校核梁的強(qiáng)度。圖1314、 如圖14所示,靜不定梁AC在截面B處承受矩為Mo的力偶作用,試計算截面B處的反力。設(shè)抗彎剛度EI為常數(shù)。圖1415、 圖15所示等截面鋼架，A端鉸支，C端固定，桿AB受均布載荷q作用，試計算A、C點(diǎn)的支反力。圖1516、 如圖16所示的曲拐，a=400mm，