燃煤摻燒造紙污泥熱電項目工程專項施工方案

1、江蘇勤力熱電有限公司燃煤摻燒造紙污泥熱電項目工程模板施工方案編制人： 審核人：目 錄1、 編制依據22、 工程概況23、 施工準備2 1、技術準備2 2、主要機械設備準備2 3、模板材料的選用3 4、專業(yè)施工隊伍準備3 5、作業(yè)條件準備34、 模板的計算3 1、柱模板的計算3 2、梁模板（扣件鋼管架）計算書105、 模板施工25 1、施工準備25 2、模板安裝28 3、模板拆除31 4、質量、安全保證措施32 5、模板安裝質量標準33 6、模板工程質量保證措施34 7、安全夜以文明施工及成品保護346、 模板工程安全生產事故專項應急預案36 1、事故類型和危害程度分析36 2、應急處置基本原則

2、37 3、組織機構及職責37 4、預防與預警40 5、信息報告程序42 6、應急處置43 7、應急物資與裝備保障47第一節(jié) 編制依據混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010建筑施工計算手冊混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB502042011混凝土質量控制標準GB501642011建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011電力建設安全工作規(guī)程第一部分DL5009.12002電力建設施工質量驗收及評價規(guī)程DL/T5210.12012現(xiàn)行“建筑工程質量驗收規(guī)范”本工程施工圖紙等有關文件。第二節(jié)工程概況1. 本工程為江

3、蘇勤力熱電有限公司燃煤摻燒造紙污泥熱電項目，本項目建設規(guī)模為：3×130t/h循環(huán)流化床鍋爐+2×B15MW汽輪發(fā)電機。建筑類別為工業(yè)用房，由江蘇勤力熱電有限公司建設，東南大學建筑設計研究院有限公司設計，江蘇華興勘察設計有限公司勘察，南京蘇安建設監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān)理，江蘇華能建設工程集團有限公司承建。工程建設地點位于鹽城市射陽縣黃沙港鎮(zhèn)海港路南側內港河北側。第三節(jié) 施工準備 1、技術準備：熟悉圖紙，進行實地現(xiàn)場調查研究，根據現(xiàn)場條件進行拼裝模板。 2、主要機械設備安排模板工程施工中，主要機具設備選用如下：（1）、圓盤鋸：3臺，備用1臺，用于制作；（2）、手工鋸：10臺。 3

4、、模板材料的選用在施工中為克服漲模、接頭錯位、漏漿、斷面不方正等缺陷，根據以往施工經驗并加以改進，并以模板質量要求進行模板工程的施工及驗收。其主要材料選用如下：1）、模板：采用光滑堅硬的雙面酚醛樹脂覆蓋面膠合板。 2）、木方：采用60×80無曲雙面刨光順直的硬質木方； 4、專業(yè)施工隊伍準備：根據確定的現(xiàn)場管理機構，選擇高素質的專業(yè)班組進行模板工程的施工。 5、作業(yè)條件準備：（1）、向作業(yè)班組進行詳細的質量、安全技術交底，并作好職工安全三級教育，下達工程施工任務，便班組明確有關質量、安全、進度等要求；（2）、清理現(xiàn)場，做好工作面準備，檢查垂直和水平運輸是否通暢，施工機具是否準備妥當；（

5、3）、施工機具就位并進行了試運轉，做好維修保養(yǎng)等工作，以保證機械正常運轉；（4）、清查材料的規(guī)格、質量、數量等是否符合要求。 第四節(jié) 模板的計算一、柱模板的計算柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2012)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由一層木楞和一層鋼管組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。1、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=500mm，B方向對拉螺栓2

6、道， 柱模板的截面高度 H=500mm，H方向對拉螺栓2道， 柱模板的計算高度 L = 6000mm， 柱箍間距計算跨度 d = 400mm。 柱箍采用雙鋼管48mm×2.8mm。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。 B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。 面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm，抗彎強度15.0N/mm，彈性模量6000.0N/mm。 木方剪切強度1.3N/mm，抗彎強度13.0N/mm，彈性模量9000.0N/mm。 柱模板支撐計算簡圖2、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷

7、載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 外加劑影響修正系數，取1.000； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×40.550=36.

8、495kN/m 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m。3、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的簡支梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.40m。 荷載計算值 q = 1.2×36.495×0.400+1.40×2.700×0.400=19.030kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=9.600cm I=5.760cm (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm)

9、； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm； M = 0.125ql 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.125×(1.20×14.598+1.40×1.080)×0.150× 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.054×1000×1000/9600=5.575N/mm 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 5ql / 384EI < v = l / 400 面板最大撓度計算值 v =

10、5×14.598×150/(384×6000×57600)=0.278mm 面板的最大撓度小于150.0/400,滿足要求! 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下4、豎楞木方的計算 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.150m。 荷載計算值 q = 1.2×36.495×0.150+1.40×2.700×0.150=7.136kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.

11、854/0.400=7.136kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql=0.1×7.136×0.40× 最大剪力 Q=0.6×0.400×7.136=1.713kN 最大支座力 N=1.1×0.400×7.136=3.140kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=

12、0.114×10/83333.3=1.37N/mm 抗彎計算強度小于13.0N/mm,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×1713/(2×50×100)=0.514N/mm 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.677×5.474×400.0/(100×9000.00×4166666.8)=0.025mm 最大撓度小

13、于400.0/250,滿足要求!5、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×36.50+1.40×2.70)×0.150 × 0.400 = 2.85kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續(xù)梁的計算得到 最大變形 v=0.017mm 最大支座力 Q=3.782kN 抗彎計算強度 f=0.077×1

14、0/4248.0=18.13N/mm 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于296.7/150與10mm,滿足要求!6、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm； 對拉螺栓的直徑(mm): 16 對拉螺栓有效直徑(mm): 14 對拉螺栓有效面積(mm): A = 144.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.782 對拉螺栓強度驗算滿足要求!7、H

15、方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×36.50+1.40×2.70)×0.150 × 0.400 = 2.85kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續(xù)梁的計算得到 最大變形 v=0.017mm 最大支座力 Q=3.782kN 抗彎計算強度 f=0.077×10/4248.0=18.13N/mm

16、支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于296.7/150與10mm,滿足要求!8、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm； 對拉螺栓的直徑(mm): 16 對拉螺栓有效直徑(mm): 14 對拉螺栓有效面積(mm): A = 144.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.782 對拉螺栓強度驗算滿足要求!二、梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算

17、依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:L1。1、參數信息1）.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):130.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.00；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：3.00；梁兩側立柱間距(m):0.70；承

18、重架支設:多根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2；采用的鋼管類型為48×3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2）.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3）.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm

19、2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4）.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；5）.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為：200mm，200mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度80mm，高度100mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；2、梁模板荷載標準值

20、計算1）.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994

21、 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。3、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1）.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按

22、以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 9.720+2.520 = 12.240 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 223.33mm；面板的最大彎距 M= 0.1×12.24×223.3332 = 6.11×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.11×10

23、4 / 2.70×104=2.261N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.261N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2）.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 223.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×9

24、5;223.334/(100×9500×2.43×105) = 0.066 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =223.333/250 = 0.893mm；面板的最大撓度計算值 =0.066mm 小于面板的最大容許撓度值 =0.893mm，滿足要求！3、梁側模板內外楞的計算1）.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×82×1/6 = 64cm3；I = 6×83×1

25、/12 = 256cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×4×0.9)×0.223=5.47kN/m；內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；內楞的最大彎距: M=0.1×5.47×500.002= 1.37×105N.mm；最大支座力:R=

26、1.1×5.467×0.5=3.007 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.37×105/6.40×104 = 2.136 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.136 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.00×0.22= 4.02 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：

27、I = 2.56×106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.677×4.02×5004/(100×10000×2.56×106) = 0.066 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值=0.066mm 小于內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2）.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.007kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8×10

28、2×2/6 = 266.67cm3；I = 8×103×2/12 = 1333.33cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.301 kN.m外楞最大計算跨度: l = 200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.01×105/2.67×105 = 1.128 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f =

29、17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =1.128N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.052 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大撓度計算值 =0.052mm 小于外楞的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 12 mm；穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 7

30、6 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混

31、凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 900×18×18/6 = 4.86×104mm3； I = 900×18×18×18/12 = 4.37×105mm4；1）.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2×（24.00+1

32、.50）×0.90×0.80×0.90=19.83kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax = 0.10×22.437×0.1672； =0.062×106/4.86×104=1.282N/mm2；梁底模面板計

33、算應力 =1.282 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2）.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.90= 18.68KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×18.675×1

34、66.74/(100×9500×4.37×105)=0.023mm；面板的最大撓度計算值: =0.023mm 小于面板的最大允許撓度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，滿足要求！7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1）.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.8×0.167=3.4 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q

35、2 = 0.35×0.167×(2×0.8+0.5)/ 0.5=0.245 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)×0.167=0.75 kN/m；2）.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2×3.4+1.2×0.245=4.374 kN/m；活荷載設計值 P = 1.4×0.75=1.05 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5×10×10/6 =

36、 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 4.374+1.05=5.424 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×5.424×0.9×0.9= 0.439 kN.m；最大應力= M / W = 0.439×106/83333.3 = 5.272 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.272 N/mm2小于方木抗彎強度設計值 13 N

37、/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力: V = 0.6×5.424×0.9 = 2.929 kN；方木受剪應力計算值 = 3×2928.96/(2×50×100) = 0.879 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.879 N/mm2小于方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q = 3.400 + 0.245 = 3.645 kN/m；方木最大撓度計算值= 0.677

38、15;3.645×9004 /(100×10000×416.667×104)=0.389mm；方木的最大允許撓度 =0.900×1000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值= 0.389 mm 小于方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3）.支撐托梁的強度驗算支撐托梁按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與

39、振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為P，梁側模板傳給托梁的集中力為N 。當n=2時：當n2時：計算簡圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kN.m)經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.434 kN，中間支座最大反力Rmax=5.902；最大彎矩 Mmax=0.143 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.03

40、1 mm；最大應力=0.143×106/4490=31.939 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 31.939 N/mm2小于支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!8、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1).梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：水平鋼管的最大支座反力： N1 =1.434 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×3=0.536 kN； N =1.434+0.536=1.97 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到

41、； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1

42、 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.9 = 123 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.434 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=1970.105/(0.434×424) = 10.706 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 10.706 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2).梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力： N1 =5.902 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×(3-0.8)=0

43、.536 kN； N =5.902+0.536=6.295 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣

44、件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.9 = 123 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.434 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=6295.215/(0.434×424) = 34.21 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 34.21 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！第五節(jié) 模板施工一、施工準備模板安裝前應作好準備工作。大模板作好清理修整工作，鋼筋作好隱蔽驗收，安裝預留、

45、預埋線管線盒完畢，門窗洞口模板安裝完畢，墻柱內雜物清除干凈，大模板下口貼好海綿條或抹好找平砂漿以防漏漿，鋼管支撐架搭設完畢并做到牢固穩(wěn)定，所有軸線、控制線及其他細部線均已放好并經過復核校驗。1、墻模板根據現(xiàn)場施工計劃，配備合理的模板數量，并重點解決角模連接、兩塊板之間的連接?，F(xiàn)場設專人負責模板的堆放及標識工作。本工程地下室外墻擬采用f10或f12帶止水片的對拉螺栓，間距300400mm。2、柱模板柱模用普通膠合板（板厚18mm，尺寸915×1830mm），現(xiàn)場拼制。模板采用型鋼和鋼管柱箍。3、梁板模板擬對架空層采用鋼管支撐，其余梁板采用支撐體系。采用膠合板加50×100或8

46、0*100木方，梁模板預先配制，制作時應嚴格把關，控制好制作尺寸。模板安裝時，根據所放控制線鋪設梁底模板，待梁鋼筋綁扎完畢后封梁側模板，梁側與梁底交接處貼緊海綿條，梁內加鋼筋內撐以控制梁截面尺寸，所有接頭處均應加好海綿條，以防漏漿。梁模板在支設時應注意起拱，起拱高度為跨度的3/1000。板模盡量采用整張膠合板鋪設，鋪設時應嚴格控制拼縫寬度。 4、樓梯模板樓梯支模采用木方和單面覆膜多層板制作，支撐采用扣件式鋼管腳手架，墻體混凝土先澆注，樓梯板筋先埋入墻體內，墻模拆除后剔出鋼筋并扳直與樓梯板筋焊接，樓梯混凝土與上層樓板一起澆注。樓梯底模超出側模23cm，側模做成正三角和倒三角定型模板，現(xiàn)場組裝。梯

47、墻同時澆筑。5、門窗洞口模板門窗洞口模板要從制作開始嚴格控制，門窗洞口的模板采用50mm厚木板外貼膠合板、陰角處采用角鋼連接件，模板制作時要按照門窗洞口的尺寸畫線，所有模板應用平刨機刨邊，要保證模板邊平直。模板內加橫向水平支撐，根據不同門窗洞口尺寸所加數量不同，一般間距為400mm。頂部一道加設斜撐，同時寬度較大的門洞，中間加設一道豎向支撐。所有支撐采用50×100mm木方。同時為保證門窗洞口下砼振搗密實，在底模上開透氣孔。6、基礎底板磚胎模基礎底板模板采用240mm或180 mm厚磚胎模，磚柱間距2m。二、模板安裝（一）主控項目1、安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承

48、受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層模板支架的立柱應對準，并鋪設墊板。2、在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。（二）一般項目1、模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿。模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或防礙裝飾工程施工的隔離劑。澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。2、梁板跨度4m時，模板必須起拱，起拱高度為全跨長度的1/100031000（在背楞上起拱）；梁跨度大于9m時，模板必須起拱，起拱高度為全跨長度的1/300。3、固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固。其偏差應符合下表要求：4、預埋件和預留孔洞的允許偏差項

49、目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外漏長度10，0 項目允許偏差（mm）預埋螺栓中心線位置2外漏長度10，0預留洞中心線位置10尺寸10，05、現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁4，5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查（三）各部位模板安裝要求1、板墻模板先支設板墻內側模板和橫豎龍骨，再支

50、設板墻外側模板和橫豎龍骨，然后支設斜撐，并矯正模板垂直度和平整度。2、現(xiàn)澆板模板現(xiàn)澆板跨度4m時，模板必須起拱，起拱高度為全跨長度的1/1000（在背楞上起拱）。3、墻柱多層板在墻柱邊搭設支模用腳手架，腳手架必須穩(wěn)固，模板就位后臨時靠在腳手架上。墻模板一律采用硬拼排板，墻體模板拼板時板縫要留在豎向，且采用木方背楞，防止漏漿且拼縫不超過1mm，墻體模板陰角模板接縫處，要平直、嚴密、企口縫處要粘貼海綿條。墻模、柱模應高于板底、梁底標高5cm。在墻模、柱模吊裝就位，調整墻柱模標高后，墻柱模底部縫隙要用1：2.5水泥砂漿座漿填縫，砂漿一定要飽滿、均勻、密實，待有一定強度后方可澆筑混凝土。模板安裝完畢后，全面檢查螺栓、斜撐是否緊固、穩(wěn)定，模板拼縫及下口是否嚴密。柱模板陽角接縫處模板，要求采用平臺鋸，并刨平處理，粘貼海綿條以防止漏漿。4、清掃口留置在梁模端部開20cm×20cm的洞口作為模板清掃口。由于平面和立面構件分兩次澆筑，在